基于防冲的充填工作面区段煤柱合理宽度研究_陈洋.pdf

Safety in Coal Mines Vol.51No.11 Nov. 2020 第 51 卷第 11 期 2020 年 11 月 基于防冲的充填工作面区段煤柱 合理宽度研究 陈洋 1， 王存文2， 张丽丽3， 李振武4， 周法乐4， 马善磊4 （1.北京科技大学 土木与资源工程学院， 北京 100083； 2.山东能源集团有限公司， 山东 济南 250014； 3.淄博职业学院 建筑工程学院， 山东 淄博 255314； 4.山东济宁矿业集团 运河煤矿， 山东 济宁 272000） 摘要 为了实现充填工作面回采期间的防冲安全， 以山东运河煤矿充填回收遗留条带煤柱为 工程背景， 在分析相邻采空区侧向支承压力分布特征的基础上， 建立充填工作面区段煤柱失稳 的工程力学模型， 研究了区段煤柱的应力分布特征和失稳准则， 确定了区段煤柱的合理尺寸。结 果表明充填浆体和矸石力学作用机理的差异导致区段煤柱处于水平方向的不等压力学结构， 当区段煤柱受到的水平挤压力大于顶底板施加的阻抗力时，区段煤柱具有发生失稳的危险， 综 合考虑防治冲击地压、 保障充填开采可靠性及提高煤炭资源回收率等因素， 确定区段煤柱合理 宽度为 5.1～8.8 m。 关键词 采矿工程； 充填开采； 冲击地压； 区段煤柱； 稳定性 中图分类号 TD324.2文献标志码 B文章编号 1003-496X （2020） 11-0253-05 Study on Reasonable Width of Section Coal Pillar in Filling Face Based on Rock Burst Prevention CHEN Yang1, WANG Cunwen2, ZHANG Lili3, LI Zhenwu4, ZHOU Fale4, MA Shanlei4 （1.School of Civil and Resource Engineering, University of Science and Technology Beijing, Beijing 100083, China;2.Shandong Energy Group Company Limited, Jinan 250014, China;3.Department of Building Engineering, Zibo Vocational Institute, Zibo 255314, China;4.Yunhe Coal Mine, Shandong Jining Mining Group, Jining 272000, China） Abstract In order to ensure the safety of anti-rock burst during the stoping of filling face, take the residual strip coal pillar in filling face of Yunhe Coal Mine as the engineering background, based on the analysis of the distribution characteristics of lateral abatement pressure in adjacent goaf, an engineering mechanical model of coal pillar instability in the section coal pillar of filling face is established, the stress distribution characteristics and instability criterion of section coal pillar are studied, and the reason－ able size of section coal pillar is determined. The results show that the difference in the mechanical mechanism of filling slurry and gangue leads to the unequal pressure structure of the section coal pillar in the horizontal direction; when the horizontal extru－ sion pressure of the section coal pillar is greater than the impedance force rted by the roof and floor, the section coal pillar will be in danger of instability; the reasonable width of the section coal pillar was determined to be 5.1 m to 8.8 m by comprehensive－ ly considering the factors such as preventing rock burst, ensuring the reliability of filling mining and improving the recovery rate of coal resources. Key words mining engineering; backfilling mining; rock burst; segment pillar; stability 随着煤炭资源的持续开发，采用充填开采工艺回收条带煤柱成为一些老矿区持续发展的必然选 择[1]， 区段煤柱对隔离采空区、 保障回采巷道的稳定 性以及充填工艺的顺利实施起到关键作用[2-4]。充填 DOI10.13347/ki.mkaq.2020.11.052 陈洋， 王存文， 张丽丽， 等.基于防冲的充填工作面区段煤柱合理宽度研究 ［J］ .煤矿安全， 2020， 51 （11） 253-257， 262. CHEN Yang， WANG Cunwen, ZHANG Lili, et al. Study on Reasonable Width of Section Coal Pillar in Fill－ ing Face Based on Rock Burst Prevention［J］ . Safety in Coal Mines, 2020, 51 （11） 253-257, 262.移动扫码阅读 基金项目 国家自然科学基金资助项目 （51674014） ； 中央高校基本 科研业务费资助项目 （FRF-AT-18-016， FRF-AT-18-013） 253 Safety in Coal Mines 第 51 卷第 11 期 2020 年 11 月 Vol.51No.11 Nov. 2020 图 1工作面开采区域示意图 Fig.1Schematic diagram of working face mining area 体和矸石物理力学性质和堆积形态的差异形成不等 压力学结构，致使区段煤柱应力分布规律变得复 杂，区段煤柱宽度是影响工作面围岩稳定性的重要 因素[5-7]。我国学者针对区段煤柱合理宽度问题进行 了一系列研究。奚家米等[8]总结了沿空掘巷时煤柱 宽度常用力学模型和确定方法，提出应采用现场实 测和数值模拟相结合的方法确定合理煤柱宽度； 姜 福兴等[9]分析了沿空巷道应力场分布特征， 提出了 评价沿空巷道冲击危险性的工程判据；赵启峰等[10] 通过数值模拟和现场实测研究了不同宽度煤柱应力 演化特征和巷道围岩整体稳定性，优化了深井动压 区域区段煤柱留设方案； 伍永平等[11]分析了区段煤 柱应力分布规律和失稳破坏准则，提出了基于大范 围岩层控制的大倾角煤层区段煤柱的确定方法； 孔 令海等[12]利用微地震监测系统和数值模拟软件对特 厚煤层综放工作面上覆岩层破裂运动发展规律和支 承压力分布特征进行了研究，为确定区段煤柱的合 理宽度提供指导； 刘金海等[13]研究了深井特厚煤层 综放工作面侧向支承压力分布特征和煤体塑性发育 范围，以避开应力高峰区和煤体破碎区作为确定区 段煤柱宽度的原则； 陈绍杰等[14]研究了孤岛煤柱充 填开采覆岩时空模型及运动规律，实测了区段煤柱 在充填开采期间的破坏规律； 孙希奎等[15]提出区段 煤柱宽度由塑性区宽度、煤柱稳定宽度和锚杆长度 组成； 张广超等[16]建立了综放工作面侧向基本顶破 断结构模型，提出了适用于高强度开采综放工作面 的区段煤柱留设方法； 候西华等[17]认为区段煤柱存 在弹性核是导致强矿压的主要原因，应缩小煤柱尺 寸使其处于弹塑性临界状态； 王德超等[18]提前在泄 水巷内布设钻孔应力计和采用数值模拟软件研究侧 向支承压力分布特征，确定了沿空巷道应布置的低 应力区范围； 王朋飞等[19]研究了采空区响应对煤体 的应力分布和破坏范围的影响，得到了煤柱极限平 衡区宽度表达式； 王伟等[20]采用数值分析方法对区 段煤柱合理留设宽度经验公式进行了优化。 上述研究主要针对煤体垂直应力分布特征对区 段煤柱宽度留设的影响，但涉及充填体水平应力作 用下区段煤柱稳定性的研究较少。为此，以山东运 河煤矿为工程背景，重点分析相邻采空区顶板转移 的载荷以及充填体施加的水平挤压力对区段煤柱稳 定性的影响，提出统筹冲击地压防治、充填开采工 艺要求以及煤炭资源回收率等因素的区段煤柱宽度 确定方法，以期为其他类似条件下的充填工作面区 段煤柱留设提供借鉴。 1工程概况 山东运河煤矿主采 3 层煤， 煤厚 6.4 m， 煤层倾 角 10， 受村庄压煤影响， 矿井前期采用条带开采方 式开采，待回采完毕后，采用充填开采工艺回收五 采区遗留条带煤柱。C5301 工作面计划开采煤柱宽 度为 160 m， 走向长 290 m， 埋深约 670 m， 工作面采 用后退式倾向长壁综采机械化采煤法开采，采空区 采用超高水材料充填管理顶板。煤体单轴抗压强度 12.73 MPa。 四邻采掘情况 待采煤柱以东为 5301 采 空区， 采空区宽度为 60 m； 以西为采区下山巷道群， 距西部 6303、 6301、 6302 采空区最短距离为 190 m； 以北为工业广场煤柱； 以南为原五采区运输巷， 工作 面开采区域位置如图 1。 确定充填工作面区段煤柱宽度时需要考虑 3 个 原则 一是有利于冲击地压防治； 二是有利于充填开 采工艺实施；三是有利于煤炭资源回收。沿空巷道 的冲击危险性以及区段煤柱的稳定性与煤体所处的 应力环境相关，资源回收率以及充填开采工艺受区 段煤柱宽度及其完整性影响。鉴于此，首先分析相 邻采空区侧向支承压力分布规律，研究基于防冲的 254 Safety in Coal Mines Vol.51No.11 Nov. 2020 第 51 卷第 11 期 2020 年 11 月 区段煤柱宽度范围；其次，研究充填体对区段煤柱 的力学作用机理，得到保障区段煤柱稳定的最小宽 度；最后，根据上述 3 个原则确定充填工作面区段 煤柱的合理宽度。 2区段煤柱稳定性分析 采空区顶板将自身及上覆岩层载荷转移至周边 煤体，区段煤柱留设宽度直接影响沿空巷道附近煤 体支承压力分布特征，进而影响沿空巷道的冲击危 险性。由于相邻采空区采用垮落法管理顶板，区段 煤柱面临由矸石-顶板-底板-充填体构成的围岩结 构，矸石和充填体力学性质的差异导致区段煤柱处 于水平不等压力学作用环境。 2.1覆岩结构对区段煤柱垂直应力分布的影响 2.1.1 “载荷三带” 理论模型 5301 采空区侧向支承压力对区段煤柱支承压 力分布产生明显影响。 结合 5301 采空区覆岩空间结 构特征， 基于姜福兴教授提出的 “载荷三带” 理论[21] 得到采空区侧向支承压力分布估算模型，采空区侧 向支承压力由即时加载带岩层结构传递的应力、 延 时加载带岩层结构传递的应力和静载带岩层结构传 递的应力组成， 即 δ＝δ1δ2δ3（1） 式中 δ 为采空区侧向支承压力， MPa； δ1为即时 加载带岩层结构传递的应力， MPa； δ2为延时加载带 岩层结构传递的应力， MPa； δ3为静载带岩层结构传 递的应力， MPa。 2.1.2采空区侧向支承压力分析 根据地表岩移观测站数据，五采区地表最大下 沉量为 411 mm，推断 5301 采空区未达到充分采动 阶段，采空区上覆岩层结构处于全悬顶状态。5301 采空区宽度为 60 m， 岩层裂隙发育高度有限， 上覆 岩层的延时加载效应不明显，视为不存在延时加载 带，即上覆岩层结构退化为即时加载带静载带的 “二带” 结构， 此时延时加载带岩层厚度 M20， δ20， 载荷三带应力估算模型如图 2。 即时加载带岩层传递应力 δ1来源可近似为即 时加载带 OAB 范围内形成的 “结构” 的岩层质量。 δ1 M1ρg 2 M1 tanα L 2 （）（2） 式中 M1为即时加载带岩层厚度， m； ρ 为岩层 的平均密度， t/m3； α 为岩层移动角， （） ； L 为 5301 采空区宽度， m。 该区域内岩层的质量全部传递到采空区外侧的 煤体中，在工程允许的精度范围内对实测结果进行 近似拟合后， 采用了三角形分布的形式 δ1 M1δ1max 2tanα （3） 式中 δ1max为即时加载带岩层结构传递到煤体 上的应力峰值， MPa。 静载带内的岩层组在整个开采过程中仅发生弯 曲下沉，静载带的岩层在即时加载带上方形成的结 构将自重施加到采空区外侧煤体。静载带传递应力 的来源近似为静载带 ABCD 范围内形成的 “结构” 的 岩层质量。 δ3 M3ρg 2 M1 tanα L 2 （）2 M3 tanα （）（4） 式中 M3为静载带岩层厚度， m。 该区域内岩层的质量全部传递到采空区外侧的 煤体中， 采用三角形分布的形式 δ3 2M1M3（）δ3max 2tanα （5 ） 式中 δ3max为静载带岩层结构传递到煤体上的 应力峰值， MPa。 5301 采空区宽度 L60 m，取埋深 H670 m， M130 m， M3640 m， α83， ρ2.5 t/m3， 将上述参数 代入式 （1） ～式 （5） ， 得到的 5301 采空区侧向支承压 力曲线如图 3。 图 3 中红色虚线为冲击地压危险判定线，判定 依据是煤体单轴抗压强度的 1.5 倍[10]。采空区侧向 支承压力影响范围为 86 m，支承压力峰值为 35.7 MPa， 在距离采空区边缘 43 m 处； AC 段 （距采空区 25～80 m） 为采空区侧向支承压力高应力影响区， 此 图 2载荷三带应力估算模型 Fig.2Stress estimation model for three belts under load 255 Safety in Coal Mines 第 51 卷第 11 期 2020 年 11 月 Vol.51No.11 Nov. 2020 范围内的煤体承受超出 1.5 倍煤体单轴抗压强度的 静载，发生冲击地压的危险性较大，采掘期间形成 动载扰动会进一步增大煤体发生冲击的危险性， 不 宜在此范围内布置回采巷道。 2.2充填体对区段煤柱的力学作用机制 由于相邻采空区顶板管理方式的不同，充填工 作面回采时，区段煤柱在顶板和底板的夹持下将形 成一侧是矸石另一侧是充填浆体的围岩结构，由于 2 种介质的充实率和物理力学性质的差异，导致区 段煤柱面临着水平方向的不等压力学结构，充填工 作面区段煤柱力学模型如图 4。 充填采煤工作面在采出煤体后及时将充填浆体 充入采空区，充填浆体在顶板-实体煤-底板-区段 煤柱形成的封闭空间内处于近似三轴压缩的力学环 境，将会对区段煤柱产生明显的水平推力；相邻采 空区的矸石多是自然垮落压实并很难填满采空区， 同时矸石块体形状不规则而导致水平应力的传递性 差，最终造成矸石对区段煤柱的水平推力小于充填 浆体施加的水平推力而产生水平应力差。因为水平 应力差的存在，区段煤柱受到顶底板施加的反方向 的阻抗力。当水平应力差与阻抗力相等时，区段煤 柱保持稳定；当水平应力差大于顶底板所能提供的 最大阻抗力时，区段煤柱将发生侧垮、坍塌等动力 灾害，甚至可能引起充填浆体外流或冲出采空区而 导致充填失败。 在图 4 模型中， 以区段煤柱、 矸石和底板的交 汇点为原点， 以工作面倾向为 x 正方向， 以竖直方向 为 y 正方向建立坐标系，区段煤柱不发生失稳的条 件为 Fgτrτf（）＞kFb（6） FbλbσyM（7） FgλgσyM（8） τrfσyL（9） τf f σ yMρ （） g l （10） 式中 Fb、 Fg分别为充填浆体、矸石对区段煤柱 的水平推力， MPa； τr、 τf分别为顶板、底板对区段煤 柱施加的阻抗力， MPa； λb、 λg分别为充填浆体、 矸石 对区段煤柱的侧压系数； M 为巷道高度， m； f 为区段 煤柱与围岩间的静摩擦系数； σy为区段煤柱平均支 承压力， MPa； k 为安全系数； l 为区段煤柱宽度， m。 根据现场情况， 取 λb0.67， λg0.05， σy5 MPa， M4 m， k2， f0.5， ρ1.3 t/m3， 将数据代入式 （6） ～式 （10） ， 得到 l＞5.1 m。 3区段煤柱合理宽度的确定 1） 基于防冲的区段煤柱宽度留设。由图 3 分析 可知，当区段煤柱采用小煤柱留设方案时，巷道煤 体因处于低应力区而降低了发生冲击地压的危险。 根据深井厚煤层开采冲击地压防治经验，沿空巷道 实体帮的卸压区宽度应不小于 12 m， 考虑到沿空巷 道宽度为 4.2 m， 得到区段煤柱宽度 l≤8.8 m。当采 图 35301 采空区侧向支承压力分布 Fig.3Distribution of lateral abutment pressure in 5301 goaf 图 4充填工作面区段煤柱力学模型 Fig.4Mechanical model of coal pillar in filling face section 256 Safety in Coal Mines Vol.51No.11 Nov. 2020 第 51 卷第 11 期 2020 年 11 月 用大煤柱留设方案 （l＞80 m） 时， 沿空巷道附近煤体 基本处于原岩应力区，但沿空巷道在掘进期间施工 大直径卸压钻孔导致区段煤柱中部形成弹性承载 区，弹性承载区煤体积聚了大量弹性变形能容易在 采掘扰动影响下发生冲击危险，冲击危险性大于小 煤柱留设方案。 2 ） 保障充填开采可靠性的区段煤柱宽度留设。 为 了充填浆体提供有效侧向约束从而保障充填开采工 艺的顺利实施， 区段煤柱宽度 l＞5.1 m。 3） 区段煤柱宽度确定。当采用大煤柱留设方案 时，因区段煤柱宽度较大需要施工大直径钻孔卸压 工程，卸压工程量大且防冲可靠性差；当采用小煤 柱留设方案时，因区段煤柱宽度较小在垂直应力作 用下容易发生塑性破坏而导致巷道变形量增加， 但 卸压工程量将大大减少，这对保障煤矿安全高效生 产具有积极意义。最后， 综合考虑冲击地压危险性、 巷道维护工程量、卸压工程量以及资源回收率等因 素， 最终得到区段煤柱宽度为 5.1～8.8 m。 4充填工作面回采期间的安全保障措施 区段煤柱长期受风化作用，表面煤体会产生塑 性破坏，相邻采空区侧煤体还有可能受到水的侵 蚀，造成煤体塑性破坏范围扩大，导致区段煤柱的 有效支撑面积减小，进一步削弱了区段煤柱的承载 能力，工作面回采时容易发生煤柱坍塌、侧垮或围 岩大变形等动力灾害，为充填工作面的安全回采产 生了不确定因素。 针对此类问题提出 2 点思路①对区段煤柱采 用锚网索进行加强支护。在巷道沿空帮中部分别向 顶板、 底板岩层打锚索， 深度以进入岩层 1 m 为宜， 锚索端部采用钢带进行十字交叉固定，巷道表面加 设菱形金属网，加强对区段煤柱的侧向约束，提高 其承载能力；②在巷道沿空帮布置 1 条宽度不小于 2 m 的充填墙， 充填墙紧随工作面布置， 调整配比使 充填墙强度达到 10 MPa 以上，充填墙对区段煤柱 形成有效侧向约束并能分担煤柱载荷，同时充填墙 比区段煤柱具有良好的整体性和密实性，可为采空 区内充填浆体固结提供可靠的密闭空间。 5结论 1） 采用载荷三带理论分析了采空区侧向支承压 力的分布规律，为保障充填工作面的防冲安全， 优 先采用小煤柱留设方案 （l≤8.8 m） ， 其次采用大煤 柱留设方案 （l＞80 m） 。 2） 建立了区段煤柱失稳力学模型， 当区段煤柱 受到的水平挤压力大于顶底板施加的最大阻抗力 时，区段煤柱存在失稳的危险，保障充填开采工艺 顺利实施的区段煤柱最小宽度为 5.1 m。 3） 统筹冲击地压防治、 充填开采工艺要求和提 高煤炭资源回收率的考虑， 煤柱合理宽度为 5.1～8.8 m，对区段煤柱加强支护或在巷道沿空帮布置充填 墙， 可有效提高区段煤柱的整体稳定性。 参考文献 ［1］ 缪协兴， 钱鸣高.中国煤炭资源绿色开采研究现状与 展望 ［J］ .采矿与安全工程学报， 2009， 26 （1） 1-14. ［2］ 杜计平， 孟宪锐.采矿学 ［M］ .徐州 中国矿业大学出版 社， 2009 92-104. ［3］ 钱鸣高， 石平五， 许家林.矿山压力与岩层控制 ［M］ .徐 州 中国矿业大学出版社， 2010 203-233. ［4］ 黄俊， 王卫军， 王林， 等.急倾斜煤层充填开采的数值 模拟 ［J］ .矿业工程研究， 2010， 25 （3） 16-19. ［5］ 姜福兴， 史先锋， 王存文， 等.高应力区分层开采冲击 地压事故发生机理研究 ［J］ .岩土工程学报， 2015， 37 （6） 1123-1131. ［6］ 黄鹏.煤岩蠕变损伤机理及工作面临空区段煤柱稳定 性研究 ［D］ .徐州 中国矿业大学， 2018. ［7］ 杨光宇， 姜福兴， 李琳， 等.复合动力灾害条件下孤岛 工作面区段煤柱宽度留设研究 ［J］ .中国安全生产科 学技术， 2017， 13 （8） 145-151. ［8］ 奚家米， 毛久海， 杨更社， 等.回采巷道合理煤柱宽度 确定方法研究与应用 ［J］ .采矿与安全工程学报， 2008， 25 （4） 400-403. ［9］ 姜福兴， 王建超， 孙广京， 等.深部开采沿空巷道冲击 危险性的工程判据 ［J］ .煤炭学报， 2015 （8） 1729. ［10］ 赵启峰， 连会青， 邱海涛， 等.深井动压区段煤柱应力 演化及合理宽度研究 ［J］ .煤矿安全， 2015， 46 （7） 59-62. ［11］ 伍永平， 皇甫靖宇， 解盘石， 等.基于大范围岩层控制 技术的大倾角煤层区段煤柱失稳机理 ［J］ .煤炭学 报， 2018 （11） 3062-3071. ［12］ 孔令海， 姜福兴， 刘杰， 等.特厚煤层综放工作面区段 煤柱合理宽度的微地震监测 ［J］ .煤炭学报， 2009， 34（7） 871-874. ［13］ 刘金海， 姜福兴， 王乃国， 等.深井特厚煤层综放工作 面区段煤柱合理宽度研究 ［J］ .岩石力学与工程学 报， 2012 （5） 921-927. ［14］ 陈绍杰， 郭惟嘉， 周辉， 等.条带煤柱膏体充填开采覆 岩结构模型及运动规律 ［J］ .煤炭学报， 2011， 36 （7） 1081-1086. （下转第 262 页） 257 Safety in Coal Mines 第 51 卷第 11 期 2020 年 11 月 Vol.51No.11 Nov. 2020 ［15］ 孙希奎， 赵庆民， 施现院.条带残留煤柱膏体充填综 采技术研究与应用 ［J］ ．采矿与安全工程学报， 2017， 34 （4） 650-654． ［16］ 张广超， 何富连， 来永辉， 等.高强度开采综放工作面 区段煤柱合理宽度与控制技术 ［J］ ．煤炭学报， 2016， 41 （9） 2188-2194． ［17］ 候西华， 季成， 赵善坤， 等.具有冲击危险性区段煤柱 合理宽度研究 ［J］ .煤矿安全， 2017， 48 （9） 190-193． ［18］ 王德超， 李术才， 王琦， 等.深部厚煤层综放沿空掘巷 煤柱合理宽度试验研究 ［J］ .岩石力学与工程学报， 2014， 33 （3） 539-548． ［19］ 王朋飞， 赵景礼， 王志强， 等.非充分采动采空区与煤 岩柱 （体） 耦合作用机制及应用 ［J］ .岩石力学与工程 学报， 2017， 36 （5） 1185-1200． ［20］ 王伟， 王永峰， 石国文， 等.倾斜煤层沿空掘巷窄煤柱 稳定与宽度优化研究 ［J］ .煤矿安全， 2019， 50 （7） 263-269． ［21］ 姜福兴， 刘懿， 张益超， 等.采场覆岩的 “载荷三带” 结 构模型及其在防冲领域的应用 ［J］ ．岩石力学与工程 学报， 2016 （12） 2398-2408． 作者简介 陈洋 （1988） ， 山东泰安人， 在读博士研 究生， 从事矿山压力方面的研究工作。 （收稿日期 2019-07-05； 责任编辑 朱蕾） （上接第 257 页） 参考文献 ［1］ 王猛， 肖同强， 高杰， 等.基于煤岩结构面剪切作用下 半煤岩巷变形机制及控制研究 ［J］ .采矿与安全工程 学报， 2017， 34 （3） 527-534. ［2］ 金淦， 王连国， 李兆霖， 等.深部半煤岩回采巷道变形 破坏机理及支护对策研究 ［J］ .采矿与安全工程学报， 2015， 32 （6） 963-967. ［3］ 余伟健， 冯涛， 王卫军， 等.软弱半煤岩巷围岩的变形 机制及控制原理与技术 ［J］ ．岩石力学与工程学报， 2014， 33 （4） 658-671. ［4］ 黄跃东， 刘同海， 江崇涛， 等.鸡西矿区软弱半煤岩巷 特厚复合顶板支护 ［J］ ．煤炭科学技术， 2005， 33 （6） 31-33. ［5］ 余伟健， 吴根水， 刘海， 等.薄煤层开采软弱煤岩体巷 道变形特征与稳定控制 ［J］ .煤炭学报， 2018， 43 （10） 2668-2678. ［6］ 汪海波， 宗琦.煤矿软岩巷道掘进爆破振动特性研究 ［J］ .岩石力学与工程学报， 2012， 31 （S2） 3876-3881. ［7］ 李胜林， 方真刚， 杨瑞， 等.浅埋地铁隧道爆破施工引 起的地表振动规律分析 ［J］ .爆破， 2019， 36 （2） 111. ［8］ Hemant Agrawal, A K Mishra. Modified scaled distance regression analysis approach for prediction of blast-in－ duced ground vibration in multi-hole blasting ［J］ . Jour－ nal of Rock Mechanics and Geotechnical Engineering, 2019, 11 （1） 202-207. ［9］ GB 67222014 爆破安全规程 ［S］ . ［10］ 李廷春， 张浩， 张治高， 等.综采工作面过大落差断层 深孔预裂爆破技术 ［J］ .煤炭学报， 2019， 44 （1） 199-209. ［11］ 汪海波， 徐轩， 宗琦， 等.综掘硬岩段深孔超前爆破研 究与应用 ［J］ .煤炭学报， 2017， 42 （4） 908-915. ［12］ 田浩， 张义平， 杨淞月.基于回归分析在爆破振动速 度预测中的应用与研究 ［J］ .爆破， 2018， 35 （3） 159. ［13］ Li Xianglong, Hu Hui, He Lihua, et al．An analytical study of blasting vibration using deep mining and dri－ vage rules ［J］ . Cluster Computer, 2017, 20 （1） 109. ［14］ 郑儒彬. 复杂环境下爆破振动速度预测模型分析 ［J］ .工程爆破， 2018， 24 （6） 75-79. ［15］ 云小龙.凉水井煤矿半煤岩巷道掘进技术研究 ［D］ . 徐州 中国矿业大学， 2019. 作者简介 庄又军 （1968） ， 山东临沂人， 高级工程师， 主要从事煤矿开采技术研究与应用工作。 （收稿日期 2019-09-27； 责任编辑 陈洋） 262