考虑煤体蠕变的瓦斯渗流规律及抽采钻孔布置.pdf

工矿自动化 Ind us t r y and Mine Aut o mat io n 第45卷第11期 2019年11月 Vo l . 45 No . 11 No v. 2019 .tn. i分析研究 文章编号1671-251X201911-0042-07DOI 10. 13272/j. is s n. 1671-251x . 2019060037 考虑煤体蠕变的瓦斯渗流规律及抽采钻孔布置 宋红立1,赵洋2,李庆钊 1.陕西彬长胡家河矿业有限公司，陕西咸阳712000； 2.中国矿业大学 安全工程学院，江苏 徐州221116 扫码移动阅读 摘要为了研究深部煤体蠕变对瓦斯渗流的影响，建立了考虑蠕变作用下煤体变形场、瓦斯扩散场及瓦 斯渗流场多场耦合的数学模型，以陕西彬长胡家河矿业有限公司煤层瓦斯赋存及地质条件为依据，模拟分析 了煤层瓦斯抽采动态变化规律，通过现场监测验证了数学模型的正确性、合理性、可靠性及工程适用性。研 究结果表明① 煤层瓦斯压力随距抽采钻孔距离的增加而增大，距钻孔越近，瓦斯压力梯度越大，煤体渗透 率比值越大，在远离钻孔处瓦斯压力和渗透率比值均逐渐趋于稳定。② 在瓦斯抽采初期，距钻孔越近煤体 的瓦斯压力降低幅度越大，随着抽采时间延长，瓦斯压力降低的幅度逐渐变缓；在瓦斯抽采初期，距钻孔较近 煤体的渗透率比值增加幅度较大，随着抽采时间的延长，在应力和瓦斯压力共同作用下，煤体的蠕变变形导 致渗透率比值增加的趋势趋于平缓。③ 与单孔瓦斯抽采相比，双孔抽采可显著降低煤层瓦斯压力；钻孔间 距越小，不同抽采时间内两钻孔间的瓦斯压力梯度越小，但随着抽采时间延长，瓦斯抽采效率越低；结合陕西 彬长胡家河矿业有限公司瓦斯赋存条件，确定其瓦斯抽采钻孔最合理间距为2 mo 关键词瓦斯抽采；煤体蠕变；瓦斯渗流；煤层瓦斯压力；渗透率；多场耦合；钻孔布置；钻孔间距 中图分类号TD821 文献标志码A Gas s eepag e l aw and d r ainag e bo r eh o l e l ayo ut c o ns id er ing c o al bo d y c r eep SONG Ho ng l i1, ZHAO Yang2, LI Qing zh ao2 1. Sh aanx i Binc h ang Hujiah e Mining Co . , Lt d . , Xianyang 712000, Ch ina; 2. Sc h o o l o f Saf et y Eng ineer ing , Ch ina Univer s it y o f Mining and Tec h no l o g y, Xuzh o u 221116, Ch ina Abstrac t In o r d er t o r es ear c h inf l uenc e o f d eep c o al bo d y c r eep o n g as s eepag e, mat h emat ic al mo d el s o f mul t i-f iel d c o upl ing inc l ud ing c o al bo d y d ef o r mat io n f iel d , g as d if f us io n f iel d and g as s eepag e f iel d wer e es t abl is h ed c o ns id er ing c r eep ac t io n. Bas ed o n g as s t o r ag e and g eo l o g ic al c o nd it io ns o f Sh aanx i Binc h ang Hujiah e Mining Co . , Lt d . , d ynamic var iat io n l aws o f g as d r ainag e f r o m c o al s eam wer e anal yzed by numer ic al l y s imul at io n. Th e val id it y, r at io nal it y, r el iabil it y and pr o jec t us abil it y o f t h e mat h emat ic al mo d el s wer e ver if ied by f iel d t es t . Th e r es ear c h r es ul t s s h o w t h at① Th e g as pr es s ur e in c o al s eam inc r eas es wit h d is t anc e inc r eas e f r o m d r ainag e bo r eh o l e. Th e c l o s er t o t h e bo r eh o l e, t h e l ar g er t h e g as pr es s ur e g r ad ient is and t h e g r eat er t h e c o al bo d y per meabil it y r at io is . Th e g as pr es s ur e and per meabil it y r at io ar e g r ad ual l y s t abl e at t h e pl ac e away f r o m t h e bo r eh o l e. ② Dur ing t h e init ial s t ag e o f g as d r ainag e, g as pr es s ur e near t h e bo r eh o l e d ec r eas es g r eat l y. Wit h t h e ex t ens io n o f d r ainag e t ime, g as pr es s ur e 收稿日期2019-06-13；修回日期2019-08-18；责任编辑李明。 基金项目国家自然科学基金资助项目51574230,51974303。 作者简介宋红立1984-,男，河南周口人，工程师，硕士，长期从事煤矿瓦斯防治、通风防灭火等方面的技术研发及管理工作,E-mail s h o uwang zh e002163.c o m。通信作者李庆钊1979-,男，河北邢台人，教授，博士，主要从事煤矿瓦斯高效抽采与能源化利用等方 面的教学与科研工作 E-mailq ing zh ao l ee 163. c o m。 引用格式宋红立，赵洋，李庆钊.考虑煤体蠕变的瓦斯渗流规律及抽采钻孔布置[J].工矿自动化,2019,451142-48. SONG Ho ng l i,ZHAO Yang ,LI Qing zh ao . Gas s eepag e l aw and d r ainag e bo r eh o l e l ayo ut c o ns id er ing c o al bo d y c r eep[J]. Ind us t r y and Mine Aut o mat io n,20194511 42-48. 2019年第11期宋红立等考虑煤体蠕变的瓦斯渗流规律及抽采钻孔布置・43・ r ed uc t io n bec o mes s l o wer g r ad ual l y. Dur ing t h e init ial s t ag e o f g as d r ainag e, per meabil it y r at io o f c o al bo d y near t h e bo r eh o l e inc r eas es g r eat l y. Wit h t h e ex t ens io n o f d r ainag e t ime, c o al bo d y c r eep d ef o r mat io n c aus es per meabil it y r at io t o inc r eas e s l o wl y und er c o mbinat io n ef f ec t s o f s t r es s and g as pr es s ur e. ③ Co mpar ed wit h s ing l e-bo r eh o l e g as d r ainag e, d o ubl e-bo r eh o l e g as d r ainag e c an s ig nif ic ant l y r ed uc e g as pr es s ur e in c o al s eam. Th e s mal l er t h e bo r eh o l es s pac ing is , t h e s mal l er t h e g as pr es s ur e g r ad ient bet ween t wo bo r eh o l es is at d if f er ent d r ainag e t ime, but l o wer t h e d r ainag e ef f ic ienc y is wit h t h e ex t ens io n o f d r ainag e t ime. Ac c o r d ing t o g as s t o r ag e c o nd it io ns o f Sh aanx i Binc h ang Hujiah e Mining Co . , Lt d . , t h e o pt imal bo r eh o l es s pac ing o f g as d r ainag e is 2 m. Key w ords g as d r ainag e; c o al bo d y c r eep; g as s eepag e; g as pr es s ur e in c o al s eam; per meabil it y; mul t i-f iel d c o upl ing; bo r eh o l e l ayo ut; bo r eh o l e s pac ing 0引言 随着煤层开采深度的增加，深部煤岩体大变形 问题日益突出⑴。煤岩体的大变形不是瞬时发生 的，而是长时间缓慢流变的结果，其中蠕变是煤岩体 流变的主要表现形式阂。煤体蠕变引起煤体渗透率 改变，而煤体渗透率的变化对井下瓦斯抽采具有重 要影响⑷。 煤体渗透率是表征煤体瓦斯运移难易程度的重 要参数，渗透率的变化是煤体有效应力及煤基质收 缩与膨胀变形所导致的国内外相关学者对煤 体渗透率模型及蠕变对煤体渗流的影响进行了大量 研究。李志强等⑷开展了不同应力和不同温度煤体 渗流实验,发现不同有效应力下，煤体渗透率与温度 的关系并非单调递增或递减，而是存在转折区。 TAN Yul ing等⑺通过取同块煤的不同煤样，在不 同气压和围压下进行了煤体渗透率实验，利用X- r ay技术分析了煤样的宏观裂隙分布，结合实验与 数值模拟结果得知煤体渗透率具有很强的各向异性 和非均质特性。ZHANG Ho ng bin等⑷认为煤体的 吸附膨胀对煤体渗透率有重要影响，建立了考虑吸 附膨胀变形与有效应力的煤体渗透率模型，并与 PM模型进行了对比分析。ZHU Jianf ang等⑷认 为煤体蠕变是煤矿开采中不可避免的，煤体蠕变与 气体流动相互作用和影响，开展了蠕变渗流实验并 分析了蠕变渗流的演化规律。N. Danes h等建立 了蠕变渗流模型，并开展了蠕变渗流实验及瓦斯抽 采过程中蠕变渗流演化规律数值模拟研究，分析了 不同条件下蠕变对煤体渗透率的影响。 基于上述研究发现，目前对于煤层瓦斯渗流的 研究大多基于煤体的弹性变形，考虑蠕变及钻孔卸 压综合作用下瓦斯渗流及抽采钻孔布置的研究较 少。本文基于煤体的双重孔隙介质特征，建立了考 虑蠕变作用的煤体变形场、瓦斯扩散场及瓦斯渗流 场多场耦合的数学模型，模拟分析了煤层瓦斯抽采 动态变化规律，通过现场测试结果对数学模型进行 了验证，并根据数值模拟结果得出了煤体瓦斯渗流 规律及确定了瓦斯抽采钻孔最合理间距。 1煤体蠕变作用下瓦斯渗流多场耦合数学模型 为了更好地分析煤层瓦斯流动演化规律，在以 下假设基础上建立数学模型［45］ 煤体是双重孔 隙介质线弹性模型，其变形属于小变形。②煤体是 均质、各向同性的。③煤体是等温的，不考虑温度 对瓦斯吸附解吸的影响。④煤体蠕变变形为黏弹 性变形，变形过程中泊松比不发生变化。⑤煤层中 瓦斯为理想气体，其在裂隙中的流动服从达西定律， 在煤基质中的扩散服从菲克定律。 1. 1 煤体蠕变模型 煤体蠕变一般分为3个阶段，如图1所示。第 I阶段为减速蠕变阶段，煤体蠕变变形速率逐渐变 缓；第n阶段为稳定蠕变阶段，蠕变变形速率基本 为o；第m阶段为加速蠕变阶段，煤体蠕变变形速 率迅速增大直至煤体塑性破坏⑴］。 Fig . 1 Co al bo d y c r eep c ur ve 本文基于前人相关研究⑴却，发现Bur g es模型 （式（1））能比较清晰、全面地反映煤体蠕变过程中的 弹-黏弹性变形过程。Bur g es模型的几何原理如 图2所示。 图2 Bur g es模型 Fig . 2 Bur g es mo d el 44 工矿自动化第45卷 卄値些卄琵響 （1） E2 式中为有效应力；％,为蠕变黏性系数；am 为 Bio t s 系数，am 1 ,af l 经; Km A f 3（l -2p）;Km为煤基质体K为煤体体积模量，K 积模量，K 坯总丽，Em为煤基质蠕变模量；K 为裂隙体积模量；An为煤基质瓦斯压力；勿为裂隙 瓦斯压力6为煤体吸附膨胀或解吸收缩应变，6 孑*二为Lang muir极限吸附变形量，如为 Lang muir压力常数；兀为煤体的体积力。 1.3 孔隙率和渗透率控制方程 煤基质孔隙率方程为 书i exp [ KKg 心瓦 KpK 际 P[ Kp（Km -K） 「___KgLf____ ___PlEl （Pm PmO ） | LK（Lm KmLf （pm Pl ） （AnO 如） Kt （Lm -f- Lt） 1 1 zr x K,LmKmL,vJ[ ⑸ 式中九为煤基质孔隙率；九。为初始煤基质孔隙 率；Kp为煤基质孔隙体积模量；b为裂隙宽度；Lm 为煤基质宽度“m。为初始煤基质瓦斯压力；ev为煤 层体积应变。 裂隙孔隙率方程为 虫1-----------------x 札 K（Lm KmLf /丄01轧（AnAnO ） （An如）（Pmo仇） LmLf evJ 6 式中妙为裂隙孔隙率;九为初始裂隙孔隙率。 根据立方定律可知，裂隙渗透率方程为 41_KLm“KmLX 「（ Pm PmO ） / r I r x 1 \ / n \ 山瓦如）（加仇）一 JLHv」i（7） 式中d为裂隙渗透率;缶为初始裂隙渗透率。 1.4 煤基质瓦斯扩散控制方程 煤层中瓦斯的扩散渗流过程符合质量守恒定 律，煤基质与裂隙瓦斯质量交换控制方程为M c _ 37T2Mc（/m /f）Do ex p（A） 心、 Q----------------------LRT （8） 式中Q”为质量源；Me为摩尔质量；D。为初始扩散 系数以为扩散衰减系数;R为气体常数；丁为温度。 单位体积煤基质瓦斯含量方程为 E I （mMcpt n Z Q \ mm （l 6pm）Vm RT （9） 式中为单位体积煤基质瓦斯含量；a为 Lang muir体积常数仏为吸附平衡常数;p为煤体密 度;V„,为气体摩尔体积。 由式（8）、式（9）可得煤体扩散场方程 3mn _ Q _ 3 Me （九一勿）Do ex p （at） d t _ Ws LRT （10） 1. 5 裂隙瓦斯渗流控制方程 根据质量守恒定律可知，单位体积的煤体裂隙 内游离瓦斯含量随时间的变化量等于单位时间裂隙 流出的瓦斯含量与煤基质扩散的瓦斯含量之和，从 而可得裂隙瓦斯渗流控制方程 J d pt , _ 3（ _37t2D0 （1 A）ex p（At） xz 舛莎九莎 L； X （九-勿）▽佇內％） （11） 式中“为气体动态黏度。 2煤层瓦斯抽采几何模型 本文以陕西彬长胡家河矿业有限公司煤层条件 为依据，在COMSOL Mul t iph ys ic s软件中建立了煤 2019年第11期宋红立等考虑煤体蠕变的瓦斯渗流规律及抽采钻孔布置 45 层单孔和双孔抽采模型，如图3所示。模型尺寸均 为30 mX 10 m,钻孔直径为113 mm,煤层初始瓦斯 压力为0. 5 MPa。顶部边界为上覆岩层应力 15 MPa,左右边界为辐支撑，底部边界为固定约 束。测点14分别距钻孔中心1,2,3,4 m。模型 所用参数部分来自陕西彬长胡家河矿业有限公司实 际监测，部分来自文献，见表1[14-15]。 3数值模拟结果与分析 a单孔抽釆模型 煤层 测点1测点3 测线 \ / \............ 用仏测点2测点4 Y E -4 2 r 30 m r 3. 1 模型验证 采用数学模型和单孔抽采模型对煤层钻孔抽采 瓦斯动态过程进行数值模拟研究，并将模拟结果与 陕西彬长胡家河矿业有限公司现场监测所得的30 d 内单孔瓦斯抽采流量进行对比，结果如图4所示。 可看出数值模拟结果与现场监测结果具有很好的拟 合性，即数值模拟结果与现场监测结果吻合，可用于 预测现场煤层钻孔产气率变化趋势。这验证了所建 数学模型的正确性、合理性、可靠性及工程适用性， 为现场钻孔布置和施工提供了理论支撑。 I I I 煤层 興 . 30 m 測线 b双孔抽采模型 图3煤层瓦斯抽采几何模型 Fig . 3 Geo met r ic mo d el s o f g as d r ainag e in c o al s eam 表1模型基本参数 Tabl e 1 Bas ic par amet er s o f mo d el 参数值 Lang muir 体积常数 a/m3 k g-10. 048 吸附平衡常数6/MPa-11 摩尔质量 Mc/k g mo l-10.016 气体摩尔体积V„/m3 mo l -10.022 4 泊松比V0. 339 裂隙体积模量Kf /GPa0. 048 煤基质宽度Lm/m0. 001 裂隙宽度Lf /m5X10-6 煤体弹性模量/GPa2.813 煤骨架弹性模量Em】/GPa8.469 蠕变黏性系数卑/GPa・h 300 初始裂隙孔隙率九 0. 001 初始煤基质孔隙率AnO0. 086 6 初始扩散系数D0/m2・S】3X10T1 温度T/K293.14 扩散衰减系数入2X10-7 煤体密度p/k g m31 250 气体常数R/J・mo L・K“1 314 Lang muir极限吸附变形量cl0.012 66 初始裂隙渗透率f o /m23. 423X10-16 蠕变弹性系数E2/GPa10 蠕变黏性系数72/GPa・h 16.8 图4数值模拟结果与现场监测结果对比 Fig . 4 Co mpar is o n bet ween numer ic al s imul at io n and f iel d mo n让o r ing r es ul t s 3. 2 单孔抽采瓦斯压力与渗透率的空间演化规律 单孔抽采时不同抽采时间煤层瓦斯压力和渗透 率变化云图如图5所示。 a瓦斯压力 压力/MPa 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0 b渗透率 渗透率/ 10_16m2 .3.5 |3.4 f l33 ■ 3.2 |3-1 |3.0 ■ 2.9 |2.8 图5不同抽采时间瓦斯压力和渗透率变化云图 Fig . 5 Var iat io n neph o g r am o f g as pr es s ur e and per meabil it y at d if f er ent d r ainag e t ime 从图5a可看出，随着抽采时间延长，煤层钻 孔周围瓦斯压力逐渐降低，钻孔抽采影响区域呈圆 形向四周扩展。从图5b可看出，随着抽采时间延 长，煤层渗透率逐渐增大，主要原因是在煤层瓦斯抽 采过程中，煤层在应力作用下逐渐发生蠕变变形，且 煤层瓦斯的解吸流动导致煤基质收缩，从而使煤层 46 工矿自动化第45卷 渗透率逐渐增大。 不同抽采时间瓦斯压力和渗透率的空间演化规 律如图6所示。从图6a可看出沿煤层测线方 向，不同抽采时间下瓦斯压力均随距钻孔距离的增 加而增大，且距钻孔越近，瓦斯压力梯度越大，瓦斯 压力变化越大，在远离钻孔处瓦斯压力逐渐趋于稳 定；随着抽采时间延长，钻孔周围瓦斯压力逐渐减 小，主要原因是瓦斯抽采前期钻孔瓦斯抽采流量较 大，并可在一段时间内持续稳定抽采，随着抽采时间 延长，煤层瓦斯抽采流量逐步减少并趋于平缓。从 图6b可看出受钻孔周围煤体卸压作用的影响, 距钻孔越近，煤体渗透率比值越大，距钻孔越远，煤 体渗透率比值越小并趋于稳定；随着抽采时间延长, 渗透率比值逐渐增大，其原因在于随着煤层瓦斯的 抽采，在钻孔抽采负压影响下，钻孔附近瓦斯压力逐 渐降低，钻孔受到卸压扰动及煤基质收缩影响，导致 煤体渗透率逐渐增大，但随着抽采时间延长及有效 应力增大，煤体逐渐发生蠕变变形，使得渗透率变化 距钻孔距离/m 赳弐 瑕您 b渗透率 图6不同抽采时间瓦斯压力和渗透率的空间演化规律 Fig . 6 Spat ial evo l ut io n l aws o f g as pr es s ur e and per meabil it y at d if f er ent d r ainag e t ime 3. 3 单孔抽采瓦斯压力与渗透率的时间演化规律 单孔抽采时距钻孔不同距离瓦斯压力和渗透率 的时间演化规律如图7所示。从图7a可看出距 钻孔越近，在抽采初期瓦斯压力降低幅度越大，原因 是距钻孔越近，在抽采初期所受的煤层压力梯度影 响越大，导致瓦斯压力降低幅度较大，而距钻孔越 远，抽釆负压的影响越弱，瓦斯压力梯度越小；随着 抽采时间延长，瓦斯压力降低幅度逐渐变缓，原因是 随着抽采时间延长，压力梯度逐渐降低，导致瓦斯压 力变化逐渐变缓。从图7b可看出随着抽采时间 的延长，不同测点处煤体渗透率比值逐渐增大，且距 钻孔较近的测点煤体渗透率比值增加幅度较大，主 要原因是距钻孔越近，瓦斯压力迅速降低对钻孔周 围煤层的卸压效果越明显，进一步导致钻孔周围裂 隙增大，渗透率比值呈迅速增大趋势；随着抽采时间 的延长，渗透率比值增大的幅度逐渐变小，主要原因 是在应力和瓦斯压力共同作用下，煤体逐渐发生蠕 变变形，导致渗透率变化趋势变缓。 e d w z出点咱 b渗透率 图7距钻孔不同距离瓦斯压力和渗透率的时间演化规律 Fig . 7 Tempo r al evo l ut io n l aws o f g as pr es s ur e and per meabil it y at d if f er ent d is t anc es away f o r m bo r eh o l es 3. 4 双孔抽采钻孔合理间距 以单孔抽采数值模拟结果为基础，研究了双孔 抽采瓦斯压力的演化规律，分析了钻孔合理布置间 距。结合陕西彬长胡家河矿业有限公司煤层瓦斯赋 存情况及地质条件，模拟了钻孔间距分别为1,2,3, 4 m的情况，对比了不同抽采时间内瓦斯压力变化 情况，如图8所示。 从图8可看出随着抽采时间延长，钻孔周围瓦 斯压力逐渐降低，且与单孔瓦斯抽采相比，两钻孔间 相互耦合作用导致瓦斯压力降低幅度较大；钻孔间 距越小，不同抽采时间内两钻孔间的瓦斯压力梯度 均越小，说明钻孔间距越小，在相同抽采负压下，随 着抽采时间延长，钻孔间瓦斯压力降低幅度越小，钻 孔瓦斯抽采效率越低；抽采120 d后，钻孔间距为1, 2,3,4 m时，两钻孔间最大瓦斯压力分别为0. 120, 0. 200,0. 245,0. 280 MPa,瓦斯压力分别下降了 76,60,51 ,44,可见随着抽采时间延长，钻 2019年第11期宋红立等考虑煤体蠕变的瓦斯渗流规律及抽采钻孔布置 47 抽采30 d ---抽采60 d 抽采 90 d 抽采 120d 抽釆30d ---抽采60 d 抽采90d - -抽采120d 0 5 10 15 20 25 30 测线/m a孔间距1 m 0 5 10 15 20 25 30 测线/m b孔间距2 m 0 5 10 15 20 测线/m d 孔间距4 m 25 5 0 5 0 5 0 5 0 5 0 5 5 0 5 0 5 0 5 0 5 0 5 5 5 4 4 .33 .22 J 1 O 5 5 4 4 .33 .22 J 1 O 0. 0. 0. 0. 0.0 5 0.6 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0.0 5 0.6 0. 0. 0. 5 10 15 20 测线/m c 孔间距3 m 25 30 e d w 、 -R 田搽暄 300 图8不同抽采时间煤层瓦斯压力演化规律 Var iat io n l aw o f g as pr es s ur e in c o al s eam at d if f er ent d r ainag e t imeFig . 8 孔间距为1 m时瓦斯抽采效果最好，其次是间距2, 3 m,间距4 m时抽采效果较差。因陕西彬长胡家 河矿业有限公司煤层原始瓦斯压力较低，考虑到瓦 斯抽采钻孔施工的经济性，认为煤层瓦斯压力降低 幅度达60时即为实现了有效抽采。为保证煤层 瓦斯抽采效率、优化钻孔数量、提高工程进度，确定 瓦斯抽采钻孔最合理间距为2 m。 4结论 1 基于煤体的双重孔隙介质线弹性模型，建 立了考虑蠕变作用的煤体变形场、瓦斯扩散场及瓦 斯渗流场多场耦合的数学模型。以陕西彬长胡家河 矿业有限公司瓦斯赋存及地质条件为依据，模拟分 析了煤层瓦斯抽采动态变化规律，所得钻孔瓦斯抽 采流量模拟结果与现场测试结果吻合，验证了所建 数学模型的正确性、合理性、可靠性及工程适用性。 2 研究了单孔抽采瓦斯压力与渗透率的空间 演化规律煤层瓦斯压力随距抽采钻孔距离的增加 而增大，距钻孔越近，瓦斯压力梯度越大，在远离钻 孔处瓦斯压力逐渐趋于稳定；受煤体卸压扰动及煤 基质收缩影响，距钻孔越近，煤体渗透率比值越大, 距钻孔越远，煤体渗透率比值越小并趋于稳定。 3 研究了单孔抽采瓦斯压力与渗透率的时间 演化规律在瓦斯抽采初期，距钻孔越近煤体的瓦斯 压力降低幅度越大，随着抽采时间延长，瓦斯压力降 低的幅度逐渐变缓；在瓦斯抽采初期，距钻孔较近煤 体的渗透率比值增加幅度较大，随着抽采时间的延 长，在应力和瓦斯压力共同作用下，煤体的蠕变变形 导致渗透率比值增加的趋势趋于平缓。 4研究了双孔抽采瓦斯压力演化规律与单 孔瓦斯抽采相比，双孔抽采可显著降低煤层瓦斯压 力；钻孔间距越小，不同抽采时间内两钻孔间的瓦斯 压力梯度越小，但随着抽采时间延长，瓦斯抽采效率 越低。结合陕西彬长胡家河矿业有限公司瓦斯赋存 条件,确定其瓦斯抽采钻孔最合理间距为2 m。 参考文献Referenc es [1 ] LIU Zao bao , SHAO Jianf u, XIE Sh o uyi, et al . 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