煤矿底板突水评价突水系数-单位涌水量法.pdf

第 2 8卷第 1 2期 2 0 0 9 年 1 2月 岩石力学与工程学报 C h i n e s e J o u r n a l o f R o c k Me c h a n i c s a n d E n g i n e e r i n g 、 b1 ． 2 8 NO ． 1 2 De c ． ， 2 00 9 煤矿底板突水评价突水系数 一单位涌水量法 乔伟，李文平，赵成喜 中国矿业大学 资源与地球科学学院，江苏 徐州2 2 1 0 0 8 摘要在突水系数 基础上，引入反映充水含水层富水性的指标单位涌水量 ，并在大量突水实例统计分析 基础上，对突水危险性与突水系数、充水含水层富水性之间的关系进行深入研究，得到一些规律性的认识；提出 评价底板突水危险性的新方法突水系数 一 单位涌水量法，作为突水系数法的补充，可为含水层富水性较弱而突 水系数较 大的深部开采底板突水安全评价提供参考依据。 关键词采矿工程；突水系数的单位涌水量法；富水性；深部开采 中图分类号T D 8 2 3 ． 8 4 文献标识码A 文章编号1 0 0 0 6 9 1 5 2 0 0 9 1 2 2 4 6 6～ 0 9 W ATER I NRUS H CoEFFI CI ENT UNI T I NFLoW M ETHoD FoR TER I NRUS H UATI oN oF CoAL M I NE FLooR Q I AO We i ，L I We n p i n g ，Z H AO C h e n g x i S c h o o l o f R e s o u r c e s a n d E a r t hS c i e n c e ，C h i n a U n i v e r s i tyo f Mi n i n ga n dT e c h n o l o g y ，Xu z h o u ，J i a n g s u 2 2 1 0 0 8 ，C h i n a Abs t r a c t Ba s e d o n t he wa t e r i n r us h c o e ffi c i e n t ， t h e u n i t i n flo w ， a n i nd e x r e fle c t i n g wa t e r b e a r i n g o f t h e a q u i f e r ， i s i n t r o d u c e d ． Ba s e d o n s t a t i s t i c a l a n a l y s i s o f a l a r g e n u mb e r o f e x a mp l e s o f wa t e r i n r u s h， t h e r e l a t i o n s h i p s b e t we e n wa t e r i n r u s h p o t e n t i a l ，wa t e r i n r u s h c o e ffi c i e n t ，a n d t h e wa t e r ． e n r i c h e d p r o p e r t i e s o f a q u i f e r a r e f u rt h e r r e s e a r c h e d ． T h e a c h i e v e d l a ws o f wa t e r i n r u s h a r e d i s c u s s e d ．And a ne w me t h o d f o r e va l u a t i ng r i s k o f flo o r wa t e r i nru s h i s pu t f o r wa r d ．Th e me t h od o f wa t e r i n r u s h c oe f f i c i e nt ．． u ni t i nflo w m e t h o d c a n b e a s u p pl e me nt f o r e v a l u a t i n g wa t e r i n r u s h c o e ffic i e n t s ． T h e a c h i e v e d r e s u l t s c a n b e p r o v i d e d f o r e v a l u a t i n g wa t e r i n r u s h r i s k o f fl o o r i n d e e p mi n i n g o f s o me mi n i n g a r e a s ，i n wh i c h t h e wa t e r e n r i c h e d p r o p e r t i e s o f a q u i f e r a r e n o t o b v i o u s b u t wa t e r i n r us h c o e ffi c i e n t i s l a r g e r ． Ke y wo r d s mi n i n g e n g i n e e r i n g ； wa t e r i nru s h c o e ffi c i e n t ． u n i t i n flo w； wa t e r - e n r i c h e d p r o p e r t i e s ；d e e p mi n i n g 1 引 言 我 国煤矿床水文地质条件复杂，特别是岩溶水 经常突入矿坑危害生产安全，华北型煤田下组煤f 太 原组煤 开采， 普遍受到煤系地层基底奥灰承压含水 层的威胁。我国相关领域的专家和学者对底板突水 问题进行了大量的研究 ，武 强等[ 卜 】 提出了主控指 标体系建设方法、脆性指数法以及 GI S与 A N N耦 合技术等新型实用方法；李 丽和程久龙【 应用信息 融合对底板突水预测 ；尹会永等[ 用多源信息复合 的方法评价底板突水；石秀伟等【 卅 建立了基于 GI S 的煤层底板突水预测模型；雷贵生和韩德 1 用 电 法探测了底板潜在突水构造；于小鸽等[ 8 】将底板 “ 四 收藕日期2 0 0 9 0 31 6 ；修回日期2 0 0 9 0 5～1 9 基金项 目t国家自然科学基金重点项 H 4 0 5 7 2 1 6 0 作者简介乔“ J 1 9 8 4一 ，男，2 0 0 6年毕业 于中国矿业大学地质工程专业 ，现为博士研究生，主要从事岩土工程 、水文地质与工程地质方面 的研究工作。E - m a i l q w e i q l m1 6 3 c o m 第 2 8卷第 1 2期 乔伟，等．煤矿底板突水评价突水系数 一 单位涌水量法 2 4 6 7． 带 ”理论应用于底板突水评价；孔海陵和陈占清『 9 J 用 突水因数分析了突水危害性；中国生等[ 1 o J 把突变理 论应用于底板突水预测； 目前，现场实用最多的仍 为突水系数法。焦作 、峰峰、淄博、肥城、淮北等 矿区进行下组煤开采 已有 4 0余年的历史。早期开采 时，一般深度较小，奥灰对开采工作面底板隔水层 的水压一般都小于 3 MP a 大部分为 1 ～2 MP a ；经 过长期的开采实践和科学研 究，相关专家和学者们 编制了 矿井水文地质规程 1 9 8 4年 和 煤矿防治 水工作条例 1 9 8 6 年 ，明确用突水系数 底板充水 含水层水压除以隔水层厚度 来分析评价底板突水 危害程度，其临界值为 0 ． 0 6 ～0 ． 1 5 MP a ／ m 防治水条 例为 0 ． 0 6 0 ． 1 0 MP a ／ m 。开采实践验证 ，在一般水 压下 小于 3 MP a ，用突水系数来评价开采的安全 性，基本符合实际，这是 中国煤矿水文地质学家及 相关专业技术人员对煤矿开采水害防治的巨大理论 和技术贡献。随着开采深度的逐渐增大，奥灰的水 压逐渐增高；深部开采 中，底板岩层在高围压下卸 荷产生底板破坏带，加之奥灰导升带高度 ，由水压 除以相对隔水层厚度得到的突水系数远远大于规范 规程中所规定的上限值 。但是在某些井 田，下组煤 埋深可达 1 2 0 0 m，奥灰亦处于向斜构造 的核部，奥 灰水水压达 7 - 3 ～1 3 ． 0 MP a ，为底板超高承压水，突 水系数达 0 ． 1 4 4 0 ． 2 5 6 MP a ／ m，最小值亦超过规范 安全开采突水系数上限，由于奥灰岩层位于深部， 在高围压条件下，裂隙不发育，且没有强迳流带，富 水性差，钻孔单位涌水量为 0 ． O l ～0 ． 1 0 L ／ s m ，含 水层连通性不强。突水系数法评价开采危险性 已经 不能完全适用于深部开采，本文拟在突水系数方法 的基础上，引入含水层富水性指标单位涌水量 值 ，作为突水系数法 的补充，建立 ． g法来评价底 板突水危险性。 2 突水系数法的局限性 我国煤矿开采，对于底板水危害程度评价普遍 使用突水系数法计算底板临界隔水层厚度 ，此方法 是从长期的、大量 的突水实际资料 的统计分析中得 出的一种规律性的认识，并作为基本规定列入规程 规范和煤矿 防治水条例中。几经变革，计算公式较 为完善，见表 1 l I 。 该公式 中 2个重要指标为水压和相对隔水层厚 度 ，这 2个指标是评价底板突水危险性的关键因素， 包含了含水层和隔水层双重信息，公式简单实用， 但是在反映含水层性质这一方面，仅仅考虑了水压， 没有考虑 q值这一关键 因素，而且在深部开采 中， 许多矿区的安全开采深度已经远远超 出现行煤矿规 程中所规定的 值指标，在突水系数超过 0 ． 1 0甚至 0 ． 1 5的一些开采工作面 H E 城查庄煤矿 9 1 0 0 2面， 奥 灰 0 ． 1 6 ；白庄煤矿 1 0 4 0 4面，奥灰 0 ． 1 7 ； 淄博矿区一些工作面徐灰突水系数 r s 0 ． 3 5 ，奥灰 0 ． 1 8等 ，但开采中实际出水量较小，或经过采 取治理措施后实现 了安全开采 见表 2 。 3 一 q评价方法初步探讨 3 ．1 含水层富水性与深度关系现场试验 裂隙的发育往往与地应力有关，地应力越大裂 隙闭合程度越大，则含水条件越差 ，垂直方 向最大 主应力往往根据深度和岩层重度的乘积计算得到 。 为了了解一定区域同一裂隙岩溶含水层不同深度 内 的富水性差异，进行现场试验是非常必要的。在东 表 1 突水系数法公式 的沿革 ” T a b l e 1 E v O l u t i 0 n 0 f f o r mu 1 a o f t h e me t h o d o f wa t e r i n r u s h c o e ffi c i e n t s [ 】 2 4 6 8 岩石力学与工程学报 2 0 0 9 年 滩和兴隆庄煤矿进行下组煤勘探时，在不同深度孔 深处取样利用声发射方法进行了地应力测量，并对 奥灰含水层进行了不 同深度处的抽水试验，获得了 不同深度处的地应力值 见表 3 和不同深度处奥灰含 水层的钻孔单位涌水量、水压值 见表 4 。 表 3 不同深度处地应力值 T a b l e 3 Ge o s t r e s s e s a t d i f f e r e n t d e p t h s 根据表 3 ，随着深度的加大，水平最大和最小 主应力有明显的增大趋势 ，分析地应力与深度的关 系，结果如图 1 所示。 表 4 不同深度处奥灰含水层单位涌水量和水压 Ta bl e 4 Un i t i n f l o w a nd wa t e r p r e s s u r e o f a q ui f e r i n Or d o v i c i a n l i me s t o n e a t d i f f e r e n t d e p t h s 根据表 4可以得出，随着深度的增加，同一裂 隙岩溶含水层 奥灰 的水压呈现增大的趋势，深度 与水压 的关系见图 2 。 根据以上规律和表 4 ，随着深度的增加，地应 力增大 ，裂隙呈闭合趋势 ，裂隙岩溶含水层过水能 力降低，岩溶水动力环境变差，岩溶发育变弱，裂 隙岩溶含水层 奥灰 的富水性有明显的减弱趋势 见 图 3 1 。 经过非线性拟合，得出了裂隙岩溶含水层 奥灰1 第 2 8卷第 1 2期 乔伟，等．煤矿底板突水评价突水系数 一 单位涌水量法 ． 2 4 6 9． 毯 粤 最大水平主应力 深度 H ／ m 图 1 不 同深度处地应力值 Fi g ． 1 Cr u s t a l s t r e s s a t d i f f e r e n t d e e p n e s s 深度 H ／ m 图 2 不同深度 处水压值 Fi g． 2 Wa t e r pr e s s ur e a t di ffe r e nt d e e p ne s s 深度H／ m 图 3 单位涌水量 随深度变化关 系 曲线 Fi g - 3 Va r i a t i o n c u r v e o fu n i t i n flo w V S ． d e e p t h 埋藏深度与 q之间的关系如下 qY 0 A e 一 ‘ 1 这里取 Y 0 0 ． 0 1 7 0 6 ， A4 ． 6 7 8 5 ，X o 4 ． 5 6 5 4 ， t 1 ． 4 5 1 7 。随着深度加大，地应力升高，裂隙岩溶 含水层水压呈线性增加，相同隔水层条件下，深部 煤层开采突水系数明显大于浅部，含水层富水性呈 减弱趋势 。 3 ． 2 ． g图特征 本文收集 了肥城矿区、焦作矿 区和淄博矿区的 2 1 6个突水点资料【 l J ，包括突水点水压，相对隔 水层厚度和 q值，使用以上资料，建立底板突水危 险性评价新方法 ． g法。 q法的评价方法为建立 直角坐标系 ，纵坐标为突水系数 值，横坐标为反 应含水层 富水性的重要指标 q值 u p 钻孔单位涌水 量 ，具水文地质勘探抽水试验资料 ，拟在大量实例 基础上，通过统计成 图的方法，得到一些规律性的 认识 。在少量没有收集到 g值的突水点，对于 值 的表达使用了近似方法，根据 值划分富水性和按 天然泉水流量含水层划分富水性进行对 比，根据突 水点的突水量大小 ，近似换算出 口值，作为反映规 律 的近似值。 3 ． 2 ． 1肥城矿区 ． g图特征 收集了肥城矿区陶阳煤矿和相庄煤矿 2个煤矿 的 2 6个突水点资料 。2 6个突水实例中，中等突水 点 突水量 6 0 ～6 0 0 m ／ h 2 5个 ，小突水点 突水 量 ≤6 0 m ／ 13 1 个，肥城矿区陶阳、相庄两矿中小突 水点情况统计见表 5 。 表 5 肥城矿 区陶阳、相庄两矿 中小突水 点情况统计 T a b l e 5 S t a t i s t i c s o f me d i u m s ma l l wa t e r i n r u s h p o i n t s o f T a o y a n g a n d Xi an g z h u an g c o a l mi n e s i n F e i c h e n g n un mga r e a 突 点 荽 妻 从表 5中的统计数据来看，小突水点发生在 6 0 0 m ／ h I 5个 ，焦作七矿突 水点情况统计见表 6 。 表 6 焦作矿区七矿突水点情况统计 T a b l e 6 S t a t i s t i c s o f wa t e r i n r u s h p o i n t s o f s e v e n mi n e s i n J i a o z u o mi n i n g a r e a 根据统计数据可见，小突水点绝大部分是在 2 ． O 0 L ／ s ． m 大突水点数量占大突水点实例总数的 1 O 0 ％，中等 突水点数量占中等突水点实例总数的 9 5 ％；当 0 ． 0 1 MP a ／ m时，没有突水点。以 值为横坐标，以 值为纵坐标，得到 ． q坐标，焦作矿区突水点 特征图见图 5 。 从图 5 a 可以看到，小突水点横坐标 值大都 分布在小于 2 ． 0 0 L ／ s ． m 的范围内，并且所有的突 水点大都分布在突水系数小于 O ． 1 0 MP a ／ m 的范围 内，为此，把图 5 a 纵坐标范围控制在 0 ． 0 0 ～0 ． 1 0 q ／ L s m a q ／ L s‘ m b q ／ L s m c 图 5 焦作矿区突水点 q 特征 图 F i g ． 5 Ch a r a c t e r i s t i c d i a g r a m o f q f o r wa t e r i n r u s h p o i n t s i n J i a o z u o mi n i n g a r e a MP a ／ m 的范围得到图 5 b ，再把 图 5 b 的横坐标 g 控制在 0 ． 0 ～2 ． 0 L ／ s m 的范围得到图 5 c 。 从图 5可以看出，小突水点和中等突水点的横 坐标分界线大致为 q2 ． 0 0 L ／ s m 的直线，并且当 5 O 5 0 5 O 5 O 5 0 5 O 舛 ∞ ∞ m 叭 ∞ ∞ 第 2 8卷第 1 2期 乔伟，等． 煤矿底板突水评价突水系数 一单位涌水量法 突水系数 6 0 6 0 0 I l l ／ h 3 0个，小 突水点 突水量≤6 0 I n ／ h 7 1个，淄博矿区七矿 中小 突水点情况统计见表 7 。 表 7 淄博矿区七矿突水点情况统计 T a b l e 7 S t a t i s t i c s o fwa t e r i n r u s h p o i n t s o f s e v e n mi n e s i n Zi b o mi n i n g a r e a 从表 7中统计情况可见，当 0 ． 0 4 MP a ／ m时， 中小突水点数量很少，仅 占突水实例总数的 8 ． 9 1 ％； 0 ． 0 2 MP a J m时，没有 中小突水发生；小突水点 全部是当 q 2 ． 0 0 L ／ s ． m1 时发生 。以q值为横坐标 ，以 值为纵坐标，得到 r s q坐标，淄博矿区突水点 g 特征图见图 6 。 从图 6 a 可 以看 出，中小突水 点的横坐标分 线大致为直线 q2 ． 0 0 L ／ s ． m ， 而且突水点大都位 于突水系数 0 ． 2 0 MP a ／ m 的范围内，在图 6 a 的 基础上进一步扩大纵坐标 比例尺，横坐标不变突水系 数在 0 ． 0 0 0 ． 2 0 MP a ／ m 的范围内， 得到图6 b ； 在此 基础上纵坐标不变，横坐标控制在 0 ． 0 ～2 ． 0 L ／ s m 范围内，得到图6 c 。 g ● 凸_ q ／ L S r f1 ‘ a g ● 山 q ／ L S m b q ／ L s m 一 c 图6 淄博矿区中小突水点 q特征图 Fi g． 6 Ch a r a c t e r i s t i c di a g r a m o f q f o r wa t e r i n r us h p o i n t s i n Zi b o mi n i n g a r e a 从 图 6可以看出，小突水点主要集中在 q 2 ． 0 0 L ／ s ． m 的范围内，并且在突水系数 6 0 0 n l ／ h 1 5个，三矿区突水情况 统计见表 8 。 从表 8可以看 出，当 0 ． 0 4MP a ／ m 时，各类 突水点分布都比较少 ，当 2 ． 0 0 L ／ s m 时， 占大中突水实例总数的 9 7 ． 7 ％；小突水主要发生在当 0 ． 1 0 q 2 ． 0 0 L ／ s m 时，当 q 0 ． 1 0 L ／ s m 时， 突水点较少，只有小突水点，数量占总突水点实例 总数的 3 ． 2 ％。以 g值为横坐标，以 值为纵坐标， 得到 g坐标 ，三矿区突水点 g特征图见图 7 。 加 M ∞ ∞ ∞0 O O 0 0 O O O 0 O O 0 2 5 2 O 1 ． 5 I ． 0 0 ． 5 0 0 0 2 4 6 8 1 0 i 2 1 4 j 6 J 8 2 0 q ／ L‘ sm a b C 小突水点 d q ／ L。 S。 m e 图7 三矿区突水点 q特征图 F i g ． 7 C h a r a c t e r i s t i c d i a g r a m o f q f o r wa t e r i n r u s h p oi nt s i n t hr e e mi ni n g a r e a s 图 7 a 可以看出，小突水点主要集中在 q 2 ． O 0 L ／ s m 的范围内，突水点大都集中于 0 ． 0 0 0 ． 2 5 MP a ／ m的范围内， 把纵坐标控制在 0 ． 0 0 ～0 ． 2 0 MP a ／ m 的范围，得到图 7 b ；把纵坐标控制在 0 ． 0 0 “ 0 ． 1 0 MP a ／ m 的范围，横坐标控制在 0 ． 0 ～2 ． 0 L ／ s ． m 之 间，得到图 7 c ；纵坐标范围控 制在 0 ． 0 0 ～0 ． 1 0 一 目． B d ／ 【 l g 窆一 ＼ l【 一g ． 苫一 ＼ ． ． g ． 一 ＼ 目 ． 苫J ， 第 2 8卷第 1 2期 乔伟，等．煤矿底板突水评价突水系数 一 单位涌水量法 MP a ／ m，横坐标范围控制在 1 ． 0 ～5 ． 0 L ／ s ． m ，得到 图 7 d ；纵坐标范围控制在 0 ． O 0 ～0 ． 1 0 MP a ／ m，横 坐标控制在 0 ． 0 0 --0 ． 1 0 L ／ s ． m ，得到图 7 f e 。 从图 7可 以看 出小突水点大都位于直线 q 2 ． 0 0 L ／ s m 左侧，从突水水量来看 ，横坐标越靠近 0点，突水水量越小；当突水系数 0 ． 0 4 MP a ／ m 时，小突水点较少；当 q O ． 1 0 L ／ s ． m 时，突水点 较少，而当当 q O ． 0 6 L ／ s ． m 时，无突水点；当 2 ． O 0 L ／ s m 时，中等突水点增 多，但当 0 ． O 1 MP a ／ m 时，突水点很少。 因此 ，基于 以上结论 ，可 以得到一些规律性的 认识，大致画出一条折线，折线与坐标轴之 问区域 的突水点突水量 6 0 m ／ h ，并考虑一定 的安全系 数，最终得到折线 ，折线 与坐标轴之间的区域 作为底板突水安全性评价的相对安全区域 见图 8 。 0 2 4 q ／ L s m 图 8 q法相对安全 区示意 图 F i g ． 8 S c h e ma t i c d i a g r a m o f r e l a t i v e l y s a f e a r e a o b t a i n e d b y me t h od o f 一 g 由于收集突水点实例主要是中小突水点，所以 对于中等突水点和大突水点的界限规律性不强，但 是基于以上统计资料的结果，中等突水点聚集的范 围可以用一条折线大致圈出，并考虑一定的安全系 数 ，作为折线 。折线 与 B之问的距离作为危险 区，即中等突水易发生区域；折线 B以外 的区域作 为高危险区 ，即大突水及特大 突水 易发生区域 。 最终得到底板突水危险性评价 新方法 ． q法 见 图 9 。实际应用时，算取开采或开掘地块的突水系 数 ，并根据底板含 水层 的富水性指标 ，即可在 ．q法示意图坐标上得到对应的一点，根据此点的 位置 ，可 以大致判 断开采或开掘地块 的突水危险 性 。 匿 [ 二二] 相对 安全 区 危 险 区 高危 险 区 0 l 2 3 4 5 6 q ／ L s m 图 9 q法示意 图 Fi g． 9 Sc h e m a t i c d i a g r a m o f q me t h od 4 结论 煤 层底板突水 问题一直 是困扰 华北型煤 田煤 炭工业可持续发展 的主要水患【 】 圳 。煤层开采底板突 水的机制非常复杂，预测预报 困难 ，长期开采实践 总结 出的突水系数法在浅部开采中，作用巨大，但 是随着深部开采的进行，在某些特殊情况下，用突 水系数法评价突水危险性有欠妥之处。本文在突水 系数法的基础之上，引入含水层富水性 值 这一指 标 ，建立 了新型的底 板突水预测预报评 价方法 ．q 法 ，包 括 了含 水层 水压、富水性和相对 隔水 层厚度 3个指标，通过大量的统计实例，得到了一 些规律性的认识 1 当 q O ． 0 5 L ／ s ． m 时，突水统计中没有突 水点，或者突水水量在可控的范围内，矿井排水系 统完全可 以排出，并不对矿井生产带来很大影响。 2 1当 2 ． O 0 L ／ s m 时， 中等突水点增多，但 当 T s 0 ． 0 1 MP a ／ m 时，突水点 很少。所 以根据 矿井水文地质规程 ，当矿井充水 含水层为强含水层 ，而突水系数小于 0 ． O 1 MP a ／ m 时，突水点仍然很少。 3 本文根据突水后突水水量对 q法的安全 性进行 了分区， ． q法作为突水系数法 的补充，在 含水层 富水性较差而突水系数很大的深部开采具有 重 要意 义 。 参考文献 R e f e r e n c e s [ 1 ] 武强，张志龙，马积福． 煤层底板突水评价的新型实用方法I 主 控指标体系的建设[ J J ．煤炭学报， 2 0 0 7 ， 3 2 1 4 2 4 7 wu Q i a n g ， Z HANG Zh i l o n g， MA J i f u ． A n e w p r a c t i c a l me t h o d o l o g y o ft h e c o a l m∞ ∞∞ ∞ 叭∞ m ％兮 ∞ 叭∞ 2 4 7 4 岩石力学与工程学报 2 0 0 9 年 fl o o r wa t e r i n r u s h e v a l u a t i n g I t h e ma s te r c o n tr o l l i n g i n d e x s y s t e m c o n s t r u c t i o n [ J ] ． J o u r n a l o f C h i n a C o a l S o c i e ty ，2 0 0 7 ，3 2 1 4 2 4 7 ． i n C h in e s e 【 2 】 武强，张志龙，张生元． 煤层底板突水评价的新型实用方法I I 脆弱性指数法[ J 】 ． 煤炭学报 ，2 0 0 7 ，3 2 1 1 1 1 2 1 1 1 2 6 ． WU Qi a n g ，Z H A NG Z h i l o n g ， Z H A NG S h e n g y u a n ．A n e w p r a c t i c a l me t h o d o l o g y o f t h e c o a l fl o o r wa t e r i n r u s h e v a l u a t i n g I I t h e v u l n e r a b l e i n d e x m e t h o d [ J ] ． J o u rnal o f C h i n a C o a l S o c i e ty，2 0 0 7 ， 3 2 1 1 1 1 2 1 1 1 2 6 ． i n C h i n e s e 【 3 】 武强，庞炜，戴迎春．煤层底板突水脆弱性评价的G I s 与A N N 耦合技术[ J ] ．煤炭学报， 2 0 0 6 ， 3 1 3 3 1 4 3 1 9 ． wu Qi a n g ， P A NG We i ， DAI Yi n g c h u n ．Vu l n e r a b i l ity f o r e c a s t i n g mo d e l b a s e d o n c o u p l i n g t e c h n i q u e o f G I S a n d A N N i n fl o o r g r o u n d w a t e r i n r u s h [ J ] ． J o u r n a l o f C h i n a C o a l S o c i e ty，2 0 0 6 ，3 l f 3 3 1 4～ 3 1 9 ． in C h i n e s e [ 4 】 李丽 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