银川地区粉煤灰水泥土的力学特性试验研究.pdf

Industrial Construction Vol. 42， No. 7， 2012工业建筑2012 年第 42 卷第 7 期105 银川地区粉煤灰水泥土的力学特性试验研究 * 崔永成崔自治周健周康张敏 宁夏大学旱区现代农业水资源高效利用教育部工程研究中心，银川750021 摘要针对银川周边高矿化度湖泊相软土地基水泥土桩法处理问题， 在软土天然含水量下， 固定水泥 掺量， 应用搅拌法制备边长 70. 7 mm 的立方体试件， 标准条件养护， 通过 SANS 万能材料试验机测定试件的强 度和变形， 通过扫描电子显微镜 SEM 进行微观结构分析， 试验研究高掺量粉煤灰水泥土的应力 － 应变关系， 强度随粉煤灰掺量、 含水量、 胶水比和龄期等因素变化的规律， 并进行相关性分析， 揭示作用机理。研究表明 在高掺粉煤灰条件下， 水泥土的强度显著提高， 且后期有很高的增长率， 粉煤灰与水泥的最优掺量比约为 3， 主要作用机理为粉煤灰的水化效应和填充效应; 水泥土的强度与粉煤灰掺量、 胶水比、 含水量之间近似为线 性关系， 其与胶水比的相关性最好。 关键词高掺量;粉煤灰;水泥土;力学特性 RESEARCH ON MECHANICAL PROPERTIES OF FLY ASH CEMENT SOIL IN YINCHAN Cui YongchengCui ZizhiZhou JianZhou KangZhang Min Engineering Research Center of Ministry of Education for High Efficient Utilization of Modern Agriculture Water Resources in Arid Area，Ningxia University，Yinchuan 750021， China AbstractOn cement soil pile treatment of high mineralization lake deposits soft clay foundation in Yinchuan，cube test specimens with 70. 7mm length of each side were prepared by mixing under natural water content of soft soil and fixed cement content，strength and deation of test specimens were determined by hydraulic universal material testing machine，microstructure of cement soil with fly ash content，water content，water cement ratio， cement ratio and age was analyzed by SEM． The σ-ε relationship and change in strength of high fly ash cement soil were studied，the rule and mechanism of strength were revealed． Under high fly ash condition，the strength of cement soil was increased remarkably． Later age strength growth rate was very high． The optimum ratio of fly ash and cement was about 3． Filling effect and hydration of fly ash were the main mechanism． The relationship between strength and fly ash content，cement water ratio，water content was approximately linear． The linear correlation between strength and cement water ratio was the best． Keywordshigh content;fly ash;cement soil;mechanical properties * 国家自然科学基金项目 11162015 ; 2010 年国家大学生创新实验 基金项目 101074930 。 第一作者 崔永成， 男， 1988 年出生， 硕士研究生。 E － mail 147268856 qq． com 收稿日期 2011 － 10 － 23 水泥土桩是比较成熟的地基处理技术， 对水泥 土的研究已比较深入 ［1 － 7］， 而对水泥粉煤灰土的研 究还处于初级阶段。已有的研究认为 粉煤灰和水 泥一起来加固软土， 加固土强度可以比单用水泥时 有较大幅度的提高， 加固土的微观结构特征有较大 变化， 由“黏粒基质” 结构向类似“粉粒状骨架” 结构 转变; 水泥土强度与粉煤灰掺入量的关系接近正态 分布， 具有一峰值， 粉煤灰掺入量有一最佳值 ［8］。 水泥掺入量、 龄期和粉煤灰的掺入量都会影响到粉 煤灰活性的发挥 ［9］。活化粉煤灰对水泥土的膨胀 破坏有明显的抑制作用 ［10］。粉煤灰的掺入可以提 高水泥土的强度和耐蚀性 ［8 － 13］。粉煤灰的最佳掺 量与水泥掺量、 软土的性质、 水的矿化度等因素有 关， 具有地域性， 因此粉煤灰对水泥土的作用效应和 机理还有待于进行更为深入地研究。 银川素有“七十二连湖” 之称， 而由其形成的湖 泊相沉积软土， 大多为淤泥或淤泥质土， 具有强度 低， 压缩性大， 透水性小， 固结速度慢， 结构性强， 蠕 变性大等特性， 不宜直接作为建筑物的地基。一些 修建于其上的道路因沉降过大而产生明显的破坏， 影响正常交通。银川地区湖泊相沉积软土次固结变 106工业建筑2012 年第 42 卷第 7 期 形在总变形中占有很大的比重， 预压处理后的工后 沉降大， 对建筑物的正常使用具有潜在的影响。对 于蠕变性大的软土地基， 采用具有一定刚度的水泥 土搅拌桩法处理， 不失为一种技术和经济均较合理 的地基处理方案， 且银川地区一些地方的地基土盐 碱化程度高， 地下水矿化度大， 对水泥土具有一定的 腐蚀和膨胀作用， 也需要研究解决。该地区的粉煤 灰丰富， 经处理后具有很高的水化活性， 掺加到混凝 土中可以显著地提高混凝土的工作性、 耐蚀性、 抗渗 性、 抗裂性和耐磨性， 降低工程造价 ［14 － 18］， 将其加入 水泥土中形成水泥粉煤灰土桩， 必定会显著改善水 泥土桩的物理、 力学特征， 以及耐久性。因此， 针对 宁夏银川周边高矿化度湖泊相饱和土地基水泥土桩 法处理问题， 有必要就银川周边高掺粉煤灰水泥土 的力学特性进行有针对性的研究。 1材料及方法 1. 1原材料 软土取自宁夏银川市城区， 土质疏松， 颜色灰到 深灰， 有腥味。按照 GB/T 501231999土工试验 方法标准 测得土样的含水率 w 为 35. 1 ， 重力密 度 γ 为 18. 5kN/m3， 土粒相对密度 ds为 2. 71， 天然 孔隙 比 e 为 0. 98， 液 限 wL为 18. 9 ， 塑 限 wp为 7. 2 ， 塑性指数 Ip为 11. 7， 液性指数 IL为 1. 65。土 样的孔隙比大， 天然含水量高， 呈流塑状态。应用 Microtrac － X100 激光粒度仪测得的土样粒度分布 曲线如图 1 所示， 土样的不均匀系数 Cu为 11. 0， 土 样粒径分布范围较宽， 级配良好， 其中粒径 d 小于 0. 005 mm 黏粒含量约占 11. 0 ， 粉粒含量多， 约为 65. 0 ， 砂粒含量达 24. 0 。 图 1土样粒度分布曲线 Fig． 1Particle size curve of soil specimens 采用化学分析方法对土样的可溶盐进行了分 析， 土样 pH 值为 9. 06， 含盐量为1 453. 54 mg/kg， 各 种离子的含量见表 1。由表 1 可以看出， 土中可溶 盐含量较高， 为中碱性盐土， 对混凝土具有弱腐蚀 性。 水泥为宁夏赛赛马牌 P O 42. 5 水泥， 水为洁净 的自来水。粉煤灰为宁夏化肥厂干排灰， 经细磨加 工处理， 比表面积为 360. 0 m2/kg， 化学成分见表 2。 粉煤灰的主要成分为 Al2O3、 SiO2和 Fe2O3， CaO 含量 较少， 属于贫钙粉煤灰 ［18］。 表 1土样的含盐量 Table 1Salt content of soil specimensmg/kg K 和 Na Ca2 Mg2 Cl － SO － 42 HCO － 3 CO － 32 158. 86160. 3289. 9185. 08701. 24194. 4163. 72 表 2粉煤灰的化学组成 Table 2Chemical composition of fly ash 烧失量 SiO2Al2O3Fe2O3 CaOMgO K2ONa2O 5. 0851. 8633. 426. 461. 270. 900. 620. 34 1. 2试验方案与方法 在软土天然含水量下， 固定水泥掺量， 分析研究 水泥土的力学特性随粉煤灰掺量 F、 含水量 w、 龄期 t 等因素变化的规律。水泥的掺量应适量， 掺量过 少＜ 5 难以形成水泥石骨架， 水泥水化物也难 以与软土颗粒进行充分的离子交换反应 ［19］， 水泥对 粉煤灰的激发效应不明显， 参考已有的研究成果和 银川地区水泥土中水泥的常用掺量 湿土质量的 8 ～ 15 ， 考虑经济性， 选择水泥掺量为干土质 量的 8 ， 粉煤灰掺量 F 及相关的各项参量如表 3 所示。其中粉煤灰掺量为粉煤灰质量与干土质量的 比值， 含水量 w 为土中水的质量与干土质量、 粉煤 灰质量、 水泥质量总和的比值。 表 3粉煤灰掺量及相关的各项参量 Table 3The composition of specimens 试样编号 粉煤灰掺量 F / 含水量 w /胶水比 S1 032. 490. 23 S2 1029. 740. 51 S3 1528. 530. 66 S4 2027. 420. 80 S5 2526. 390. 94 S6 3025. 431. 08 水泥与软土之间的反应需要较长时间才能稳 定， 当龄期超过 3 个月后， 水泥土的强度增长才减 缓 ［20］， 水泥土强度增长速率远远缓于混凝土， 掺入 粉煤灰的水泥土更是如此， 可见高掺粉煤灰水泥土 的后期力学性能是研究的重点， 因此龄期选定为 28， 56， 84 d。 按照设计方案， 将风干拌均的土样加 水、 水泥和粉煤灰， 用砂浆搅拌机拌均， 一次性注入 银川地区粉煤灰水泥土的力学特性试验研究 崔永成， 等107 砂浆试模， 拌捣密实， 覆盖， 第二天将试件表面刮平， 再继续养护 24 h 拆模， 之后放入 20 ℃ 的水槽中养 护。制备 70. 7 mm 70. 7 mm 70. 7 mm 立方体试 件， 每组每个龄期 3 块， 取三块平均值作为试验值， 用 SANS 万能材料试验机分别测定 28， 56， 84 d 的抗 压强度和应变。采用扫描电子显微镜 SEM 对有代 表性的水泥土进行不同龄期的微观结构特征观察， 分析水泥和粉煤灰水化的状况， 探索粉煤灰的作用 机理。 2试验结果及机理分析 试验过程中观测到各组试件拌合物的流动性 大、 黏聚性好; 硬化试件的均匀性较好， 但也存在一 些没有分散的黏土团粒; 压坏试件干燥后表面有较 多的白色析出物。 2. 1应力 － 应变关系 图 2 是粉煤灰掺量 F 分别为 0 、 10 、 20 和 30 的水泥土试件的应力 － 应变 σ － ε 关系曲线。 低粉煤灰掺量 F 0 的试件 图 2a 表现出 明显的塑性破坏， 破坏前 σ － ε 近似呈线性关系， 达 到破坏强度后， 应力随着应变的增加略微有所降低， 之后的 σ － ε 关系可认为是水平线， 因此低粉煤灰 掺量的水泥粉煤灰土 σ － ε 关系可假定为理想的弹 － 塑性本构关系。随着粉煤灰掺量 F 的增加， 试件 的脆性行为逐渐增加， 刚度增大。粉煤灰掺量 F 稍 高的试件， σ － ε 关系曲线可分为六个阶段 第一阶 段 oa 段， 为压密阶段， σ 随 ε 缓慢地非线性增加， 原 生裂隙闭合， 应力缓慢提高; 第二阶段 ab 段， σ － ε 呈线性关系， 粉煤灰掺量 F 较低的试件， 线段长度 相对较长; 第三阶段 bc 段，σ － ε 近似水平直线关 系， 应力值约为 1. 0 MPa; 第四阶段 cd 段， 应力随应 变的增加继续增加，σ － ε 近似呈线性关系， 随着试 件粉煤灰掺量 F 的增大， 线段长度相对增长， 模量 增大; 第五阶段 de 段， σ － ε 呈非线性关系， 随着试 件强度的增大， 该段的应变减小; 第六阶段 ef 段， σ 随 ε 非线性减小。 aF 0 ;bF 10 ;cF 20 ;dF 30 图 2σ － ε 关系曲线 Fig． 2The σ － ε curves 2. 2因素效应 将试件强度与各因素的关系曲线绘于图 3图 6， 与强度对应的应变为峰值应变 εu， 强度与峰值应 变 εu关系曲线绘于图 7， 密度与粉煤灰掺量关系曲 线绘于图 8。 ◆28 d; ■56 d; ▲84 d 图 3强度与粉煤灰掺量关系曲线 Fig． 3Strength-fly ash content curves ◆28 d; ■56 d; ▲84 d 图 4强度与胶水比关系曲线 Fig． 4The curves of strength change with the ratio of cementitious material to water 由图 3图 6 知， 试件各龄期的强度与粉煤灰 掺量、 胶水比和含水量之间近似呈线性关系。表 4 相关系数 R2表明， 试件各龄期的强度与粉煤灰掺 量、 胶水比和含水量之间的线性相关性均较好， 与胶 108工业建筑2012 年第 42 卷第 7 期 ◆28 d; ■56 d; ▲84 d 图 5强度与含水量关系曲线 Fig． 5Strength-water content curves 水比的线性相关性最好， 粉煤灰掺量次之， 含水量最 小。用胶水比强度关系公式进行高掺量粉煤灰水泥 土配合比设计和强度预测更为理想， 关系式如下 fcu 5． 16C/W － 0． 48 t 28d 1 fcu 6． 20C/W － 0． 54 t 56d 2 fcu 8． 07C/W － 0． 93 t 84d 3 ◆F 0 ; ■F 10 ; ▲F 15 F 20 ; ※F 25 ; ●F 30 图 6强度与龄期关系曲线 Fig． 6Strength-age curves 表 4强度与各因素的相关系数 R2 Table 4The correlation coefficient R2of strength and other factors 龄期 /d 粉煤灰掺量胶水比含水量 280. 994 80. 994 90. 989 9 560. 990 60. 990 70. 989 2 840. 989 70. 990 10. 984 2 在试验掺量下， 水泥土的强度随粉煤灰掺量和 胶水比的增大而增大， 随含水量和水胶比的增大而 减小。粉煤灰掺量对水泥土的强度有很大的影响， 粉煤灰掺量为 30 时， 水泥土的强度增长高达 8. 0 倍。粉煤灰掺量为 15 ～ 30 为水泥掺量的 2 ～ 4 倍 时， 水泥土的强度随粉煤灰掺量的增幅较大。 在试验掺量下， 水泥土的强度随龄期的增大而 增大， 掺粉煤灰的水泥土随龄期的强度增长率都很 高， 尤其是 84 d 的强度增长率， 且强度增长率随粉 煤灰掺量的不同而变化， 以粉煤灰掺量为 15 ～ 30 时较大， 此时粉煤灰与水泥的掺量比为 2 ～ 4。 可见， 粉煤灰水泥土， 在水泥掺量足够大时， 水泥对 粉煤灰的激发效应显著， 后期强度增长率高， 粉煤灰 与水泥的掺量比以 3. 0 左右为最佳。 图 7 表示水泥土的峰值应变与强度之间整体来 讲不存在一一对应关系， 但就研究的同一龄期的各 组试件来讲， 峰值应变与强度之间存在着一一对应 关系， 峰值应变随强度的增加而减小， 二者近似呈线 性关系， 龄期越大线性相关性越好。 ◆28 d; ■56 d; ▲84 d 图 7强度与峰值应变关系曲线 Fig． 7Strength-strain peak value curves 由图 8 可知， 水泥土的密度随粉煤灰掺量的增大 近似呈现线性增加， 可见粉煤灰具有一定的填充效 应。粉煤灰一部分作为水泥土的骨架颗粒， 填充于水 泥土的孔隙中， 使水泥土的密实度提高， 有效受力面 积增大， 从而使水泥土的强度提高， 压缩性降低。 图 8密度与粉煤灰掺量关系曲线 Fig． 8Density-fly ash comtent curves 2. 3电镜分析 为了进一步了解粉煤灰对水泥土强度增长的机 理， 分别对不同粉煤灰掺量和龄期的试件进行了内 部微结构 SEM 分析研究， 图 9图 12 分别是粉煤灰 掺量为 0 和 20 ， 龄期为 28d 和 84d， 放大倍数为 银川地区粉煤灰水泥土的力学特性试验研究 崔永成， 等109 图 9 F 0 ， 28 d 龄期 SEM 图片 Fig． 9SEM photo of 28 d F 0 图 10F 20 ， 28 d 龄期 SEM 图片 Fig． 10SEM photo of 28 d F 20 图 11F 0 ， 84 d 龄期 SEM 图片 Fig． 11SEM photo of 84 d F 0 图 12F 20 ， 84 d 龄期 SEM 图片 Fig． 12SEM photo of 84 d F 20 5 000的扫描电镜微结构图。 在水泥和粉煤灰的掺量合适时， 粉煤灰能显著 地改善水泥土的微结构。28 d 龄期的纯水泥土 图 9 孔隙多而大， 水化产物的数量少， 颗粒细小; 同一 龄期掺粉煤灰的水泥土 图 10 可以很清晰地看到 大量的纤维状结晶物和粗大的晶粒填充于水泥土的 孔隙中， 孔隙少而小， 水化产物的数量多， 颗粒粗大。 84 d 龄期的纯水泥土 图 11 随着时间的增长， 纤维 状晶体不断增多， 土颗粒表面的纤维状结晶辐射向 外伸展、 交叉， 遍布于土粒之间， 将土粒连接成整体， 形成了结晶体的网状骨架结构， 孔隙减少、 变小， 可 见水泥土后期仍有着非常明显的水化过程， 它是水 泥土后期强度有明显增长的内在机理; 84 d 龄期掺 粉煤灰的水泥土 图 12 由于大量的粉煤灰参与水 化反应， 水化产物的数量显著增多， 硅酸胶体与土颗 粒间、 硅酸胶体与硅酸胶体间相互连接， 形成密实的 晶簇结构， 其后期水化过程更为明显。与纯水泥土 相比， 掺粉煤灰的水泥土水化产物的数量明显增多， 晶体颗粒粗大， 后期水化过程更为明显。适量的水 泥能产生足够多的水化产物 Ca OH 2， 使粉煤灰的 火山灰活性得到更高程度的激发， 粉煤灰发生充分 的水化反应， 水化的粉煤灰生成大量的水化硅酸钙 胶体填充于土的孔隙中， 将松散的土粒胶结成一个 密实的整体。可见， 粉煤灰的水化反应使水泥土的 密实度提高， 土粒间的胶结强度增大， 它是粉煤灰能 显著提高水泥土强度， 降低水泥土压缩性的关键。 3结语 1 低粉煤灰掺量的水泥土表现出明显的塑性 破坏， 强度稍高的试件 σ － ε 关系曲线可分为六个 阶段， 存在一个应力值约为 1. 0 MPa 的水平段。 2 水泥土的强度随粉煤灰掺量、 胶水比和龄期 的增大而增大， 随含水量和水胶比的增大而减小; 各 龄期的强度与粉煤灰掺量、 胶水比和含水量间近似 呈线性关系， 与水胶比呈非线性关系， 与胶水比的线 性相关性最好， 粉煤灰掺量次之， 含水量最小。粉煤 灰对水泥土的强度增长有很大的贡献， 水泥土的强 度增长高达 8. 0 倍， 粉煤灰与水泥的掺量比为2 ～ 4 时， 增幅较大。高掺粉煤灰水泥土后期强度增长率 高。水泥土的峰值应变与强度之间整体讲不存在一 一对应关系， 但就研究的同一龄期的各组试件来讲 峰值应变与强度之间存在着近似的线性关系， 龄期 越大线性相关性越好。 3 水泥土的密度随粉煤灰掺量的增大呈近似 的线性增加， 粉煤灰具有一定的填充效应， 它是使水 泥土强度提高、 压缩性降低的一个内因。 4 SEM 分析表明大量的粉煤灰参与了水化反 下转第 151 页 曲线钢箱梁主梁应力不均匀性研究 李广慧， 等151 由于正应力的数值在支座与跨中时最大， 如表 1 所示， 这里仅给出在恒载、 车道荷载、 温度梯度荷 载作用下支座处与跨中的应力分布不均匀系数。 表 1应力分布不均匀系数 Table 1Coefficient of unevenness of stress distribution 荷载类型 顶板底板 支点处跨中处支点处跨中处 恒载1. 261. 201. 241. 12 车道荷载1. 321. 211. 401. 21 温度梯度1. 411. 161. 471. 15 从表 1 可以看出， 应力不均匀系数均在 1. 5 以 下， 顶、 底板的应力不均匀分布系数相差不大， 而支 座处的应力不均匀系数明显比跨中处要大。通过分 析发现， 支座处的应力分布不均匀系数之所以比较 大， 其中有一部分原因是由支座处构造较复杂， 再加 之约束模拟有一定失真造成的。进一步分析还发 现， 如果将各种荷载工况组合， 最终得到的应力分布 不均匀系数会比表 1 所示的数值要小一些。 综合以上分析， 在设计中若用梁单元模拟计算 曲线钢箱桥的应力， 建议在最终的荷载工况组合中， 在支座处和跨中处分别取应力分布不均匀系数为 1. 4 和 1. 2。 4结语 本文采用有限元方法， 较为精确地得到了某曲 线钢箱桥的应力分布情况， 通过对顶、 底板应力的分 析， 得到了如下的结论 1 曲线钢箱桥由于“剪力滞” 效应、 曲线桥特有 的“弯扭耦合” 效应、 曲线桥的支承约束条件以及竖 向偏心荷载等的影响， 顶、 底板上的应力会出现不均 匀的现象。 2 虽然顶、 底板应力分布不均匀的形式不同， 但其应力分布不均匀系数却相差不大。 3 支座处的应力分布不均匀系数比跨中处大， 建议可在支座处和跨中处分别取应力分布不均匀系 数为 1. 4 和 1. 2。 本文研究了曲线连续钢箱梁桥顶、 底板应力分 布不均的原因及其规律性， 并定义了应力分布不均 匀系数， 可为曲线钢箱桥的设计和计算分析提供依 据。 参考文献 ［ 1］JTG D602004公路桥涵设计通用规范［S］． ［ 2］刘钊． 桥梁概念设计与分析理论［M］． 北京 人民交通出版 社， 2010． ［ 3］郝际平， 钟炜辉． 薄壁杆件的弯曲与扭转［M］． 北京 高等教 育出版社， 2006． ［ 4］邵容光， 夏淦． 混凝土弯梁桥［M］． 北京 人民交通出版社， 1996． ［ 5］孙广华． 曲线梁桥计算［M］． 北京 人民交通出版社， 1995． ［ 6］姚玲森． 桥梁工程［M］． 北京 人民交通出版社， 2006． ［ 7］袁波． 曲线梁桥受力性能分析与支承优化设计［D］． 郑州 郑 州大学， 2011． ［ 8］苏庆田， 秦飞， 周瑛琦． 九堡大桥引桥主梁应力不均匀性研究 ［J］． 桥梁， 2010 7 77 － 82． 上接第 109 页 应， 水化产物填充于土的孔隙中， 将松散的土粒胶结 成一个密实的整体结构。粉煤灰的水化是粉煤灰显 著提高水泥土强度， 降低水泥土压缩性的关键机理。 参考文献 ［ 1］周丽萍， 申向东． 水泥土力学性能的试验研究［J］． 硅酸盐通 报， 2009， 28 2 359 － 365． ［ 2］李建军， 梁仁旺． 水泥土抗压强度和变形模量试验研究［J］． 岩 土力学， 2009， 30 2 473 － 477． ［ 3］贾尚华， 申向东． 碳酸钠对水泥土强度的影响［J］． 新型建筑材 料， 2011 5 13 － 16． ［ 4］韩鹏举， 白晓红， 赵水强． Mg2 和 SO2 － 4 相互影响对水泥土强 度影响的试验研究［J］． 岩土工程学报， 2009， 31 1 72 － 76． ［ 5］陈文昭， 高全臣． 水泥土力学性能最优拌合水量的试验研究 ［J］． 建筑科学， 2010， 26 5 10 － 13． ［ 6］王立峰， 翟惠云． 纳米硅水泥土抗压强度的正交试验和多元线 性回归分析［J］． 岩土工程学报， 2010， 32 s1 452 － 457． ［ 7］周丽萍， 申向东． 白忠强． 外掺剂对水泥土改性效果的试验研 究［J］． 工业建筑， 2009， 39 7 74 － 78． ［ 8］贾苍琴， 黄茂松， 姚环． 水泥 － 粉煤灰加固闽江口地区软黏土 试验研究［J］． 同济大学学报， 2004， 32 7 884 － 888． ［ 9］邵俐， 刘松玉， 杜广印， 等． 水泥粉煤灰加固有机质土的试验研 究［J］． 工程地质学报， 2008， 16 3 408 － 414． ［ 10］ 裴向军， 黄润秋， 靖向党． 活化粉煤灰抑制高矿化度水泥土膨 胀的研究［J］． 岩土力学， 2005， 26 3 370 － 374． ［ 11］ 张伟锋， 黄润秋， 裴向军， 等． 水泥土环境中粉煤灰水化与活性 激发研究［J］． 长春工程学院学报， 2007， 8 1 42 － 45． ［ 12］ 张明， 白晓红． 粉煤灰在深层搅拌桩中的应用［J］． 太原理工大 学学报， 2001， 32 1 78 － 80． ［ 13］ 肖武权， 冷伍明， 律文田． 深层搅拌法加固软弱土层的室内实 验研究［J］． 中南大学学报， 2004， 35 3 490 － 494． ［ 14］ 崔自治． 粗 大 粉 煤 灰 在 水 泥 中 的 应 用［J］． 宁 夏 大 学 学 报， 2001， 22 3 295 － 297． ［ 15］ 崔自治． 粉煤灰活化措施研究［J］． 新型建筑材料， 2002， 258 9 22 － 24． ［ 16］ 崔自治． 混凝土抗裂的粉煤灰效应［J］． 节水灌溉， 2005 1 31 － 33． ［ 17］ 崔自治， 刘少东． 粉煤灰混合料的击实特性［J］． 宁夏工程技 术， 2006， 5 1 80 － 82． ［ 18］ 崔自治， 杨建森． 镁渣活化措施试验研究［J］． 宁夏大学学报， 2008， 29 3 229 － 231．