煤层钻孔高压注水压裂卸压工程.doc

煤层钻孔高压注水压裂卸压工程 4 煤层钻孔高压注水压裂卸压工程 4.1 工作量完成情况 在各研究单位和施工单位的配合，经过一年多的工作，参与工作的工程技术人员克服了许多困难，基本完成了合同要求的主要研究内容。主要工作量完成情况汇报如下 1 完成了高压注水压裂工艺方案 根据地质设计，研究编制完成了高压注水压裂工艺方案 2 合理高压注水压裂施工参数，施工规模确定和优选 确定合理的高压注水压裂施工参数，施工规模，有利于防止对煤层顶、底板的破坏。 3 完成了高压封孔器和封孔工艺研究 研制高压封孔器，提高封孔质量和强度，为高压施工提供保障。完成了煤层裸眼封孔工艺研究。封孔质量满足压裂施工压力所要求的指标。 4 完成了钻孔工具和设备配套 根据地质设计要求的成孔参数，负责提供钻孔工具、设备的选型和配套技术， 5 完成了4口井下煤层钻孔进行高压注水压裂施工试验，施工获得了成功。并提供压裂现场监督和技术服务 6 在工程试验期间，还运用油田的井控作业装置，成功地完成一口穿越煤田三带岩墙的钻孔。 7 合理布孔方式的研究，通过试验孔施工，提供合理的封孔段长度及终孔参数。 8 完成了煤层排水采气工艺技术研究。 9 据初步效果统计 WL-1 孔瓦斯流量5 m3/min ,瓦斯浓度30 ，纯瓦斯流量1.5 m3/min，累计抽放瓦斯32400 m3。 WL-2 孔瓦斯流量5 m3/min ,瓦斯浓度10 ，纯瓦斯流量0.5 m3/min，累计抽放瓦斯10800 m3。 WLZ-1孔瓦斯流量8 m3/min ,瓦斯浓度85 ，纯瓦斯流量6.8 m3/min，累计抽放瓦斯156672m3。 HZ-1孔瓦斯流量7.6 m3/min ,瓦斯浓度80，纯瓦斯流量6.08 m3/min累计抽放瓦斯277927 m3。 4.2 钻孔基本参数 完成钻孔的基本参数数据详见表4-2-1所示。 表4-2-1 钻孔基本参数 钻孔编号 钻孔位置 套管规格和 下入长度 孔径和 终孔长度 施工时间 备注 南翼1号孔 五龙矿南翼石门 Φ88.9mm*54m Φ73mm*152m 2005.12.23-2006.1.19 倾角6゜ 穿三带岩墙 回风下山1号孔 五龙矿3321回风下山 Φ139.7mm*34m Φ118mm*152m 2006.2.6 -6.10 倾角6゜ 串槽 回风下山2号孔 五龙矿3321回风下山 Φ139.7mm*40m Φ118mm*225m 2006.4.5 -6.9 倾角-4゜ 回风下山3号孔 五龙矿3321回风下山 Φ139.7mm*45m Φ118mm*90m 2006.6.15 -6.8 倾角7゜ 南翼垂直1号孔 五龙矿南翼轨道石门 Φ139.7mm*84m Φ95mm*144m 2006.9.6 -10.14 垂直井 海州立井太上一皮机尾1号孔 海州立井太上一皮机尾 Φ139.7mm*120m Φ94mm*170m 2006.9.12 -10.20 倾角2゜ 钻孔工艺方案是采用煤矿用MK-5型液压坑道钻机，配合PDC钻头和螺杆钻具，在井下煤层内钻孔，先钻 50m-100m的Φ152-240mm的钻孔，然后下入Φ140mm套管，安装高压封孔装置，往钻孔内注水泥，候凝48小时后，验封试压合格后，再继续加深钻孔到设计长度。钻孔结构示意图见图4-2-1所示。 图4-2-1 钻孔结构示意图 4.3 高压注水压裂工艺方案 4.3.1 方案研究的目的 对开采区进行高压注水压裂，在煤层中形成一定的应力释放区，扩大和改善煤层渗透性，为采前瓦斯抽排提供渗流通道，降低采区煤层应力，防止煤层突出和冲击地压，为煤层开采提供前期安全保障。 4.3.2 方案研究的原则 安全性、科学性、适用性、时效性、经济性。 4.3.3 “五项原则”在本次方案研究中的具体实施 1 安全性 切实做到“以人为本，安全第一，预防为主”。主要包括人身安全、瓦斯安全、工程安全等。 ①人身安全采前瓦斯抽排工程施工中，保证井下施工人员的人身安全； ②瓦斯安全抽排瓦斯符合国家标准；矿井通风符合国家标准；瓦斯检测符合国家标准； ③工程安全施工所选用的材料应满足本层段的地质条件与工艺技术要求，并应满足环保要求。根据施工目的，选择合理的施工参数和施工规模，避免破坏矿层的顶、底板； 2 科学性 方案、设计及施工应符合现场实际；按系统工程考虑有关因素和环节；尊重符合抽排瓦斯的客观规律 3 适用性 施工方法立足于在国内现有设备能力和成熟的工艺技术； 4 时效性（周期短，见效快） 工程施工工期和瓦斯抽排期 天；瓦斯抽排方式地面与井下同时抽排。 5 经济性 费用适宜合理； 4.3.4 工程技术方案 4.3.4.1 方案类别 方案一 井下钻孔，地面高压注水施工 方案二 井下钻孔，地下高压注水施工 方案三 地面钻直井，大型水力压裂施工 方案四 地面钻水平井，大型水力压裂施工 方案五 地面钻大位移水平井，大型水力压裂施工 4.3.4.2 上述方案的主要工艺技术 高压注水压裂工艺技术 直井、水平井钻井工艺技术 封孔工艺技术 4.3.4.3 各方案简述 1 方案一 井下钻孔，地面高压注水施工 ① 在开采巷道内，在煤岩层内钻若干钻孔，先钻50-100m的Φ152-215mm的钻孔，往钻孔内注水泥，候凝后，再继续钻孔，并加深钻孔到100-500m ② 装入特制的高压密封工具，前端带定压节流器。 ③ 连接高压管线，进行高压注水施工。 ④ 具体施工参数和施工设计见实施方案和施工设计。 2 方案二井下钻孔，地下施工 如果施工设备能满足井下施工，则执行该方案。其余工序同方案一。 3 方案三地面钻直井，大型水力压裂施工 在采区上部钻直井，井身结构见下图4-3-1。如果采空区是二层，则需要再下三级套管。如果采空区是三层，则需要再下四级套管。在煤层段射孔，进行大型水力压裂施工，然后进行排采作业。 4 方案四地面钻水平井，大型水力压裂施工，在采区上部钻短曲率水平井，井身结构见下图4-3-2。 如果采空区是二层，则需要再下四级套管。 如果采空区是三层，则需要再下五级套管。 在煤层段分四段射孔，进行四次大型水力压裂施工，然后进行排采作业。 该方案需要专业技术进行，施工难度大。 图4-3-1 钻井井身结构图 图4-3-2 钻水平井井身结构图 5 方案五地面钻大位移水平井，大型水力压裂施工 在矿区选择避开采空区的合适的位置的上部钻大位移水平井，井身结构见下图4-3-3。 只需要下二级套管。 在煤层段分四段射孔，进行四次特大型水力压裂施工，然后进行排采作业。 该方案需要专业技术进行，施工难度大。 图4-3-3 大位移水平井井身结构图 4.3.5 方案的评价及优选 4.3.5.1 方案的评价 各方案的评价结果见表4-3-1所示。 表4-3-1 各方案的评价结果表 方案 安全性 科学性 时效性 （施工时间） 经济性 评判结果 方案一 井下钻孔，地面高压注水 有风险 技术适用 6个月 费用低 推荐 需慎重考虑 方案二 井下钻孔，地下高压注水 目前设备不满足 技术适用 施工有风险 5个月 费用低 不推荐 方案三 地面钻直井，大型水力压裂施工 好 技术适用 1个月 费用中等 推荐 方案四 地面钻水平井，大型水力压裂施工 好 技术适用，但有难度 1-2个月 费用高 不推荐 方案五 地面钻大位移水平井，大型水力压裂施工 好 技术适用 但有难度 2-3个月 费用高 不推荐 4.3.5.2 方案的优选 ① 根据安全性、科学性、时效性、经济性的评判原则 ② 推荐方案一和方案三 ③ 方案的优势 安全性好；技术适用；周期短、见效快；费用适度 4.3.6 水力压裂工艺技术 上述方案的重要工艺是水力压裂工艺技术。 水力压裂工艺技术是油气田增产增注的重要措施手段。该技术是使用在地面能产生高压的泵注设备，将一定粘度的液体注入地下目的层，蹩起高压，压开目的层并形成有一定流动能力的流通通道。 对于煤岩矿层的压裂，在国外国内实践证明，运用水力压裂法可以在煤层中形成裂缝，使储集在煤层中的瓦斯提前排放出来，另外还可以将部分高应力释放掉，为煤矿安全生产提供保障。在目前技术条件下，在开采区煤层进行水力压裂，可以在煤层内建造高导流能力的人工裂缝通道；增加煤层内天然裂理与人工裂缝的沟通，降低瓦斯解吸压力，有利于瓦斯排出和应力释放，是煤矿采前抽排瓦斯和应力释放较为有效的方法。表4-3-2是阜新地区煤层压裂的主要施工数据表。 表4-3-2 阜新地区煤层压裂的主要施工数据表。 矿区名称 主要压裂参数 压裂矿层深度 （m） 破裂压力 （MPa） 破裂压力梯度 （MPa/m） 刘家矿区 692.3-911.1 12-30 0.016-0.022 东梁矿区 930.0-1016.0 16-24 0.022-0.023 根据上表数据反映，不同埋深的矿层，其破裂压力梯度大小变化较大，从而反映煤层的裂缝形态较为复杂，有可能形成水平裂缝，亦有可能形成垂直裂缝，因而进行就地应力方位测量是十分重要的。 对于煤矿层和油气层的压裂来讲，由于压裂的目的不同，压裂对象自身的物理力学性质不同，因此在煤矿层中实施水力压裂将有别于在油气层中实施的水力压裂。迄今为止，由于对煤矿层水力压裂基础理论研究较为薄弱，只有一些零散的定性研究。因此，目前对煤矿层压裂还只能借助油气层压裂方面的有关理论和模拟设计软件。 4.3.7 压裂液性能实验 目的是取得形成裂缝所需要压裂液的摩阻、粘度、滤失、稠度系数、流态指数参数和耐温耐剪切曲线等数据。 4.3.7.1 压裂液配方研究 在压裂液性能方面主要考虑粘度和滤失问题，因而只考虑造缝、携砂性能，其他性能和添加剂不做评价考虑。 1 稠化剂的优选 稠化剂是水基冻胶压裂液的主要添加剂之一，目前国内各油田广泛使用的稠化剂主要是植物胶及其改性产品（主要包括瓜尔胶及其改性产品羟丙基瓜尔胶、田菁胶及其改性产品、香豆胶、皂仁胶及其改性产品、胡芦巴豆胶和魔芋胶等）。目前国内各油田主要使用的植物胶稠化剂是羟丙基瓜尔胶，也是国际上应用广泛的水基冻胶压裂液稠化剂，占使用量的90以上，它具有水不溶物低，用量少，热稳定性好，适应于不同规模、不同井深井温的低渗透油气藏的压裂改造。但国内各厂家生产的羟丙基瓜尔胶质量不稳定，引起了性能的差异。稠化剂的基本性能主要以增粘能力、交联能力和水不溶物含量的多少来表征。稠化剂增粘能力强，可以减少其用量，相对降低压裂液残渣含量，减少对储层的损害。水不溶物与残渣密切相关，一般来说水不溶物含量高其残渣含量也越高。大量文献报道，稠化剂高残渣将严重影响支撑裂缝导流能力，在裂缝壁上形成厚而致密的滤饼，阻碍地层流体的产出，导致储层损害，进而影响产能。表4-3-3是植物胶稠化剂及其改性产品的基本性能对比情况。根据煤岩特征和工程地质条件，选用羟丙基瓜尔胶或胡芦巴豆胶为该压裂液体系的稠化剂。 表4-3-3 植物胶稠化剂及其改性产品的基本性能对比 稠化剂名称 水分 （） 水不溶物 （） 0.6干基溶液粘度/mPa.s pH值 羟丙基瓜尔胶（昆山） 6.08 9.84 129 7.0 羟丙基瓜尔胶（山东） 7.30 8.79 114 7.0 羟丙基瓜尔胶（大明） 7.08 9.17 123 7.0 胡芦巴豆胶（西安） 7.14 9.15 128 7.0 2 交联剂优选 交联剂是通过其中的交联离子以化学键将溶于水中的植物胶稠化剂分子链上的活性基团连接在一起，形成具有粘弹性的冻胶，改善压裂液耐温耐剪切性能和流变性能。 现在国内交联剂主要用无机硼和有机硼交联剂。根据本区施工条件，无机硼交联剂可以满足施工要求，为此，综合考虑选用无机硼交联剂为该压裂液体系的交联剂。排剂。 3 破胶剂优选 破胶剂是压裂液的又一重要添加剂，其作用是在压裂施工结束后，能够快速把交联冻胶通过化学作用降解破胶，以便返排投产，减少储层损害。过硫酸盐是常用的氧化型破胶剂，具有较广的适用范围。 4.3.7.2 压裂液配方及综合性能评价 通过上面研究，确定出如下的压裂液基础配方，并对基础配方进行了综合性能评价。 1 压裂液配方 基液0.4-0.5GRJ-110.05S-1000.12碳酸钠 0.05碳酸氢钠0.25 D50。 交联液无机硼交联剂 交联比1005-12 破胶剂0.004-0.04（APS） 2 基液性能 在室温条件下使用FANN35型旋转粘度计，在170s-1测定压裂液配方基液的粘度，pH值和延迟交联作用时间，结果见表4-3-4所示。 表4-3-4 压裂液配方体系的基本性能 溶液粘度，mPa.s pH值 交联时间 交联性能 170s-1 511s-1 85 45 8.5-9.0 30S 能形成可挑的粘弹性冻胶 3 0.5瓜尔胶压裂液不交联的基液与弱交联后的静态滤失性能 在施工过程中压裂液滤失进入地层，滤失量越大，压裂液的效率就越低，因此，在压裂施工过程中控制压裂液的滤失是极其重要的。使用Bariod高温高压滤失仪在3.5MPa压差下，测得压裂液配方体系的滤失系数CⅢ见表4-3-5所示。 表4-3-5 压裂液不交联的基液与弱交联后的静态滤失性能表 序号 温 度 ℃ 硼砂交联剂 破胶剂 总滤失量 ml 初滤失量 ml/cm2 滤失系数CⅢ 10-4m/ 1 30 0 0.005 135 9.5910-3 38.8 2 30 0 0.005 181 1.1310-2 35.9 3 30 0.01 0.005 41.2 3.2410-3 9.13 4 30 0.01 0.005 33.3 4.4510-5 9.15 5 30 0.01 0.005 52.6 4.0710-4 9.12 从静态滤失角度看，使用不交联或弱交联液体的滤失会有很大的差异，但这个差异是在实验室用滤纸进行实验得出来的，真正在煤岩中其渗透率远远大于于滤纸的渗透性，其形成滤失的机会要大得多。 4 压裂液基液的摩阻图 对比压裂液基液和清水之间的注入管路压力摩阻损失，有利于考察工作液在施工时的排量和压力的关系，给具体施工提供指导。 （A）0.5瓜尔胶压裂液的摩阻（图4-3-4） 本压裂液配方和清水相比，有明显的降低摩阻的趋势（见下对应条件下清水的摩阻），有利于大排量注入和降低泵注压力。 图4-3-4 0.5瓜尔胶压裂液的摩阻图 （B）对应条件下清水的摩阻图（图4-3-5） 图4-3-5 清水的摩阻图 5 压裂液的粘度、滤失、稠度系数、流态指数参数和耐温耐剪切曲线 （A）羟丙基瓜尔胶GRJ-11的表观粘度与浓度关系图（图4-3-6） 图4-3-6 羟丙基瓜尔胶GRJ-11的表观粘度与浓度关系图 根据此图在现场中可以监督配液的质量，看是否达到了规定的胶粉使用量。 （B）上述基液加硼砂交联（交联剂0.4硼砂，交联比100∶12）后的流变性参数。 30℃温度条件下压裂液耐温耐剪切性能及流变性能参数见表4-3-6所示。 表4-3-6 30℃压裂液耐温耐剪切性能及流变性能（基液中加入0.05APS） 时间（min） 0.34 10.23 20.11 30.00 40.07 50.2 60.00 温度（℃） 25.0 31.3 31.2 30.7 30.8 30.6 30.5 粘度（mPa.s） 165.9 353.5 333.4 278.1 196.4 115.9 69.2 k′，Pa.s n′ 1.786 0.4246 n′ 0.6381 0.6392 （C）上述基液加硼砂交联（交联剂0.4硼砂，交联比100∶12）后对应的耐温耐剪切曲线（图4-3-7） 图4-3-7 30℃压裂液耐温耐剪切性能及流变性能曲线图 从耐温耐剪切曲线上看，在整个施工的时间内压裂液可以保持粘度在80到100mPas以上，压裂液可以满足施工的造缝要求。 （D）压裂液的滤失与破胶性能 形成一定的交联的冻胶可以较好的降低滤失以及提高造缝的效率，使得造缝规模合理。但是，在降低滤失的同时，压裂液在放置一定的时间之后还应该是容易破胶，即较快的粘度降低以便于将压裂液排出来。因而在造缝压裂施工时，添加一定的破胶剂和考察其破胶降粘的时间，对施工有一定的指导意义的。 （5）压裂液的破胶性能（表4-3-7） 表4-3-7 压裂液的破胶性能 温度，℃ 交联比 过硫酸铵破胶剂加量, 破胶液粘度，mPa.s 0.5hr 1.0 hr 1.5 hr 2.0 hr 30 10012 0.05 / / / 变稀 0.07 / / 变稀 12.59 0.08 / 变稀 变稀 10.03 0.1 变稀 12.70 8.8 5.96 0.15 变稀 变稀 7.13 5.01 压裂液可以在一定的时间内破胶降低粘度，有利于造缝后被冲刷排出。 4.3.8 煤层裂缝参数模拟 由于目前国内还没有煤层压裂裂缝参数的模拟软件，因此要借助油田有关压裂酸化的设计软件进行设计。表4-3-8是各井裂缝主要参数模拟结果，图4-3-8是WL-1井裂缝剖面图。 表4-3-8 各井裂缝主要参数模拟结果 井号 施工排量 （m3/min） 注入液量 （m3） 裂缝高度 （m） 裂缝长度 （m） WL1 3.0 600 10.8 126.0 WL2 3.0 600 12.3 156.2 WLZ1 3.0 600 29.2 156.2 HZ-1 3.0 600 18.4 130.4 图4-3-8 WL-1井裂缝剖面图 4.4 现场压裂施工 2006年6月6-12日和10月8-21日先后对4口井下煤层钻孔进行高压注水压裂施工试验，施工获得了成功。各井施工主要参数见下表4-4-1所示。 表4-4-1 各钻孔主要施工参数汇总表 钻孔编号 破裂压力 （MPa） 施工排量 m3/min 加砂量 m3 总液量 m3 备 注 WL-1 28.4 0.49-1.75 60.12 与323专用回风道串槽 WL-2 26.8 0.41-1.72 4 127.68 WLZ-1 25.5-31.5 0.67-2.43 8.97 705.1 HZ-1 21.5 0.25-2.29 3.73 497.6 各井施工简况如下 WL-1施工初期煤层破裂明显，有煤炮震动现象，在注液33.13 m3时压力下降，巷道瓦斯观察人员电话通知在323专用回风巷道底板和两帮均有渗水现象，后停泵观察10分钟后再次起泵，仍有渗水现象，为证实裂缝窜通，又继续注入压裂液15.54m3, 巷道瓦斯观察人员电话通知在323专用回风巷道底板和两帮均有渗水现象加大，停泵停止施工。图4-4-1是1号孔与323专用回风道空间相对位置图，从图中可以看出，裂缝高度至少达到了42 m。 图4-4-1 1号孔与323专用回风道空间相对位置图 图4-4-2 1号孔施工曲线图（1） 图4-4-3 1号孔施工曲线图（2） WL-2压裂初期煤层破裂明显，同时伴有两次煤炮震动现象，第一段加砂正常，第二段加砂到2m3时，压力升，出现砂堵迹象，后反复多次顶替按设计顶替完，但无法继续施工，被迫停止施工。 图4-4-4 2号孔施工曲线图（1） 图4-4-5 2号孔施工曲线图（2） 图4-4-6 2号孔施工曲线图（3） WLZ-1预压阶段压裂正常，有一次煤炮震动现象，加砂和顶替阶段施工均正常。 图4-4-7 WLZ-1号孔施工曲线图 HZ-1从该井施工曲线来看，施工均正常。 图4-4-8 HZ-1号孔施工曲线图 4.5 煤层排水工艺技术 目前煤层排水工艺主要采取人工举升方式，主要有有杆泵，电潜泵，水力活塞泵，气举，螺杆泵，射流泵，地面驱动方式分游梁式抽油机，电动驱动，水力驱动，气体驱动和液压驱动等，各种方式都有一定适用性和适应性，因而选用何种方式，要根据井况情况具体分析。表4-5-1是国内外人工举升方式适应性及目前达到的水平。 表4-5-1 国内外人工举升方式适应性及目前达到的水平 对比项目 条件 有杆泵 电潜泵 水力活塞泵 气举 螺杆泵 射流泵 排量m3/min 正常范围 1-100 80-700 30-600 30-3180 16-200 10-500 泵深m 正常范围 3000 2000 3500 3000 1500 2000 井下状况 斜井 一般 适宜 适宜 适宜 不适宜 适宜 地面环境 气候恶劣 一般 适宜 适宜 适宜 一般 适宜 操作问题 简单 复杂 复杂 一般 简单 复杂 维修管理 检泵强度 大 大 容易 容易 大 容易 原动力驱动方式 游梁抽油机或液压或电驱动 电驱动 水力驱动 气体驱动 电驱动 电驱动和液体 根据上表，综合考虑，目前煤层气排采工艺主要适应的举升泵为有杆泵和螺杆泵，地面驱动方式以游梁式抽油机，电动驱动和液压驱动。 4.6 实施效果 据初步统计，各孔实际抽放效果见下表4-6-1所示 表4-6-1 各孔实际抽放效果 钻孔编号 瓦斯流量 m3/min 瓦斯浓度 纯瓦斯流量 m3/min， 累计抽放瓦斯 m3 备 注 WL-1 孔 5 30 1.5 32400 6月30日暂闭 WL-2 孔 5 10 0.5 10800 6月30日暂闭 WLZ-1孔 8 85 6.8 156672 继续抽放 HZ-1孔 7.6 80 6.08 277927 继续抽放 从表中可以看出，各孔经高压注水压裂后，均见到一定的抽放效果，其中WL-1 孔和WL-2孔由于采煤工作需要，于2006年6月30日暂闭，因此对评价抽放效果有一定的影响。特别需要指出的是五龙南翼轨道石门的WLZ-1孔经抽放，瓦斯流量达8 m3/min ,瓦斯浓度85 ，纯瓦斯流量6.8 m3/min，累计抽放瓦斯156672 m3，海州立井的HZ-1孔瓦斯流量7.6 m3/min ,瓦斯浓度80，纯瓦斯流量6.08 m3/min累计抽放瓦斯277927 m3，均见到较好的抽放效果。 另外，由于煤体经高压注水压裂施工，使煤层的天然裂理得到沟通，在煤层内形成一定规模的裂缝松散带，从而使聚集在煤层内的应力得到释放，降低了煤层的冲击地压的危险性。 4.7 初步认识和下步工作建议 1 通过对4口煤层井下钻孔进行高压注水压裂试验，摸索出一套减轻和降低冲击地压、瓦斯爆炸和瓦斯突出事故所带来的危害程度和事故的发生率新技术，为掘进和安全开采做好前期重要准备。 2 水力压裂工艺技术可以用于煤岩层的应力释放，虽然对压裂裂缝方位不能人为控制, 但能在一定范围内减轻和降低冲击地压、瓦斯爆炸和瓦斯突出事故所带来的危害程度和事故的发生率，是值得进一步试验的工艺。 3 通过初步排采见到良好抽放效果，为采前预抽奠定了基础。 4 由于是首次进行这方面的试验，有许多工装，设备配套不很齐全，为试验带来一定的困难，建议配齐各类工装，设备，进一步开展试验工作。 5 为了减轻和降低冲击地压、瓦斯爆炸和瓦斯突出事故所带来的危害程度和事故的发生率，建议进一步扩大煤层井下钻孔高压注水压裂试验工作。 6 为了提高钻孔成孔率，建议开展跟管钻进技术研究。 7 选择合适的采区开展地面钻孔压裂抽排工作。 8 研制注水压力，流量参数监测测量装置，为煤层井下钻孔高压注水压裂试验取的参数依据。 9 开展水压致裂法测量地层地应力大小研究，为区域应力场模拟提供参数依据。 10 根据煤层排采抽水特点，研制适应的抽水工艺和配套装备。 80