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第 43 卷 第 5 期 2013 年 3 月上 建筑结构 Building Structure Vol． 43 No． 5 Mar． 2013 某航空指挥塔台概念设计及技术措施 李巍， 王国强， 高华， 李晓霞， 柳艳红 山西省建筑设计研究院，太原 030013 ［摘要］太原空中交通管理中心航空指挥塔台高 64m， 采用型钢-混凝土剪力墙筒体结构。依据建筑使用功能和 立面效果的要求， 工程存在多种不规则类型以及类静定结构的受力特点。结构设计对此提出有别于其他建筑的抗 震设计概念和思路， 并通过对结构方案的选型、 对关键构件和节点的延性分析、 以及有针对性地选择计算软件来分 析不同受力特性等措施， 使此类高耸建筑 尤其是类静定结构 满足三水准两阶段抗震设防目标。 ［关键词］塔台;抗倾覆力矩;组合构件;混合结构;水平伸臂桁架;温度应力 中图分类号 TU398. 7文献标识码 A 文章编号 1002- 848X 2013 05- 0023- 06 Design concept and technique resolutions for a control tower Li Wei，Wang Guoqiang，Gao Hua，Li Xiaoxia，Liu Yanhong Shanxi Architectural Design ＆ Research Institute，Taiyuan 030013，China Abstract The control tower of Taiyuan Air Route Traffic Control Center is a 64 meters tall steel reinforced concrete shear- wall tube． To fulfill the requirements of elevation and building function，the tower comes out to be an irregular structure with strength characteristic similar to the statically determinate structure． Special seismic design concept was proposed． To achieve the seismic fortification goal for such a tall building，especially as a class statically determinate structure，structural type selection，ductility analysis of crucial components and nodes and selection of analytical software were done． Keywordscontroltower; anti-overturningmoment; compositestructure; hybridstructure; horizontaloutriggers; temperature stress 作者简介 李巍， 高级工程师， 一级注册结构工程师， Email Liweisxx yahoo． com． cn。 1工程概况 中国民航太原空中交通管理中心航空指挥塔台 位于太原武宿机场东南侧， 向南距离机场跑道约 200m， 向西距离新建航站楼约 200m。指挥塔台建 筑总高度 64m， 室内外高差 1m， 主塔塔身直径 7m， 高宽比 9. 15， 同时在主塔上端设有 4 层建筑功能用 房， 自下而上分别是辅助层、 办公层、 设备层、 指挥 层， 这 4 层结构的刚心和质心存在偏置， 导致整体结 构存在附加弯矩， 呈现出明显的扭转特征。在主塔 台下部有 2 层框架裙楼， 采用后浇带与主塔台连接。 工程整体效果图见图 1， 结构平、 立面图见图 2， 3。 由文献［ 1］ ，［ 2］ ，在设计初期对塔台建筑有以 下认识1 高阶振型对塔台结构的最大位移影响不 大，但对地震剪力的影响却不容忽视，所以采用设 计反应谱的结构地震反应计算方法进行抗震设计 时， 至少应考虑 12 阶振型组合分析才能保证其安全 性和合理性;2 文献［ 2］的风洞试验表明， 此类不 规则结构的风荷载体型系数小于规范方法计算的， 因此本项目没有做风洞试验， 在设计时选用建筑 结构荷载规范 GB 500092001 中的风荷载体型 系数;3 塔台结构的横风向振动响应大于顺风向 的， 在设计时应予以重视， 采取增大结构抗侧刚度的 措施。 2结构方案 2. 1 自然条件 建筑抗震设防类别为乙类 ［3］， 抗震设防烈度为 8 度， 设计基本地震加速度值为 0. 2g， 设计地震分组 为第一组。场地土类型为中软场地土， 建筑场地类 别为Ⅲ类， 属于相对稳定地段， 是可以建设的一般场 地， 地下水埋深 9. 4 ～ 9. 6m， 标准冻深 0. 9m。基本 风压为 0. 45kN/m2 100 年重现期 ， 地面粗糙度为 B 类， 基本雪压为 0. 35kN/m2。 2. 2 结构不规则特点 由建筑抗震设计规范 GB 500112001 ［4］ 第 3. 4 节的条文， 工程有以下几方面不规则 1 竖向抗侧力构件不连续。辅助层及以上各 层框架柱的上、 下柱位不对齐， 都需要通过设置水平 转换梁或水平转换伸臂悬挑桁架， 把竖向力传递到 核心筒， 形成了类似“鸡腿” 的效应。 2 顶层刚度突变。由于顶层具有航空观察和 指挥的需要，建筑功能变为大空间，核心筒剪力墙 只能到设备层，顶层采用纯框架结构，刚度比下降 为 Ratx 0. 175 8;Raty 0. 165 7，表现出一定的鞭 梢效应。 建筑结构2013 年 图 1结构效果图 注 括号内数字为墙肢轴压比 图 2主塔结构平面图 图 3结构立面图 3 刚心与质心偏离过大。自辅助层向上， 质 心不断 地 远 离 核 心 筒， 向 外 的 偏 心 率 分 别 约 为 0. 871， 0. 662， 0. 887， 造成了平面扭转不规则。 2. 3 结构方案选型 2. 3. 1 钢筋混凝土后压浆灌注桩基 航空塔台建筑头重脚轻、 身子细、 截面惯性矩 小， 其结构对抵抗水平地震或风荷载作用下的倾覆 弯矩很不利。因此从确保结构的整体稳定性出发， 为避免出现整体倾覆危害， 在设计地基时选择钢筋 混凝土后压浆灌注桩-承台基础， 利用灌注桩既能抗 压又可抗拔的双重受力特性来平衡倾覆弯矩， 确保 地基稳定。 2. 3. 2 型钢-混凝土剪力墙筒体 利用主塔交通核心筒体的连贯性， 采用型钢-混 凝土剪力墙筒体作为抗侧力结构体系。如图 2 所 示， 在剪力墙筒体外墙转角及边缘处均设置实腹式 型钢柱， 型钢柱与混凝土之间以 19 200 的栓钉 连接， 并每隔 9m 高度与墙内型钢暗梁连接。此方 法直接提高了剪力墙的压弯、 拉弯、 剪切等承载力， 在中震和罕遇地震作用下对提高核心筒墙体承载 力、 变形性能以及构件延性等各项抗震性能有明显 优势 ［5］。 2. 3. 3 设置转换层以及采用剪力墙核心筒-钢框架 混合结构 为解决上部 4 个悬挑层的竖向传力问题， 结合 建筑立面托盘造型， 在该 4 层底部设置水平伸臂钢 桁架， 把力传给竖向核心筒。而且这 4 层的平面形 状和尺寸各不相同， 每层的框架柱都无法上、 下对 应， 出现了下层梁托上层柱的小转换情况。为减轻 结构自重， 并考虑如何能更好地与核心筒内的型钢 暗梁或暗柱连接， 以及框架柱的基础支座如何能与 伸臂钢桁架连接牢固， 经比较， 这 4 层采用轻型钢框 架结构、 现浇钢筋混凝土组合楼板， 形成了钢筋混凝 土剪力墙核心筒与钢框架组成的混合结构 ［5］。 3结构抗震设防目标 航空塔台建筑是一种特殊的建筑， 其中下部面 积较小， 高宽比很大 接近 10 ; 上部是面积较大的 功能区， 形成竖向刚度突变。因此从整体上来看， 塔 台建筑就成了一个类静定悬臂结构， 剪力墙交通核 心筒体的受力分析相当复杂和重要。因为剪力墙筒 体不但要能承担正常使用情况下的竖向压力， 而且 还要能抵抗地震和风荷载作用下的弯矩和剪力。与 此同时， 本工程还存在上部结构质量重心偏置的情 况， 其会对剪力墙筒体引起附加弯矩。 根据我国“小震不坏， 中震可修， 大震不倒” 的 三水准抗震设防目标， 在设计航空塔台结构时， 先用 弹性反应谱进行多遇地震作用下的弹性计算， 来满 足构件极限承载力和弹性变形验算， 并按规范要求 采取抗震构造措施来提高延性能力， 使其在基本设 防地震作用下不发生不可修复的破坏; 另外， 航空指 挥塔建筑属于地震时使用功能不能中断或需要尽快 恢复的生命线建筑 抗震重点设防类建筑或乙类建 筑 ［3］， 并且是存在明显薄弱层的不规则结构， 设计 时还应再对塔台结构进行罕遇地震作用下的弹塑性 变形验算， 使其避免倒塌或发生超过规定的弹塑性 变形限值。 42 第 43 卷 第 5 期李巍， 等． 某航空指挥塔台概念设计及技术措施 综上所述， 塔台桩基和塔台剪力墙核心筒体的 三水准抗震设防目标以及采取的两阶段设计思路如 下所述。 3. 1 塔台桩基的抗震设防思路 第一步， 对桩基进行极限承载能力和正常使用 状态的单桩竖向和变形验算， 同时验算小震作用下 的整体结构抗倾覆和水平抗剪承载力。 其中倾覆弯 矩和剪力采用多遇地震作用下荷载效应的标准组 合， 抗倾覆力矩和抗剪承载力采用建筑恒荷载标准 组合以及灌注桩抗震承载力特征值 单桩竖向和水 平向抗震承载力特征值 取 比非 抗 震 设 计 时 提 高 25 ［4］。 需要特别注意的是， 在抗倾覆验算时应避 免出现桩受拔的情况， 即基底不出现拉应力 表 1 。 塔台桩基三水准抗震设防性能状况表 1 工况 正常使用 标准组合 小震作用下中震作用下大震作用下 轴力 /kN 倾覆弯矩 / kNm 剪力 /kN 倾覆弯矩 / kNm 剪力 /kN 倾覆弯矩 / kNm 剪力 /kN 内力55 742. 872 272. 11 652. 56184 088. 34 200. 33360 711. 08 247. 98 受压桩数23212223 受拔桩数0037 水平抗剪桩数0378 单桩竖向抗压承载力特征值 /kN2 416. 8 单桩竖向抗拔承载力特征值 /kN1 064. 0 单桩水平抗剪承载力特征值 /kN554. 4 第二步， 验算中震作用下的整体结构抗倾覆和 水平抗剪承载力， 此时倾覆弯矩和剪力采用设防地 震作用效应标准组合， 抗倾覆力矩和抗剪承载力仍 同小震情况， 但此时的抗倾覆验算允许出现受拔应 力桩， 即基底出现拉应力 类似基底零应力区 。 第三步， 验算罕遇地震作用下的整体结构抗倾 覆和水平抗剪承载力， 此时倾覆弯距和剪力采用罕 遇地震作用效应的标准组合， 抗倾覆力矩和抗剪承 载力采用建筑恒荷载标准组合以及单桩极限承载 力， 此时允许出现抗拔桩的情况。 3. 2 塔台剪力墙核心筒体的抗震设防思路 ［6， 7］ 第一步， 分别采用振型分解反应谱法和时程分 析法验算核心筒体多遇地震作用下结构构件的承载 力和结构弹性层间位移， 以保证在第一水准下结构 整体处于弹性状态， 用 PKPM 和 MIDAS 软件都可以 实现。此时结构各构件均处于弹性状态， 最大层间 位移角为 1 /937 屋顶指挥层为钢框架， 控制最大层 间位移角限值为 1 /250 表 2 。 第二步， 验算设防地震作用下核心筒体的抗弯 承载力， 此时筒体弯矩采用设防地震作用效应标准 组合， 抗弯承载力采用结构构件材料的标准强度。 塔台核心筒体受剪承载力、 伸臂桁架、 钢框架柱应处 于弹性状态; 塔台核心筒体受弯承载力、 楼面钢梁、 剪力墙体连梁按不屈服计算; 楼板允许进入塑性， 以 此确保实现在第二水准下损坏可修的目标。 第三步， 通过静力弹塑性分析法对核心筒体进 行罕遇地震作用分析， 此时筒体通过抗震构造措施 来保证结构的延性， 通过弹塑性变形来释放地震能 量， 保证核心筒体不倒。同时， 塔台核心筒体的抗剪 截面不能屈服， 允许进入塑性状态， 控制最大层间位 移角限值为 1 /120 屋顶指挥层为钢框架， 控制最大 层间位移角限值为 1 /50 ， 以此来实现第三水准的 设防要求。工程采用 MIDAS 程序 ［8］对结构进行罕 遇地震作用下的 Pushover 模拟分析， 评估塔台筒体 的抗震性能， 确认结构是否存在薄弱层， 尤其是底部 1， 2 层。 4结构设计 4. 1 整体内力分析 结构整体内力分析计算采用 SATWE 软件， 并 用 MIDAS 软件进行校核。计算中考虑双向地震作 用和偶然偏心引起的扭转耦联影响， 并按多个角度 进行了验算， 由程序自动算出最不利方向水平力夹 角为 － 15. 4， 并找出最不利效应配筋， 主要计算结 果见表 3。 采用 SATWE 软件进行弹性动力时程分析进行 多遇地震下的补充计算， 以对比振型分解反应谱法 的计 算 结 果。 时 程 分 析 选 用 的 两 条 天 然 波 为 TH1TG045， TH2TG045; 一条人工波为 RH1TG045。 计算结果见表 4， 均满足抗震规范 ［4］的相关要求。 塔台剪力墙核心筒三水准抗震设防性能状况表 2 楼层 小震作用下 αmax 0. 16中震作用下 αmax 0. 45大震作用下 αmax 0. 9 ［9 ］ 最大位移 /mm最大层间位移角 最大位移 /mm最大层间位移角 最大位移 /mm最大层间位移角 X 向 Y 向 X 向 Y 向 X 向 Y 向 X 向 Y 向 X 向 Y 向 X 向 Y 向 核心筒33. 6329. 761 /9671 /1 13796. 8985. 001 /3291 /379182. 56159. 651 /1751 /203 辅助层39. 3834. 361 /9371 /1 122115. 1897. 381 /3151 /369216. 99182. 301 /1671 /199 办公层44. 0737. 951 /9431 /1 128128. 67109. 331 /3191 /370242. 51203. 171 /1691 /200 设备层46. 3440. 411 /9431 /1 144133. 40116. 621 /3271 /375251. 49217. 351 /1731 /202 指挥层55. 3646. 971 /4081 /477161. 78141. 441 /1161 /124305. 39259. 631 /631 /81 52 建筑结构2013 年 振型分解法计算结果表 3 软件 总地震剪力 /kN剪重比/ 最大层间位移角周期 /s X 向 Y 向 X 向 Y 向 X 向 Y 向 T1T2T3 扭转 SATWE1 487. 631 652. 564. 064. 511/9431/1 1441. 750 31. 534 00. 701 0 MIDAS1 726. 911 943. 484. 14. 61/1 0951/1 2531. 568 71. 433 50. 575 9 弹性动力时程分析计算结果表 4 地震波 剪重比 /最大层间位移角 最大顶点位移角 X 向 Y 向 X 向 Y 向 X 向 Y 向 反应谱 TH1TG0453. 885. 011 /1 866 1 /1 352 1 /2 207 1 /2 132 反应谱 TH2TG0453. 514. 501 /1 294 1 /1 625 1 /1 937 1 /2 223 反应谱 RH1TG0453. 544. 601 /1 1081 /982 1 /1 670 1 /1 276 4. 2 设计软件结果的选取 由于本工程整体不规则项较多、 构件传力途径 曲折、 受力性能复杂等特点， 在选取计算软件时， 根 据计算目的的不同， 选择有针对性的模拟软件验算， 以求得到精确内力结果或最不利性能状态指标。 1 整体结构模型的抗震弹性性能分析， 包括 结构周期、 层间位移、 倾覆弯矩、 层剪力、 剪重比等控 制性指标， 采用 SATWE 软件计算结果。 2 采用 SATWE 软件对整体结构模型进行弹 性动力时程分析， 选择两条人工波和一条天然波， 每 条时程曲线计算的结构底部剪力不小于振型分解反 应谱法计算结果的 65 ， 平均值与 CQC 法的比值 均大于 80 。 3 对结构整体进行静力弹塑性分析， 判断是 否存在薄弱部位， 及了解各构件的弹塑性发展进程， 采用 MIDAS 软件的位移控制法进行 Pushover 分析。 4 基础、 剪力墙核心筒体、 裙楼等钢筋混凝土 构件的内力分析和制图设计以 SATWE 软件计算结 果为主， MIDAS 软件计算结果作为辅助和补充。 5 辅助管制层、 办公层， 设备层及监控层等钢 结构和钢骨混凝土结构以 MIDAS 软件计算结果为 主要参考。 6 转换层水平伸臂桁架的内力计算以 PK 软 件计算结果为主要参考。 5一些关键或特殊技术环节的解决办法 5. 1 塔身混凝土剪力墙筒体的温度应力 为了建筑立面效果的需要， 塔身筒体采用清水 混凝土外墙， 保温只能做在筒体内侧， 外侧现浇的钢 筋混凝土筒壁被迫直接暴露在空气中。这样筒壁不 但要经受夏日的曝晒， 还要经受隆冬凛冽的寒风和 冰雪， 对其耐久性和抵抗温差控制混凝土裂缝宽度 的能力都提出了新的要求。 根据混 凝 土 结 构 设 计 规 范 GB 50010 2002 ［9］和高耸结构设计规范 GBJ 13590［10］ 要求， 塔身筒体在正常使用极限状态各种荷载效应 标准组合作用下， 最大裂缝宽度不应大于 0. 2mm。 根据高耸结构设计规范 GBJ 13590 ［10］ 第 5. 4. 5 条， 计算得到不同温差、 不同配筋率情况下 的裂缝宽度见表 5。对比计算结果可以看出， 提高 配筋率比提高混凝土强度等级对改善温度裂缝的贡 献要大。 各等级混凝土的裂缝宽度 /mm表 5 混凝土 强度等级 ρ/ ΔT 20℃30℃40℃50℃ 0. 30. 0220. 0340. 0470. 061 C250. 40. 0210. 0320. 0450. 057 0. 50. 0200. 0310. 0420. 054 0. 30. 0210. 0330. 0460. 059 C300. 40. 0210. 0320. 0440. 056 0. 50. 0200. 0310. 0420. 053 0. 30. 0210. 0320. 0450. 058 C350. 40. 0210. 0310. 0440. 055 0. 50. 0200. 0310. 0410. 052 还需要采取一些其他的设计和施工措施， 如适 当增加清水混凝土钢筋保护层厚度 实际控制不小 于 30mm ; 在温度变化大的筒壁外侧适当提高钢筋 配筋率 达到 0. 456 ; 屋顶层加厚保温层厚度 不 小于 100mm ; 精选砂子、 石料， 搅拌前清洗骨料杂 物; 控 制 水 泥 用 量 矿 渣 32. 5 水 泥 310kg， 矿 粉 85kg， 粉煤灰 65kg ， 但是仍要保证清水混凝土外观 色调一致; 加强振捣， 提高混凝土密实度， 添加适量 外加剂 萘系高效减水剂 11. 2kg ; 工程存在冬季施 工阶段， 需加强混凝土的养护， 养护措施有双层塑料 薄膜包裹混凝土表面保湿， 设置通高落地防风保温 暖棚， 棚内燃煤加热， 温度不低于 6℃ ， 采用早强硅 酸盐水泥等。 5. 2 悬挑 6. 9m 的大空间屋顶结构 航空塔台的顶层是航空指挥管制层， 要求在邻 近飞机跑道一侧有尽量大的不遮挡面 最好大于 180 ， 以便空管指挥人员有更好的视线来观察和指 挥飞行。为了满足这一重要的使用功能， 通过抽减 柱子、 调 整 柱 网、 增 大 屋 顶 悬 挑 长 度 最 远 达 到 6. 9m 等办法， 最终实现指挥人员视线内不遮挡面 达到 221 图 4 。此方案虽然很好地解决了建筑功 能要求， 但是伴随着大悬挑带来了挠度变形较难控 制的问题， 因为该处的无遮挡观察窗采用无框双层 真空玻璃上下固定的形式， 大悬挑下的挠度变形会 直接挤压玻璃窗， 如果变形过大就会把玻璃挤碎、 影 响结构安全。因此不但要控制恒荷载和活荷载的挠 度值， 还要准确地计算出各种可变荷载工况下的挠 度值 表 6 ， 以便给玻璃窗的固定留出安全滑动范 62 第 43 卷 第 5 期李巍， 等． 某航空指挥塔台概念设计及技术措施 围 图 5 。通过比较， 最终选择钢梁截面尺寸为 H 400 ～ 900 300 16 20， 无论受力、 变形以及材 料经济性等方面都比较合适。 图 4塔台指挥层平面 指挥层屋面梁竖向最大挠度 MIDAS 计算结果 /mm 表 6 工况计算挠度值起拱值实际挠度 恒荷载58. 15933. 00025. 159 恒荷载 活荷载64. 82933. 00031. 829 恒荷载 活荷载 地震荷载67. 43433. 00034. 434 恒荷载 活荷载 风荷载65. 01933. 00032. 019 注 起拱值 取 1 /2 恒荷载 值 活 荷 载 值， 变 形 允 许 值 取 2L/400 34. 5mm。 图 5玻璃窗上端安全滑动支座安装大样 5. 3 转换层水平伸臂钢桁架计算 塔台核心筒在 47. 0m 标高处要悬挑 7 ～ 9m， 作 上部 4 个建筑功能层。本工程的 4 个悬挑层悬挑长 度相对核心筒尺度较大， 且各层的质量重心偏置还 导致塔台核心筒产生附加偏心轴力和弯矩。为了解 决上述困难， 比较了以下两种方案 1 方案 1 分层设置预应力挑梁， 即层层悬挑 的方案。此方案的特点是传力简单明确， 但是预应 力挑梁为平面弧形， 施加预应力时会引起挑梁次轴 方向的附加压弯应力， 对主轴方向的预应力贡献有 限， 很难起到预期效果。 2 方案 2 利用辅助层下的建筑托盘造型设置 水平伸臂钢桁架转换层， 把辅助层及以上 3 层的竖 向荷载集中到转换层， 即利用托盘悬挑的方案 图 3， 6 。 图 6转换层水平伸臂钢桁架平面布置图 经过反复论证认为方案 2 较为理想， 原因是 1 传力途径较为简单直接、 概念清楚， 有可操作性; 2 塔台核心筒的偏置弯矩有了明确的传递方向; 3 建筑功能及外形尺寸均能得到满足; 4 施工工艺相 对较为简单、 进度较快。 采用 PK 和 MIDAS 软件进行荷载传递、 内力分 析、 截 面 选 择 等， 最 终 控 制 悬 挑 端 最 大 挠 度 为 30. 86mm。 6结论 航空塔台建筑有别于普通建筑， 它体积小、 体型 高耸、 头重脚轻、 截面抵抗矩小， 而且建筑立面较新 颖、 特别， 对其结构设计有以下几点结论 1 结构选型。此类建筑的高宽比通常可达到 8 ～ 10， 为了能提高结构整体刚度， 满足在多遇地震 作用下的变形验算， 以及罕遇地震作用下良好的弹 塑性变形能力， 建议利用交通核心筒的连贯性， 选择 钢筋混凝土剪力墙筒体结构建立竖向抗侧力体系。 对于一些重要或者特殊的构件和节点， 可以选择型 钢-混凝土组合结构， 对提高结构的抗震性能、 改善 构件延性有明显优势 ［5］， 而且这种组合构件传力清 72 建筑结构2013 年 晰、 安全可靠， 是近年来的发展趋势。 2 类静定结构。此类建筑交通核心筒体是结 构中唯一的抗侧力构件， 也是仅有的竖向构件， 其受 力很类似静定的独立柱或悬臂梁的受力状态， 在地 震中只要它出现塑性铰整个结构就会倒塌。因此在 设计中要着重解决好交通核心筒体在大震作用下结 构的弹塑性变形能力， 如设计联肢墙以增加耗能能 力; 设置型钢-混凝土组合构件以降低轴压比、 提高 承载力和延性等。 3 增加结构延性的措施 1 设置联肢剪力墙; 2 采取在剪力墙中设置一定数量的分布钢筋、 墙肢 端部设置纵向钢筋或型钢钢骨等措施避免剪拉破 坏、 剪切滑移破坏、 平面外错断破坏等; 3 严格控制 墙肢轴压比; 4 设置底部加强部位; 5 设置约束边 缘构件， 提高配箍率。 4 采用适合的计算软件和正确的判断力把握 设计。目前， 结构计算软件种类越来越多， 每个软件 都有各自的理论假定、 应用范围和限制条件。建议 根据构件的受力特性， 选择适合的软件模拟计算， 再 运用正确的判断力来辨别结果。 5 利用钢筋混凝土灌注桩既可受压又可抗拔 的双重受力特性， 在地基抗倾覆设计中， 可以起到很 好的作用。同时， 采用桩底和桩侧后压浆技术能够 有效地提高单桩抗压、 抗拔承载力， 取得良好的经济 效益。 6 布置钢-钢筋混凝土混合结构， 可以有效地 增加设计灵活性。 7 在解决结构设计中的一些关键技术环节 时， 应从建筑创作阶段、 优化改进阶段直至施工图阶 段， 不断创新、 反复论证、 灵活运用， 找到受力明确、 传力简捷、 结构合理的最优解决方案。 参考文献 ［1］杜东升， 李爱群， 丁幼亮， 等． 高耸机场塔台结构地震 反应的高振型影响分析［J］． 东南大学学报 自然科 学版， 2003， 33 5 589- 592． ［2］石启印， 李爱群， 杜东升， 等． 高耸塔台结构抗风实验 研究［J］． 实验力学， 2003， 18 1 124- 130． ［3］GB 502232008 建筑工程抗震设防分类标准［S］． 北京 中国建筑工业出版社， 2008． ［4］GB 500112001 建筑抗震设计规范［S］． 北京 中国 建筑工业出版社， 2001． ［5］何伟明， 刘鹏， 殷超， 等． 北京财富中心二期办公楼超 高 层 结 构 体 系 设 计 研 究［J］． 建 筑 结 构， 2009， 39 11 1- 8． ［6］冯阳， 覃阳， 甘明， 等． 北京 2008 年奥运会国家体育 馆主体结构设计［J］． 建筑结构， 2008， 38 1 6- 11． ［7］赵毅强， 柯长华， 程懋堃． 金地中心钢筋混凝土窗格 框架-核心筒结构设计、 试验与施工［J］． 建筑结构， 2008， 38 1 77- 82． ［8］MIDAS 技术手册 结构分析与设计［M］． 北京 北京迈达斯技术有限公司， 2002． ［9］GB 500102002 混凝土结构设计规范［S］． 北京 中 国建筑工业出版社， 2002． ［ 10］GBJ 13590 高耸结构设计规范［S］． 北京 中国建筑 工业出版社， 1990． 上接第 64 页 4 在单向加载时， 垂直于受力方向的板筋受 力较小， 但其对于限制板面裂缝的开展、 提高试件刚 度起到有利的作用。 5 根据收集到的 16 个有效试验数据验证表 明， 我国混凝土规范给出的配置箍筋或锚栓的板柱 节点抗震受冲切承载力计算公式偏于安全。 参考文献 ［1］段洪涛． 钢筋混凝土板柱节点抗震性能的试验研究 ［D］． 重庆重庆大学， 2004． ［2］JGJ 10196 建筑抗震试验方法规程［S］． 北京 中国 建筑工业出版社， 1996． ［3］周朝阳． 冲切与弯曲和剪切的比较分析［J］． 工程力 学， 1997， 14 A02 391- 394． ［4］唐九如． 钢筋混凝土框架节点抗震［M］． 南京 东南 大学出版社， 1989． ［5］刘文珽， 黄承逵， 姚谦峰． 混凝土 T 形边柱板柱连接 抗震性能试验研究［J］． 建筑结构学报， 2009， 30 2 47- 54． ［6］ACI-ASCE Committee 325． Recommendations for design of slab-columnconnectionsinmonolithicreinforced concrete structures［J］． ACI Structural Journal，1988， 85 6 675- 696． ［7］GB 500112010 建筑抗震设计规范［S］． 北京 中国 建筑工业出版社， 2010． ［8］GB 500102010 混凝土结构设计规范［S］． 北京 中 国建筑工业出版社， 2011． ［9］SAMI MEGALLY， AMIN GHALI．Seismic behavior of slab-column connections ［J］． Canadian Journal of Civil Engineering，2000，27 2 84- 100． ［ 10］EHAB F EL-SALAKAWY， MARIA ANNA POLAK， MONIR H SOLIMAN，et al． Reinforced concrete slab- columnedgeconnectionswithshearstuds ［J］． Canadian Journal of Civil Engineering，2000，27 2 338- 348． ［ 11］李林． 钢筋混凝土板柱边节点抗震性能的试验研究 及有限元分析 ［D］． 重庆 重庆大学， 2011． 82