沿空掘巷煤柱合理宽度分析及确定.pdf

第４２卷第６期能源与环保Ｖｏｌ  ４２Ｎｏ  ６２０２０年６月ＣｈｉｎａＥｎｅｒｇｙａｎｄＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎＪｕｎ．２０２０收稿日期２０２０－０２－２０；责任编辑陈鑫源ＤＯＩ１０．１９３８９／ｊ．ｃｎｋｉ．１００３－０５０６．２０２０．０６．０３８作者简介张国杰（１９８８），男，河南林州人，助理工程师，硕士，现从事煤矿采掘技术工作。引用格式张国杰．沿空掘巷煤柱合理宽度分析及确定［Ｊ］．能源与环保，２０２０，４２（６）１６８  １７０，１７４．ＺｈａｎｇＧｕｏｊｉｅ．Ａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎｏｆｒｅａｓｏｎａｂｌｅｗｉｄｔｈｏｆｃｏａｌｐｉｌｌａｒｆｏｒｇｏｂ  ｓｉｄｅｅｎｔｒｙｄｒｉｖｉｎｇ［Ｊ］．ＣｈｉｎａＥｎｅｒｇｙａｎｄＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌＰｒｏ  ｔｅｃｔｉｏｎ，２０２０，４２（６）１６８  １７０，１７４．沿空掘巷煤柱合理宽度分析及确定张国杰（潞安环能股份公司漳村煤矿，山西长治０４６０３２）摘要针对大部分煤矿沿空掘巷煤柱留设不合理造成煤炭资源浪费以及巷道难以维护的难题，采用数值模拟和力学分析相结合的方法，得到了采空区边缘区域应力峰值与原岩应力之间的应力集中系数，结合弹塑性力学计算最终确定了合理的煤柱宽度并应用于工程实践，为相似矿井煤柱宽度留设提供了借鉴。关键词沿空掘巷；数值模拟；力学计算；煤柱宽度中图分类号ＴＤ３５３文献标志码Ａ文章编号１００３－０５０６（２０２０）０６－０１６８－０３Ａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎｏｆｒｅａｓｏｎａｂｌｅｗｉｄｔｈｏｆｃｏａｌｐｉｌｌａｒｆｏｒｇｏｂ  ｓｉｄｅｅｎｔｒｙｄｒｉｖｉｎｇＺｈａｎｇＧｕｏｊｉｅ（ＺｈａｎｇｃｕｎＣｏａｌＭｉｎｅ，Ｌｕ ′ ａｎＨｕａｎｎｅｎｇＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｃｈａｎｇｚｈｉ０４６０３２，Ｃｈｉｎａ）ＡｂｓｔｒａｃｔＩｎｖｉｅｗｏｆｔｈｅｐｒｏｂｌｅｍｓｏｆｃｏａｌｒｅｓｏｕｒｃｅｗａｓｔｅａｎｄｒｏａｄｗａｙｍａｉｎｔｅｎａｎｃｅｃａｕｓｅｄｂｙｕｎｒｅａｓｏｎａｂｌｅｃｏａｌｐｉｌｌａｒｓｉｎｍｏｓｔｃｏａｌｍｉｎｅｓ，ｔｈｅｓｔｒｅｓｓｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｐｅａｋｖａｌｕｅｏｆｓｔｒｅｓｓｉｎｔｈｅｅｄｇｅａｒｅａｏｆｇｏａｆａｎｄｔｈｅｓｔｒｅｓｓｉｎｔｈｅｏｒｉｇｉｎａｌｒｏｃｋｗａｓｏｂｔａｉｎｅｄｂｙｔｈｅｍｅｔｈｏｄｏｆｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａｌａｎａｌｙｓｉｓ，ａｎｄｔｈｅｒｅａｓｏｎａｂｌｅｗｉｄｔｈｏｆｃｏａｌｐｉｌｌａｒｓｗａｓｆｉｎａｌｌｙｄｅｔｅｒ  ｍｉｎｅｄａｎｄａｐｐｌｉｅｄｔｏｔｈｅｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｐｒａｃｔｉｃｅｉｎｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎｗｉｔｈｔｈｅｅｌａｓｔｉｃ  ｐｌａｓｔｉｃｍｅｃｈａｎｉｃａｌｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ．Ｔｈｅｗｉｄｔｈｏｆｃｏａｌｐｉｌｌａｒｉｎｓｉｍｉｌａｒｍｉｎｅｓｃａｎｂｅｕｓｅｄｆｏｒｒｅｆｅｒｅｎｃｅ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓｇｏｂ  ｓｉｄｅｅｎｔｒｙｄｒｉｖｉｎｇ；ｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ；ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ；ｃｏａｌｐｉｌｌａｒｗｉｄｔｈ０引言沿空掘巷煤柱的留设宽度与煤炭资源采出率、巷道围岩稳定以及巷道维修次数等紧密相关［１  ５］。近年来专家学者及现场工程技术人员对沿空掘巷的煤柱宽度进行了大量研究。高明仕等［６］采用ＦＬＡＣ数值模拟研究了留设不同煤柱尺寸的围岩位移量，得出了煤柱留设宽度的最佳尺寸。张科学［７］采用数值模拟与现场实践相结合的方法，充分考虑了下层煤回采对上层煤煤柱大小的留设的影响，得出了深部沿空掘巷合理煤柱宽度。奚家米等［８］采用理论分析并结合实践经验对不同煤柱尺寸下的围岩应力及位移变化进行了研究，确定了合理的煤柱宽度。１沿空掘巷窄煤柱护巷机理留设煤柱是煤矿传统可行有效的护巷方法，主要是防止工作面漏风，隔断采空区积水与有害气体。但随着开采深度的不断增加，煤柱尺寸越来越大，煤柱内部呈现应力集中，发生塑性变形破坏，导致巷道维护困难，影响矿井安全生产。沿空掘巷是沿趋于稳定的采空区边缘或很窄的煤柱掘进巷道［９  １０］，由于相邻工作面已回采完成，采空区岩层活动趋于稳定，巷道处于靠煤柱侧的应力降低区，减小了围岩变形量，有利于维持巷道围岩稳定。沿空掘巷具有提高煤炭采出率、减小煤炭损失、易于维持巷道稳定等优点。８６１２０２０年第６期张国杰沿空掘巷煤柱合理宽度分析及确定第４２卷沿空掘巷煤柱的留设宽度取决于２个方面煤体自身的承载能力和稳定性。煤柱宽度与煤炭采出率、巷道围岩稳定以及巷道维修次数等密切相关。我国大多数煤矿采用经验法来确定煤柱的留设宽度，缺乏科学性，造成资源损失以及巷道变形严重难以维护。为了减少煤炭资源损失，煤柱宽度应越小越好，但如果煤柱宽度过小，煤柱无法承受采动形成的高应力，导致煤柱破裂，大大降低其支护作用，从而使巷道发生失稳。因此，过大或过小的煤柱都不利于保持巷道围岩的稳定。合理的煤柱宽度必须要能满足［９］ ①围岩松动范围小，有利于发挥围岩自身的承载能力； ②能尽量提高煤炭采出率，减少煤炭损失； ③能减少工作面漏风，有效隔断采空区积水与有害气体； ④能避免相邻工作面回采后残余支承压力与超前支承压力叠加，确保巷道布置在应力降低区内。２数值计算２  １巷道基本概况１１０２１工作面里段运输巷位于某矿井一采区西部，东侧为未开采的１１０２１工作面里段，西侧为１１０４１工作面回风巷，北部为１１０２１工作面里段运输巷联络巷，南部为Ｆ１８断层。巷道基本概况见表１，煤层顶底板特征见表２。表１巷道基本概况Ｔａｂ  １Ｇｅｎｅｒａｌｓｉｔｕａｔｉｏｎｏｆｒｏａｄｗａｙ煤层名称水平名称设计长度／ｍ地面标高／ｍ工作面标高／ｍ二１煤层－８００ｍ水平７１８  ７８＋７４  ９～＋７７  ８－６１０～－６９０表２煤层顶底板特征Ｔａｂ  ２Ｃｏａｌｓｅａｍｒｏｏｆａｎｄｆｌｏｏｒｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ名称岩性平均厚度／ｍ岩性特征基本顶细粗粒砂岩（大占砂岩）７  ４６～１４  ６７由浅灰、深灰色细粗粒砂岩（大占砂岩）组成，成分以石英、长石为主，暗色矿物碎屑次之，磨圆度中等，分选中等，泥硅质胶结，含大量泥质条带，厚层状层理，具交错层理，裂隙发育，属弱富水性直接顶砂质泥岩、泥岩３  ２０～６  ５０由灰黑色砂质泥岩和灰色泥岩组成，具水平层理，裂隙发育，全区赋存，较稳定伪顶泥岩０～０  ５０由灰色泥岩组成，局部炭砂质，水平层理，植物化石较多直接底砂质泥岩、泥岩１３  ７３～１４  ０４由灰黑色砂质泥岩和灰色泥岩组成，上部多产植物化石，下部含白云母碎片和菱铁质，具水平层理，局部含夹薄层泥岩，块状结构，波状层理构造基本底Ｌ９灰岩０  ９５～１  ３６灰黑色，含动物化石，隐晶质结构，致密、坚硬，含黄铁矿晶体２  ２采空区边缘煤体垂直应力分布计算应力集中系数ｋ为采空区边缘区域应力峰值与原岩应力之间的比值，通常的获取方法有现场实测、通过经验公式求解获得、数值模拟。本次根据１１０４１工作面的实际条件，采用ＦＬＡＣ数值模拟来获得，计算模型的左右和底部取位移边界，上部取应力边界，其应力为上部覆岩层的自重应力，数值模型如图１所示。根据煤层顶底板岩性对各岩层赋值，煤岩物理力学参数见表３。图１数值模型示意Ｆｉｇ  １Ｄｉａｇｒａｍｏｆｎｕｍｅｒｉｃａｌｍｏｄｅｌ表３煤岩物理力学参数Ｔａｂ  ３Ｐｈｙｓｉｃａｌａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆｃｏａｌｒｏｃｋ名称平均体积模量／ＧＰａ平均剪切模量／ＧＰａ平均泊松比 μ 平均抗拉强度／ＭＰａ黏聚力Ｃ／ＭＰａ内摩擦角 φ ／（）粗砂岩９  ２８９  ０７０  ２４２  １２  ０７２５砂质泥岩４  ２２４  ８７０  ２３０  ８１  ５２３２泥岩４  １６２  ８７０  ２３０  ８１  ５２３２煤１  ８２０  ６３０  ３５１  １１  ０４２０灰岩９  ２８９  １５０  １２１  １２  ０６２８对模型进行数值模拟，得出岩层垂直应力分布如图２所示。图２垂直应力云图Ｆｉｇ  ２Ｖｅｒｔｉｃａｌｓｔｒｅｓｓｎｅｐｈｏｇｒａｍ提取１１０４１采空区边缘３０ｍ内煤层中部各个节点的垂直应力值，绘制得出采空区边缘煤体垂直应力分布曲线如图３所示。９６１２０２０年第６期能源与环保第４２卷图３垂直应力分布曲线Ｆｉｇ  ３Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｃｕｒｖｅｏｆｖｅｒｔｉｃａｌｓｔｒｅｓｓ通过图３可以看出，１１０４１采空区边缘煤体垂直应力峰值距采空区约２０ｍ，峰值大小为３１  ９０ＭＰａ。因此，１１０４１采空区边缘区域的应力集中系数ｋ＝ σ ｍａｘ／Ｐ原＝ σｍａｘ／ γ Ｈ ≈１  ７６。３合理煤柱宽度的留设计算合理煤柱宽度留设的计算模型如图４所示。在充分考虑锚杆（索）支护效果的条件下，尽可能减小煤柱尺寸，综合各种影响因素确定煤柱合理宽度Ｂ的计算公式为Ｂ＝Ｘ１＋Ｘ２＋Ｘ３（１）图４计算模型Ｆｉｇ  ４Ｃｏｍｐｕｔｉｎｇｍｏｄｅｌ（１）Ｘ１的计算。根据弹塑性力学计算公式［１１］为Ｘ１＝Ｍ β ２ｔａｎφ ０ｌｎｋ ρ ０ｇＨ＋Ｃ０ｔａｎφ ０Ｃ０ｔａｎφ ０＋Ｐｘ           β （２）式中，Ｍ为段高； β 为侧压系数， β ＝ μ ／（１－ μ ）； φ ０为煤体内摩擦角；Ｃ０为煤体黏聚力； ρ０为岩层平均密度；Ｈ为埋深；ｋ为应力集中系数；Ｐｘ为上区段平巷支架对下帮的支护作用力（在采空区侧取０）。（２）Ｘ２的计算。为巷道开挖后煤柱侧形成的塑性区宽度，运用极限平衡理论［１２  １３］，计算公式为Ｘ２＝Ｒ０（ｐ＋Ｃ０ｃｏｔ φ０）（１－ｓｉｎφ０）ｐｉ＋Ｃ０ｃｏｔ φ [] ０１－ｓｉｎφ０２ｓｉｎφ０－Ｒ０（３）式中，Ｒ０为巷道半径（方形巷道取巷宽的１／２）；Ｃ０为煤体黏聚力； φ ０为内摩擦角；ｐ为原岩应力；ｐｉ为支护作用力，取０  ５ＭＰａ。（３）Ｘ３的计算。Ｘ３为煤柱内部的稳定核区，可取Ｘ１＋Ｘ２的０  ２～０  ３。同时，根据压杆稳定原则，核区宽度至少为煤厚的１／２［１４］。（４）Ｂ的计算。对于１１０２１工作面里段运输巷所处的二１煤层，取Ｍ＝６  ０ｍ， ρ ０＝２５００ｋｇ／ｍ３，Ｈ＝７２５ｍ， μ＝０  ３５， φ ０＝２０，Ｃ０＝１  ０４ＭＰａ，ｋ＝１  ７６，Ｒ０＝２  ３５ｍ，Ｐｘ＝０。将数据代入公式计算得出Ｘ１＝３  ０８７ｍ；Ｘ２＝１  ９５４ｍ。Ｘ３取Ｘ１＋Ｘ２的３０％，Ｘ３＝（Ｘ１＋Ｘ２）３０％＝１  ５１２ｍ。根据压杆稳定原则，取Ｘ３＝３  ０ｍ。则有Ｂ＝Ｘ１＋Ｘ２＋Ｘ３＝８  ０４１ｍ，可取Ｂ为８ｍ。由此，１１０２１工作面里段运输巷沿空掘巷最佳合理煤柱宽度为８ｍ。从现场监测来看，在长达１个多月的监测时期内，巷道围岩移近量也得到了有效控制，而且围岩移近量基本达到了稳定时期，后期不可能产生较大的变形。由此可知，对采空区边缘煤体内部垂直应力的分布以及合理煤柱宽度的理论计算合理、有效，可以科学指导沿空巷道合理煤柱的确定。４结论（１）在今后的巷道设计中应尽量避免巷道布置在应力集中或应力影响范围内。（２）采用数值模拟建立ＦＬＡＣ模型分析得到了采空区边缘区域应力峰值与原岩应力之间的应力集中系数，并结合弹塑性力学理论得出了沿空掘巷最佳煤柱宽度为８ｍ，为巷道支护设计提供了依据。该方法确定的煤柱尺寸大小科学、合理，为类似矿井煤柱合理宽度的确定提供了依据，具有明显的实际意义。参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ）［１］张平．沿空掘巷煤柱尺寸优化及支护技术研究［Ｊ］．煤矿现代化，２０１８（６）３３  ３６．ＺｈａｎｇＰｉｎｇ．Ｓｔｕｄｙｏｎｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｏｆｃｏａｌｐｉｌｌａｒｓｉｚｅａｎｄｓｕｐｐｏｒｔｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｉｎｇｏｂｓｉｄｅｅｎｔｒｙｄｒｉｖｉｎｇ［Ｊ］．ＣｏａｌＭｉｎｅＭｏｄｅｒｎｉｚａｔｉｏｎ，２０１８（６）３３  ３６．（下转第１７４页）０７１２０２０年第６期能源与环保第４２卷为距掘巷煤壁１５ｍ处，其数值为３  １７９ｍ３／ｔ。钻屑瓦斯解吸指标，均小于１００Ｐａ。瓦斯压力最大值为０  ２０ＭＰａ。（２）确定庚２０煤层沿空掘巷卸压范围超过沿空掘巷巷道实体煤侧轮廓线外１６ｍ处，如果从采空区一侧算起（其卸压范围需要加上保护煤柱宽度５ｍ和巷道宽度５ｍ），卸压范围大于２６ｍ。（３）研究成果对于庚２０煤层条件下其他区域沿空掘巷及卸压范围的确定具有指导作用，即在构造影响范围小、煤层厚度变化小、顶板条件稳定、煤层瓦斯参数及有效排放时间相当的区域内适用。参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ）［１］程子华，赵恩来，徐志军，等．基于多指标法测定煤巷帮部瓦斯预排带宽度［Ｊ］．煤炭科技，２０１８（６）２１５  ２１７．ＣｈｅｎｇＺｉｈｕａ，ＺｈａｏＥｎｌａｉ，ＸｕＺｈｉｊｕｎ，ｅｔａｌ．Ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｗｉｄｔｈｏｆｔｈｅｇａｓｐｒｅｄｒａｉｎａｇｅｂｅｌｔｉｎｔｈｅｓｉｄｅｏｆｔｈｅｃｏａｌｒｏａｄｗａｙｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｍｕｌｔｉｉｎｄｅｘｍｅｔｈｏｄ［Ｊ］．ＣｏａｌＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏ  ｇｙ，２０１８（６）２１５  ２１７．［２］马良，王国防，王浩，等．工作面回采对底板岩巷应力扰动分析研究［Ｊ］．煤炭工程，２０１３，４５（５）９６  ９８．ＭａＬｉａｎｇ，ＷａｎｇＧｕｏｆａｎｇ，ＷａｎｇＨａｏ，ｅｔａｌ．Ａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｓｔｒｅｓｓｄｉｓｔｕｒｂａｎｃｅｏｆｆｌｏｏｒｒｏｃｋｒｏａｄｗａｙｃａｕｓｅｄｂｙｍｉｎｉｎｇｉｎｗｏｒｋｉｎｇｆａｃｅ［Ｊ］．ＣｏａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１３，４５（５）９６  ９８．［３］章才光．矿压监测系统的实际应用［Ｊ］．能源与节能，２０１４（５）１５  １６．ＺｈａｎｇＣａｉｇｕａｎｇ．Ｐｒａｃｔｉｃａｌａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｍｉｎｅｐｒｅｓｓｕｒｅｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＥｎｅｒｇｙａｎｄＥｎｅｒｇｙＣｏｎｓｅｒｖａｔｉｏｎ，２０１４（５）１５  １６．［４］杨艳军．不同护巷煤柱宽度采空侧巷道支承应力分布规律［Ｊ］．能源技术与管理，２０１８（５）６５  ６７．ＹａｎｇＹａｎｊｕｎ．Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｌａｗｏｆｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇｓｔｒｅｓｓｉｎｇｏｂｓｉｄｅｒｏａｄｗａｙｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔｐｉｌｌａｒｗｉｄｔｈ［Ｊ］．ＥｎｅｒｇｙＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙａｎｄＭａｎａｇｅｍｅｎｔ，２０１８（５）６５  ６７．［５］种阳．特厚煤层综放沿空掘巷煤柱留设宽度研究［Ｄ］．西安西安科技大学，２０１６．［６］罗德艺，邹云龙．利用瓦斯解吸特征指标预测煤与瓦斯突出的实验研究［Ｊ］．矿业安全与环保，２０１４（６）９  １２．ＬｕｏＤｅｙｉ，ＺｏｕＹｕｎｌｏｎｇ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｙｏｎｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎｏｆｃｏａｌａｎｄｇａｓｏｕｔｂｕｒｓｔｂｙｇａｓｄｅｓｏｒｐｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｉｎｄｅｘ［Ｊ］．ＭｉｎｉｎｇＳａｆｅｔｙａｎｄＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎ，２０１４（６）９  １２．［７］舒伟君．丰龙１０１０３工作面煤与瓦斯突出危险性预测［Ｊ］．江西煤炭科技，２０１４（１）１２  １３．ＳｈｕＷｅｉｊｕｎ．ＲｉｓｋｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎｏｆｃｏａｌａｎｄｇａｓｏｕｔｂｕｒｓｔｉｎＦｅｎｇｌｏｎｇ１０１０３ｗｏｒｋｉｎｇｆａｃｅ［Ｊ］．ＪｉａｎｇｘｉＣｏａｌＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１４（１）１２  １３．［８］刘欣急．倾斜下保护层沿空留巷区域防突关键技术研究［Ｄ］．焦作河南理工大学，２０１４．［９］陈才贤，苏静，汤铸，等．沿空掘巷卸压消突合理煤柱宽度的确定［Ｊ］．矿业安全与环保，２０１７（１）６６  ６９．ＣｈｅｎＣａｉｘｉａｎ，ＳｕＪｉｎｇ，ＴａｎｇＺｈｕ，ｅｔａｌ．Ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎｏｆｒｅａｓｏｎａｂｌｅｃｏａｌｐｉｌｌａｒｗｉｄｔｈｆｏｒｐｒｅｓｓｕｒｅｒｅｌｉｅｆａｎｄｏｕｔｂｕｒｓｔｅｌｉｍｉｎａｔｉｏｎｏｆｇｏｂｄｒｉｖｉｎｇｒｏａｄｗａｙ［Ｊ］．ＭｉｎｉｎｇＳａｆｅｔｙａｎｄＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎ，２０１７（１）６６  ６９．［１０］霍晶晶．沿空掘巷技术在阳煤寺家庄矿的研究应用［Ｊ］．煤炭与化工，２０１７（５）４７  ５２．ＨｕｏＪｉｎｇｊｉｎｇ．ＲｅｓｅａｒｃｈａｎｄａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｇｏｂｄｒｉｖｉｎｇｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｉｎＹａｎｇｍｅｉＳｉｊｉａｚｈｕａｎｇＣｏａｌＭｉｎｅ［Ｊ］．ＣｏａｌａｎｄＣｈｅｍｉｃａｌＩｎｄｕｓ  ｔｒｙ，２０１７（５）檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶４７  ５２．（上接第１７０页）［２］吴乐，郭相平．小煤柱沿空掘巷采动应力研究及支护对策［Ｊ］．煤炭技术，２０１８（１）１０４  １０６．ＷｕＬｅ，ＧｕｏＸｉａｎｇｐｉｎｇ．Ｓｔｕｄｙｏｎｍｉｎｉｎｇｓｔｒｅｓｓｏｆｓｍａｌｌｃｏａｌｐｉｌｌａｒｄｒｉｖｉｎｇａｌｏｎｇｇｏａｆａｎｄｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇｍｅａｓｕｒｅｓ［Ｊ］．ＣｏａｌＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１８（１）１０４  １０６．［３］杜梦远．迎采巷道采动扰动下合理小煤柱宽度研究［Ｊ］．煤，２０１９（３）５１  ５５．ＤｕＭｅｎｇｙｕａｎ．Ｓｔｕｄｙｏｎｔｈｅｒｅａｓｏｎａｂｌｅｗｉｄｔｈｏｆｓｍａｌｌｃｏａｌｐｉｌｌａｒｕｎｄｅｒｔｈｅｄｉｓｔｕｒｂａｎｃｅｏｆｍｉｎｉｎｇｉｎｔｈｅｆａｃｅｍｉｎｉｎｇｒｏａｄｗａｙ［Ｊ］．Ｃｏａｌ，２０１９（３）５１  ５５．［４］王显政．煤矿安全新技术［Ｍ］．北京煤炭工业出版社，２００２．［５］双海清，王红胜，李树刚，等．综放面沿空掘巷窄煤柱合理宽度优化分析［Ｊ］．煤炭工程，２０１５，４７（２）１８  ２１．ＳｈｕａｎｇＨａｉｑｉｎｇ，ＷａｎｇＨｏｎｇｓｈｅｎｇ，ＬｉＳｈｕｇａｎｇ，ｅｔａｌ．Ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎａｎａｌｙｓｉｓｏｆｒｅａｓｏｎａｂｌｅｗｉｄｔｈｏｆｎａｒｒｏｗｃｏａｌｐｉｌｌａｒｉｎｇｏｂｓｉｄｅｄｒｉｖ  ｉｎｇｉｎｆｕｌｌｙｍｅｃｈａｎｉｚｅｄｔｏｐｃｏａｌｃａｖｉｎｇｆａｃｅ［Ｊ］．ＣｏａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１５，４７（２）１８  ２１．［６］高明仕，张农，成隆．综放沿空掘巷窄煤柱合理宽度的确定［Ｊ］．采矿与安全工程学报，２００４，２１（３）４  ７．ＧａｏＭｉｎｇｓｈｉ，ＺｈａｎｇＮｏｎｇ，ＣｈｅｎｇＬｏｎｇ．Ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎｏｆｒｅａｓｏｎａ  ｂｌｅｗｉｄｔｈｏｆｎａｒｒｏｗｐｉｌｌａｒｓｉｎｇｏｂ  ｓｉｄｅｅｎｔｒｙｏｆｆｕｌｌｙｍｅｃｈａｎｉｚｅｄｔｏｐ  ｃｏａｌｃａｖｉｎｇ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭｉｎｉｎｇａｎｄＳａｆｅｔｙＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００４，２１（３）４  ７．［７］张科学．深部煤层群沿空掘巷护巷煤柱合理宽度的确定［Ｊ］．煤炭学报，２０１１，３６（Ｓ１）２８  ３５．ＺｈａｎｇＫｅｘｕｅ．Ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎｏｆｒｅａｓｏｎａｂｌｅｗｉｄｔｈｏｆｃｏａｌｐｉｌｌａｒｉｎｇｏｂ  ｓｉｄｅｒｏａｄｗａｙｏｆｄｅｅｐｃｏａｌｓｅａｍｇｒｏｕｐ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｈｉｎａＣｏａｌＭｉｎｅ，２０１１，３６（Ｓ１）２８  ３５．［８］奚家米，毛久海，杨更社，等．沿空掘巷合理煤柱宽度综合分析与确定［Ｊ］．煤田地质与勘探，２００８，３６（４）４２  ４５．ＸｉＪｉａｍｉ，ＭａｏＪｉｕｈａｉ，ＹａｎｇＧｅｎｇｓｈｅ，ｅｔａｌ．Ｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎｏｆｒｅａｓｏｎａｂｌｅｃｏａｌｐｉｌｌａｒｗｉｄｔｈｉｎｇｏａｆｄｒｉｖｉｎｇｒｏａｄｗａｙ［Ｊ］．ＣｏａｌｆｉｅｌｄＧｅｏｌｏｇｙａｎｄＥｘｐｌｏｒａｔｉｏｎ，２００８，３６（４）４２  ４５．［９］姜福兴．矿山压力与岩层控制［Ｍ］．北京煤炭工业出版社，２００４．［１０］沈明柱，段宏飞．特厚煤层综放工作面沿空掘巷区段煤柱合理宽度确定［Ｊ］．煤矿安全，２０１４，４５（１２）２０７  ２１０．ＳｈｅｎＭｉｎｇｚｈｕ，ＤｕａｎＨｏｎｇｆｅｉ．Ｒｅａｓｏｎａｂｌｅｗｉｄｔｈｏｆｃｏａｌｐｉｌｌａｒｉｎｇｏｂ  ｓｉｄｅｅｎｔｒｙｄｒｉｖｉｎｇｓｅｃｔｉｏｎｏｆｆｕｌｌｙｍｅｃｈａｎｉｚｅｄｔｏｐ  ｃｏａｌｃａｖｉｎｇｆａｃｅｉｎｅｘｔｒａ  ｔｈｉｃｋｓｅａｍ［Ｊ］．ＳａｆｅｔｙｉｎＣｏａｌＭｉｎｅｓ，２０１４，４５（１２）２０７  ２１０．［１１］张向东．锚杆支护配套技术设计与施工［Ｍ］．北京中国计划出版社，２００３．［１２］何满潮．中国煤矿锚杆支护理论与实践［Ｍ］．北京科学出版社，２００４．［１３］贾金青．深基坑预应力锚杆柔性支护法的理论及实践［Ｍ］．北京中国建筑工业出版社，２０１４．［１４］靖洪文，李元海，赵保太．软岩工程支护理论与技术［Ｍ］．徐州中国矿业大学出版社，２００８．４７１

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