综放工作面区段煤柱合理宽度的数值模拟研究.pdf

第４２卷第８期能源与环保Ｖｏｌ  ４２Ｎｏ  ８２０２０年８月ＣｈｉｎａＥｎｅｒｇｙａｎｄＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎＡｕｇ．２０２０收稿日期２０２０－０５－１８；责任编辑郭海霞ＤＯＩ１０．１９３８９／ｊ．ｃｎｋｉ．１００３－０５０６．２０２０．０８．０５６作者简介王雨豪（１９９１），男，山西长治人，助理工程师，２０１５年毕业于中国矿业大学，主要从事煤矿生产管理工作。引用格式王雨豪，居昌波，王亮亮．综放工作面区段煤柱合理宽度的数值模拟研究［Ｊ］．能源与环保，２０２０，４２（８）２５３  ２５８．ＷａｎｇＹｕｈａｏ，ＪｕＣｈａｎｇｂｏ，ＷａｎｇＬｉａｎｇｌｉａｎｇ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｓｔｕｄｙｏｎｒｅａｓｏｎａｂｌｅｗｉｄｔｈｏｆｃｏａｌｐｉｌｌａｒｉｎｓｅｃｔｉｏｎｏｆｆｕｌｌｙ  ｍｅｃｈａｎｉｚｅｄｃａｖｉｎｇｆａｃｅ［Ｊ］．ＣｈｉｎａＥｎｅｒｇｙａｎｄＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎ，２０２０，４２（８）２５３  ２５８．综放工作面区段煤柱合理宽度的数值模拟研究王雨豪１，居昌波２，王亮亮３（１．山西潞安集团司马煤业有限公司，山西长治０４６０００；２．山东李楼煤业有限公司，山东菏泽２７４７００；３．华北科技学院安全工程学院（中心），河北三河０６５２０１）摘要为了有效测定厚煤层工作面的煤柱合理宽度，针对１２０８工作面生产地质条件，采用理论计算和数值模拟相结合的方法，对合理的煤柱宽度进行了研究。通过理论计算，初步确定了区段煤柱留设２５ｍ，运用数值模拟分析了区段煤柱内应力分布规律，在煤柱宽度在１５～２２ｍ时，应力值处于“ 谷底” ，且处于弹性区。现场应用表明，巷道顶底板移近量最大为１６９ｍｍ，两帮移近量最大为３８３ｍｍ，巷道维护效果好，煤柱稳定。研究成果可为该矿后续的工作面区段煤柱尺寸留设提供借鉴。关键词综放工作面；区段煤柱宽度；厚煤层；数值模拟中图分类号ＴＤ３５３；ＴＤ８２２文献标志码Ａ文章编号１００３－０５０６（２０２０）０８－０２５３－０６Ｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｓｔｕｄｙｏｎｒｅａｓｏｎａｂｌｅｗｉｄｔｈｏｆｃｏａｌｐｉｌｌａｒｉｎｓｅｃｔｉｏｎｏｆｆｕｌｌｙ  ｍｅｃｈａｎｉｚｅｄｃａｖｉｎｇｆａｃｅＷａｎｇＹｕｈａｏ１，ＪｕＣｈａｎｇｂｏ２，ＷａｎｇＬｉａｎｇｌｉａｎｇ３（１．ＳｈａｎｘｉＬｕ ′ ａｎＧｒｏｕｐＳｉｍａＣｏａｌＩｎｄｕｓｔｒｙＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｃｈａｎｇｚｈｉ０４６０００，Ｃｈｉｎａ；２．ＳｈａｎｄｏｎｇＬｉｌｏｕＣｏａｌＩｎｄｕｓｔｒｙＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｈｅｚｅ２７４７００，Ｃｈｉｎａ；３．ＳｃｈｏｏｌｏｆＳａｆｅｔｙＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＮｏｒｔｈＣｈｉｎａＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ（Ｃｅｎｔｅｒ），Ｓａｎｈｅ０６５２０１，Ｃｈｉｎａ）ＡｂｓｔｒａｃｔＩｎｏｒｄｅｒｔｏｒｅａｓｏｎａｂｌｙｄｅｔｅｒｍｉｎｅｔｈｅｒｅａｓｏｎａｂｌｅｗｉｄｔｈｏｆｃｏａｌｐｉｌｌａｒｉｎｓｅｃｔｉｏｎｏｆｔｈｉｃｋｃｏａｌｓｅａｍｗｏｒｋｉｎｇｆａｃｅ，ｔｈｅｒｅａｓｏｎａｂｌｅｗｉｄｔｈｏｆｃｏａｌｐｉｌｌａｒｉｎｓｅｃｔｉｏｎｗａｓａｎａｌｙｚｅｄｂｙｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎａｎｄｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｇｅｏｌｏｇｉｃａｌｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｏｆ１２０８ｗｏｒｋｉｎｇｆａｃｅ．Ｔｈｒｏｕｇｈｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ，２５ｍｗａｓｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｉｌｙｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄｆｏｒｔｈｅｃｏａｌｐｉｌｌａｒｉｎｔｈｅｓｅｃｔｉｏｎ，ａｎｄｔｈｅｓｔｒｅｓｓｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｌａｗｉｎｔｈｅｃｏａｌｐｉｌｌａｒｗａｓａｎａｌｙｚｅｄｂｙｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ．Ｔｈｅｓｔｒｅｓｓｖａｌｕｅｉｎｔｈｅｒａｎｇｅｏｆ１５～２２ｍｉｎｔｈｅｃｏａｌｐｉｌｌａｒｉｓａｔｔｈｅ＂ｂｏｔｔｏｍ＂ａｎｄｉｎｔｈｅｅｌａｓｔｉｃｚｏｎｅ．Ｔｈｅｆｉｅｌｄａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓｈｏｗｅｄｔｈａｔ，ｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔｏｆｒｏａｄｗａｙｒｏｏｆａｎｄｆｌｏｏｒｉｓ１６９ｍｍ，ａｎｄｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔｏｎｂｏｔｈｓｉｄｅｓｉｓ３８３ｍｍ，ａｎｄｔｈｅｒｏａｄｗａｙｍａｉｎｔｅｎａｎｃｅｅｆｆｅｃｔｉｓｇｏｏｄａｎｄｔｈｅｃｏａｌｐｉｌｌａｒｉｓｓｔａｂｌｅ．Ｔｈｅｒｅｓｅａｒｃｈｒｅｓｕｌｔｓｃａｎｐｒｏｖｉｄｅａｒｅａｓｏｎａｂｌｅｒｅｆｅｒｅｎｃｅｆｏｒｔｈｅｃｏａｌｐｉｌｌａｒｓｉｚｅｄｅｓｉｇｎｏｆｔｈｅｓｕｂｓｅｑｕｅｎｔｗｏｒｋｉｎｇｆａｃｅｓｅｃｔｉｏｎｏｆｔｈｅｍｉｎｅ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓｆｕｌｌｙ  ｍｅｃｈａｎｉｚｅｄｃａｖｉｎｇｆａｃｅ；ｓｅｃｔｉｏｎａｌｐｉｌｌａｒｗｉｄｔｈ；ｔｈｉｃｋｃｏａｌｓｅａｍ；ｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ０引言区段煤柱是保留在２个相邻长壁工作面之间的保护性煤柱，其主要功能是隔离采空区并保持巷道的稳定性［１  ５］。煤柱宽度过小，工作面回采过程中，不能有效支撑上区段侧向应力及下区段前支撑压力，导致煤柱塑性变形区大于煤柱宽度，煤柱被压裂破坏［６］；煤柱宽度过大，处于上区段应力升高区范围，难以维护，并造成资源浪费。近年来，国内外学者通过理论计算分析、数值模拟、现场实测等方法确定煤柱宽度，取得了许多研究成果［７  １０］。运用计算机数值模拟和理论计算，王爱文等［１１］分析了煤柱的稳定性和支护应力分布，确定了三软倾斜厚煤层综放工作面煤柱宽度。王建辉等［１２］建立了计算煤柱两侧塑性破坏带的理论公式，结合现场实测资料，提出了不同的煤柱宽度，并进行了数值模拟分析，确定了高瓦斯综放工作面煤柱的合理宽度。蒋昊良等［１３  １８］采用三维有限差分法模拟分析了工作面推３５２２０２０年第８期能源与环保第４２卷进１５０ｍ时工作面后不同距离开采对侧向围岩的破坏特征和应力分布，研究了综采顶煤煤巷煤柱宽度。司马煤业３号煤层平均采高６  ３ｍ，回采过程中矿压显现强烈，以往的设计中工作面的区段煤柱一般设置在３０～３５ｍ，煤柱的承载条件和合理的设计宽度，需要有效的数据支撑。因此，研究煤柱的合理宽度对厚煤层放顶煤工作面的优化具有重要意义［１９］。１工程概况１２０８工作面平均开采高度为６  ３ｍ，开采下二叠统山西组下部的３号煤层。工作面走向长度为２００ｍ，工作面东侧倾斜长度为１２４７  ５ｍ，西侧倾斜长度为１２４７  ０ｍ，可采区面积为２４９４５０ｍ２。１２０８工作面的东部为已完成回采的１２０７工作面，西部为未采区，区间煤柱留设为３５ｍ，在矿区的南部，南部有保护煤矿边界的煤柱，而在北部，第２矿区有３条主要巷道。１２０８工作面布置如图１所示，地层柱状如图２所示。图１１２０８工作面布置Ｆｉｇ  １Ｌａｙｏｕｔｏｆｗｏｒｋｉｎｇｆａｃｅ１２０８２区段煤柱合理宽度理论分析煤柱宽度计算理论模型如图３所示。煤柱宽度计算公式为Ｂ＝Ｘ１＋Ｘ２＋Ｘ３（１）式中，Ｘ１为上区段工作面开采后在采空区侧煤体中产生的塑性区宽度，根据式（２）计算。Ｘ１＝ＭＡ２ｔａｎφ ０ｌｎｋ γ Ｈ＋Ｃ０ｔａｎφ ０Ｃ０ｔａｎφ ０＋Ｐｚ          Ａ（２）式中，ｍ为巷道高度，取３ｍ；Ａ为侧压系数，取图２煤层顶底板地层综合柱状Ｆｉｇ  ２Ｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅｃｏｌｕｍｎｄｉａｇｒａｍｏｆｃｏａｌｓｅａｍｒｏｏｆａｎｄｆｌｏｏｒｓｔｒａｔａ图３理论煤柱宽度计算模型Ｆｉｇ  ３Ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌｐｉｌｌａｒｗｉｄｔｈｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｍｏｄｅｌ０  ８； φ ０为界面的内摩擦角，取３０  ５；Ｃ０为黏聚力，取１  ５ＭＰａ；ｋ为应力集中系数，取３； γ为平均容重，取２５ｋＮ／ｍ３；Ｈ为埋深，４１２  ８５１～４２４  ２７８ｍ，计算中取４１５ｍ；Ｐｚ为阻力，取０  ０８ＭＰａ；Ｘ２为帮锚杆有效长度，现有帮锚杆长２ｍ；Ｘ３为考虑到由于煤层厚度大而煤柱宽度增加，取Ｘ１＋Ｘ２值的１５％～３５％计算。将数据代入公式，可得到理论煤柱宽度值，计算出煤柱宽度值为２４  ２５～２８  ４７ｍ。从资源回收角度考虑，初步考虑区段煤柱留设２５ｍ。３数值模拟分析３  １模型的建立根据司马矿的生产地质条件，建立了ＦＬＡＣ３Ｄ数值计算模型。该模型包括２８层３号煤及其上下地层，总厚度为１１０ｍ，宽２４５ｍ（结合现场及所建模型４５２２０２０年第８期王雨豪，等综放工作面区段煤柱合理宽度的数值模拟研究第４２卷的复杂性，工作面长度取实际长度一半，则１２０８和１２０７工作面的长为１００ｍ，１２０７运输巷和１２０８回风巷的截面尺寸为５ｍ３ｍ，煤柱宽度为２５ｍ）。其中，１２０８工作面推进长度１２０ｍ，开挖应逐步进行，每前进２０ｍ应计算１０００步，当采矿达到１００ｍ（即模型尺寸为２４５ｍ１２０ｍ１１０ｍ）时，计算应保持平衡。为了方便巷道应力应变的数值计算和分析条件，将均匀宽度网格布置在水平方向上，煤柱巷道附近的网格较密于工作面，均匀分布的网格也分布在垂直方向。３号煤层网格划分相对较密，上、下地层网格划分相对较稀疏。将水平位移约束加在模型两侧，垂直位移约束施加在前后边界，在上边界上施加了均匀载荷。根据上覆地层的重力计算均匀荷载的大小。司马煤矿上覆层地层密度为２５００ｋｇ／ｍ３，３号煤层埋深为３９４ｍ。根据模型层的分布，施加在模型上部的均匀分布载荷为８  ６５ＭＰａ。模拟了上覆地层的自重，侧压系数为１。根据司马煤矿的地质资料和煤参数实测结果，模型的煤岩体力学参数见表１。表１模型的煤岩力学参数Ｔａｂ  １Ｃｏａｌａｎｄｒｏｃｋｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆｔｈｅｍｏｄｅｌ岩层名称抗拉强度／ＭＰａ黏聚力／ＭＰａ内摩擦角／（゜）体积模量Ｋ／ＧＰａ剪切模量Ｇ／ＧＰａ砂质泥岩１  ５５２．００３０４  １７１  ９２粉砂岩５  ４６３．００３２３０  ０３１３  ８６细粒砂岩３  ５９９  ７８３５２０  ０２１５  ０１煤０  ７２１．００２８０  ８３０  ３８数值计算模型与初始应力平衡如图４所示。图４ＦＬＡＣ３Ｄ数值模拟模型Ｆｉｇ  ４ＥｓｔａｂｌｉｓｈｍｅｎｔｏｆＦＬＡＣ３Ｄｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｍｏｄｅｌ１２０８回风巷道支护情况如图５所示。图５１２０８巷道支护情况Ｆｉｇ  ５Ｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｏｆ１２０８ｒｏａｄｗａｙ３  ２模拟方案及结果分析对１２０８工作面分别按推进０、２０、４０、６０、８０、１００ｍ煤柱内部应力分布进行了模拟计算。１２０８工作面回采后煤柱垂直应力分云图如图６所示，１２０８工作面推进中垂直应力分布曲线如图７所示。图６１２０８工作面回采后煤柱垂直应力分云图Ｆｉｇ  ６Ｖｅｒｔｉｃａｌｓｔｒｅｓｓｃｌｏｕｄｄｉａｇｒａｍｏｆｐｉｌｌａｒａｆｔｅｒｍｉｎｉｎｇｏｎ１２０８ｗｏｒｋｉｎｇｆａｃｅ５５２２０２０年第８期能源与环保第４２卷图７１２０８工作面推进中垂直应力分布曲线Ｆｉｇ  ７Ｖｅｒｔｉｃａｌｓｔｒｅｓｓｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｃｕｒｖｅｏｆ１２０８ｗｏｒｋｉｎｇｆａｃｅｄｕｒｉｎｇｐｒｏｐｕｌｓｉｏｎ由垂直应力分布曲线可得煤柱宽度为２５ｍ时，应力分布仍呈现“ 双峰一谷” ， “ 双峰” 位置分别出现在面间煤柱内４～２４ｍ处； “ 谷” 在１５～２２ｍ分布。此宽度范围内，煤柱的支承压力处于平缓水平，并且是２个开采扰动的叠加，可以认为是煤柱内的一定宽度的弹性区，具有较强的承载力［２０］；在煤柱的其他区域，煤体具有完全的塑性屈服力，仅具有一定的承载能力。依据煤柱留设原理，当弹性区的宽度大于或等于煤层开采高度的２倍时，煤柱的稳定性较好。综合以上分析，得出煤柱中间有一个弹性岩心，宽度为７ｍ，仍然有一定的剩余量，所以合理的留设煤柱宽度为２５ｍ。４现场应用效果分析司马煤矿在１２０８工作面留设了宽２５ｍ的区段煤柱，监测分析巷道顶底板和两帮表面移近量可以判定巷道围岩的稳定性和锚杆支护效果。表面位移测量站设置在距工作面１００ｍ的巷道断面，如图８所示。图８表面位移测量站布置Ｆｉｇ  ８Ｌａｙｏｕｔｏｆｓｕｒｆａｃｅｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｓｔａｔｉｏｎ顶板和两帮位移的监测，在１２０８工作面回风巷棚架号为１０６５处的断面进行（图８）。得到实测数据后，根据结果绘制巷道顶底板及两帮变形曲线，如图９图１２所示。图９顶底板变形量曲线Ｆｉｇ  ９Ｃｕｒｖｅｏｆｒｏｏｆａｎｄｆｌｏｏｒｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ图１０顶底板变形速度曲线Ｆｉｇ  １０Ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｓｐｅｅｄｏｆｒｏｏｆａｎｄｆｌｏｏｒ图１１两帮的变形量曲线Ｆｉｇ  １１Ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｃｕｒｖｅｓｏｆｔｈｅｔｗｏｓｉｄｅｓ６５２２０２０年第８期王雨豪，等综放工作面区段煤柱合理宽度的数值模拟研究第４２卷图１２两帮的变形速度曲线Ｆｉｇ  １２Ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｖｅｌｏｃｉｔｙｃｕｒｖｅｓｏｆｔｈｅｔｗｏｓｉｄｅｓ由图９图１２可知，监测２１ｄ，顶底板最大累计移近量为１６９ｍｍ，两测最大累计移近量为３８３ｍｍ；监测１６ｄ内，巷道围岩变形趋于基本稳定。顶板和底板的最大移动速率为１１１ｍｍ／ｄ，两帮的最大移动速率达到２６６ｍｍ／ｄ，均发生在测量站布置后第２１天。初期，两侧变形速率为３９ｍｍ／ｄ，顶底板的变形速率为１７ｍｍ／ｄ，后期顶底板和两帮移动的速度较大。监测站围岩整体位移不大。分析可得，两帮和顶底板移近量均在巷道允许变形范围内，快速变形速率时间短，巷道留设效果较好。５结论（１）通过理论分析，得出合理的煤柱留设宽度为２５ｍ。（２）针对２５ｍ的区段煤柱宽度进行了数值模拟验证，数值计算表明，在煤柱１５～２２ｍ应力值处于“ 谷底” ，且处于弹性区，证明留设宽２５ｍ的煤柱是合理的。（３）通过现场工业性应用，巷道两帮最大移近量为３８３ｍｍ，顶底板最大移近量为１６９ｍｍ，巷道维护效果好，煤柱稳定。参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ）［１］柏建彪．沿空掘巷围岩控制［Ｍ］．徐州中国矿业大学出版社，２００６．［２］马立强，张东升，王红胜，等．厚煤层巷内预置充填带无煤柱开采技术［Ｊ］．岩石力学与工程学报，２０１０，２９（４）６７４  ６８０．ＭａＬｉｑｉａｎｇ，ＺｈａｎｇＤｏｎｇｓｈｅｎｇ，ＷａｎｇＨｏｎｇｓｈｅｎｇ，ｅｔａｌ．Ｎｏｎ  ｐｉｌｌａｒｍｉｎｉｎｇｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆｐｒｅ  ｆｉｌｌｅｄｆｉｌｌｉｎｇｂｅｌｔｉｎｔｈｉｃｋｃｏａｌｓｅａｍｒｏａｄ  ｗａｙ［Ｊ］．ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＲｏｃｋＭｅｃｈａｎｉｃｓａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１０，２９（４）６７４  ６８０．［３］董文敏．高瓦斯矿大采高工作面区段煤柱尺寸合理确定［Ｊ］．煤炭科学技术，２００７，３５（１２）６７  ７０．ＤｏｎｇＷｅｎｍｉｎ．Ｐｉｌｌａｒｓｉｚｅｏｆｌａｒｇｅｍｉｎｉｎｇｆａｃｅｓｅｃｔｉｏｎｉｎｈｉｇｈｇａｓｍｉｎｅｉｓｒｅａｓｏｎａｂｌｙｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ［Ｊ］．ＣｏａｌＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００７，３５（１２）６７  ７０．［４］秦永洋，许少东，杨张杰．深井沿空掘巷煤柱合理宽度确定及支护参数优化［Ｊ］．煤炭科学技术，２０１０，３８（２）１５  １８．ＱｉｎＹｏｎｇｙａｎｇ，ＸｕＳｈａｏｄｏｎｇ，ＹａｎｇＺｈａｎｇｊｉｅ．Ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎｏｆｒｅａ  ｓｏｎａｂｌｅｗｉｄｔｈｏｆｃｏａｌｐｉｌｌａｒａｎｄｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｏｆｓｕｐｐｏｒｔｐａｒａｍｅｔｅｒｓａｌｏｎｇｔｈｅｒｏａｄｗａｙｉｎｄｅｅｐｗｅｌｌ［Ｊ］．ＣｏａｌＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１０，３８（２）１５  １８．［５］申志平．沿空掘巷煤柱宽度与支护参数的研究与应用［Ｊ］．煤炭科学技术，２０１０，３８（７）３１  ３４．ＳｈｅｎＺｈｉｐｉｎｇ．Ｒｅｓｅａｒｃｈａｎｄａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｃｏａｌｐｉｌｌａｒｗｉｄｔｈａｎｄｓｕｐｐｏｒｔｐａｒａｍｅｔｅｒｓｉｎｒｏａｄｗａｙｅｘｃａｖａｔｉｏｎａｌｏｎｇｔｈｅｖｏｉｄ［Ｊ］．ＣｏａｌＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１０，３８（７）３１  ３４．［６］陈科．沿空掘巷小煤柱破坏规律及合理宽度的确定［Ｊ］．煤矿安全，２００９（２）１００  １０２．ＣｈｅｎＫｅ．Ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｄｅｓｔｒｕｃｔｉｏｎｌａｗａｎｄｒｅａｓｏｎａｂｌｅｗｉｄｔｈｏｆｓｍａｌｌｃｏａｌｐｉｌｌａｒｓｄｕｇａｌｏｎｇｔｈｅｒｏａｄｗａｙ［Ｊ］．ＳａｆｅｔｙｉｎＣｏａｌＭｉｎｅｓ，２００９（２）１００  １０２．［７］张兴润．综放工作面采空区侧煤柱合理宽度留设研究［Ｊ］．能源技术与管理，２０１９，４４（３）９６  ９８．ＺｈａｎｇＸｉｎｇｒｕｎ．Ｓｔｕｄｙｏｎｒｅａｓｏｎａｂｌｅｗｉｄｔｈｏｆｃｏａｌｐｉｌｌａｒｉｎｇｏａｆｓｉｄｅｏｆｆｕｌｌｙ  ｍｅｃｈａｎｉｚｅｄｃａｖｉｎｇｆａｃｅ［Ｊ］．ＥｎｅｒｇｙＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙａｎｄＭａｎａｇｅｍｅｎｔ，２０１９，４４（３）９６  ９８．［８］梁翱翔．司马煤业二采区综放工作面区段煤柱尺寸优化研究［Ｄ］．徐州中国矿业大学，２０１９．［９］吕晓波．采动应力影响条件下护巷煤柱留设尺寸研究［Ｊ］．煤矿安全，２０１９，５０（１２）１８９  １９１，１９６．ＬＸｉａｏｂｏ．Ｓｔｕｄｙｏｎｔｈｅｓｉｚｅｏｆｒｅｔａｉｎｉｎｇｐｉｌｌａｒｉｎｒｏａｄｗａｙｐｒｏｔｅｃ  ｔｉｏｎｕｎｄｅｒｍｉｎｉｎｇｓｔｒｅｓｓ［Ｊ］．ＳａｆｅｔｙｉｎＣｏａｌＭｉｎｅｓ，２０１９，５０（１２）１８９  １９１，１９６．［１０］宋虎森，李金华，李晓鹏，等．司马煤矿１２０８风巷回采期间矿压监测研究［Ｊ］．煤炭与化工，２０１８，４１（４）３０  ３２，３６．ＳｏｎｇＨｕｓｅｎ，ＬｉＪｉｎｈｕａ，ＬｉＸｉａｏｐｅｎｇ，ｅｔａｌ．Ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇｏｆｍｉｎｅｐｒｅｓｓｕｒｅｄｕｒｉｎｇｓｔｏｐｉｎｇｉｎ１２０８ｗｉｎｄｌａｎｅｏｆＳｉｍａＣｏａｌＭｉｎｅ［Ｊ］．ＣｏａｌａｎｄＣｈｅｍｉｃａｌＩｎｄｕｓｔｒｙ，２０１８，４１（４）３０  ３２，３６．［１１］王爱文，潘一山，李忠华．深部孤岛工作面区段煤柱冲击地压的试验研究［Ｊ］．安全与环境学报，２０１７，１７（３）９０７  ９１１．ＷａｎｇＡｉｗｅｎ，ＰａｎＹｉｓｈａｎ，ＬｉＺｈｏｎｇｈｕａ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｙｏｎｃｏａｌｐｉｌｌａｒｒｏｃｋｂｕｒｓｔｉｎｄｅｅｐｉｓｌａｎｄｗｏｒｋｉｎｇｆａｃｅｓｅｃｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｊｏｕｒ  ｎａｌｏｆＳａｆｅｔｙａｎｄＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ，２０１７，１７（３）９０７  ９１１．［１２］王建辉，武谋达．文家坡煤矿区段煤柱合理留设宽度研究［Ｊ］．煤矿开采，２０１８，２３（４）２９  ３２．ＷａｎｇＪｉａｎｈｕｉ，ＷｕＭｏｕｄａ．Ｓｔｕｄｙｏｆｒａｔｉｏｎａｌｌａｙｏｕｔｗｉｄｔｈｏｆｓｅｃｔｉｏｎ  ａｌｃｏａｌｐｉｌｌａｒｏｆＷｅｎｊｉａｐｏＣｏａｌＭｉｎｅ［Ｊ］．ＣｏａｌＭｉｎｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１８，２３（４）２９  ３２．［１３］蒋昊良．沿空掘进小煤柱合理宽度留设及支护分析［Ｊ］．内蒙古煤炭经济，２０１９（１０）１４４  １４５．ＪｉａｎｇＨａｏｌｉａｎｇ．Ａｎａｌｙｓｉｓｏｎｔｈｅｒｅａｓｏｎａｂｌｅｗｉｄｔｈｏｆｓｍａｌｌｃｏａｌｐｉｌ  ７５２２０２０年第８期能源与环保第４２卷ｌａｒｓｆｏｒｒｅｔａｉｎｉｎｇａｎｄｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇａｌｏｎｇｔｈｅｅｘｃａｖａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＩｎｎｅｒＭｏｎｇｏｌｉａＣｏａｌＥｃｏｎｏｍｙ，２０１９（１０）１４４  １４５．［１４］王方田，屠世浩，李召鑫，等．浅埋煤层房式开采遗留煤柱突变失稳机理研究［Ｊ］．采矿与安全工程学报，２０１２，２９（６）７７０  ７７５．ＷａｎｇＦａｎｇｔｉａｎ，ＴｕＳｈｉｈａｏ，ＬｉＺｈａｏｘｉｎ，ｅｔａｌ．Ｓｔｕｄｙｏｎｍｅｃｈａｎｉｓｍｏｆａｂｒｕｐｔｉｎｓｔａｂｉｌｉｔｙｏｆｃｏａｌｐｉｌｌａｒｌｅｆｔｏｖｅｒｆｒｏｍｒｏｏｍ  ｔｙｐｅｍｉｎｉｎｇｉｎｓｈａｌｌｏｗｓｅａｍ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭｉｎｉｎｇ＆ＳａｆｅｔｙＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１２，２９（６）７７０  ７７５．［１５］赵维生，梁维，金志远，等．遗留煤柱下伏近距煤层巷道布置及围岩稳定性［Ｊ］．煤矿安

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