CECS141-2002_给水排水工程_埋地钢管管道结构设计规程_给排水规范.pdf

F ftb CECS 141 200 2 中国工程建设标准化协会标准 给水排水工程 埋地钢管管道结构设计规程 S p e c i f i c a t i o n f o r s t r u c t u r a l d e s i g n o f b u r i e d s t e e l p i p e l i n e o f wa t e r s u p p l y a n d s e w e r a g e e n g i n e e r i n g 中国工程建设标准化协会标准 给水排水工程 埋地钢管管道结构设计规程 S p e c i f i c a t i o n f o r s t r u c t u r a l d e s i g n o f b u r i e d s t e e l p ip e l i n e o f w a t e r s u p p l y a n d s e w e r a g e e n g i n e e r i n g CE CS 1 4 1 2 0 0 2 主编单位 北京市市政工程设计研究总院 批准单位 中国工程 建设标 准化 协会 施行日期 2 0 0 3 年3 月1 日 前言 本规程的内容原属于 给水排水工程结构设计规范 G B J 6 9 -8 4中第七章。为了逐步与国际接轨， 方便工程应用和今后修 订， 现按照中国工程建设标准化协会 9 4 建标协字第 1 1号 关 于下达推荐性标准编制计划的函 的要求进行修订。并独立成 本 。 本规程系根据国家标准 建筑结构可靠度设计统一标准 G B 5 0 0 6 8和 工程结构可靠度设计统一标准 G B 5 0 1 5 3规定的原则， 采用以概率理论为基础的极限状态设计方法编制， 并与有关的结 构专业设计规范协调一致。 本规程在修订过程中， 总结了近十多年来原 给水排水工程结 构设计规范 G B J 6 9 -8 4的工程实践经验， 吸取了国外相关标准 的内容， 并经中国工程标准化协会管道结构委员会多次讨论， 使内 容有了充实和完善。 根据国家计委标[ 1 9 8 6 ] 1 6 4 9 号文 关于请中国工程建设标准 化委员会负责组织推荐性工程建设标准试点工作的通知 的要求， 现批准协会标准 给水排水工程埋地钢管管道结构设计规程 ， 编 号为 C E C S 1 4 1 2 0 0 2 ， 推荐给工程建设设计、 施工、 使用单位采 用 。 本规程第 3 . 1 . 1 , 3 . 2 . 1 , 5 . 1 . 5 , 5 . 2 . 2 , 5 . 2 . 4 , 5 . 2 . 5 , 5 . 3 . 3 , 8 . 0 . 1 , 8 . 0 . 7 , 8 . 0 . 9 , 8 . 0 . 1 0 条建议列人 工程建设标准强制性条 文 。 本规程由中国工程建设标准化协会管道结构委员会 C E C S / T C 1 7 北京西城区月坛南街乙二号北京市市政工程设计研究 总院， 邮编 1 0 0 0 4 5 归口管理 ， 并负责解释。在使用中如发现需 要修改或补充之处， 请将意见和资料径寄解释单位。 主 编 单 位北京市市政工程设计研究总院 主要起草 人刘雨生沈世杰潘 家多钟启承 中国工程建设标准化协会 2 0 0 2 年 1 2月 2 5日 目次 1总则 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1 2 主要符号 ⋯⋯ 2 3 材料 ⋯⋯ 5 4 钢管管道结构上的作用 ⋯⋯ 6 5 基本设计规定 ⋯⋯ t o 6 承载能力极限状态计算 ⋯⋯ 3 7 7 刚度验算 ⋯⋯ 4 1 S 构造规定 . . ⋯⋯ 4 2 附录 A 钢管管道在各种荷载作用下的最大弯矩系数 和竖向变形系数 . . . . . ⋯⋯ 4 3 附录 B 管侧土的综合变形模量 ⋯⋯ 4 4 本规程用词说明 ⋯⋯， ⋯2 4 附 条 文说明 、 ‘ ⋯⋯ 2 5 1 总则 1 . 0 . 1 为了在给水排水工程埋地钢管管道结构设计中. 贯彻执行 国家的技术经济政策， 做到技术先进、 经济合理、 安全适用、 确保质 量， 制订本规程。 1 . 0 . 2 本规程适用于城、 镇公用设施和工业企业中一般给水排水 工程埋地焊接钢管管道结构设计， 其埋设条件为素土平基或人工 土弧基础 。 本规程不适用于工业企业中具有特殊要求的埋地钢管管道结 构设计 。 1 . 0 . 3 本规程是根据现行国家标准 给水排水工程管道结构设计 规范 G B 5 0 3 3 2 规定的原则编制的。 1 . 0 . 4对于建设在地震区、 湿陷性黄土或膨胀土等特殊条件地 区 的给水排水工 程埋地钢管管道结构， 其设计尚应符合国家现行 有关标准的规定。 1 . 0 . 5 钢管管道施工时， 尚应遵守现行国家标准 给水排水管道 工程施工及验收规范 GB 5 0 2 6 8的规定。 2 主 要 符 号 2 . 0 . 1 管道上 的作用 和作用效应 F 、 管内真空 压力标准值; F 、 ，k 浮托力标准值; 凡 ， k 管道单位长度上管顶竖向土压力标准值; F n k 管道的工作压力标准值; F . a .k 管道的设计内水压力标准值; F ,k -温度作用标准值; Gk -钢管管道结构自重标准值; G w k 管道内水重标准值; 9 . k 地面车辆轮压产生的管顶处的单位面积上竖向压力 标准值; 9 m k 地面堆积荷载产生的竖向 压力标准 值; z u m管道的最大竖向变形。 2 . 0 . 2 材料性能 E , -钢管管材弹性模量; E , 管侧向填土的变形模量; E基槽两侧原状土的变形模量; E , 管侧土的综合变形模量; 户一 钢管管材或焊缝的强度设计值; a -钢管管材的线膨胀系数; Y , 回填土重度; I 钢管管材的泊桑比; v , 回 填土的 泊桑比。 2 . 0 . 3 几何参数 Q 单个车轮着地分布长度; b 单个车轮着地分布宽度; b a -管壁计算宽度; D, 管道外壁直径; D o -管道的计算直径; H, -管顶至设计地面的覆土高度; r o -管的计算半径; r , 管的外壁半径; t 管壁设计厚度; l a -管壁计算厚度。 2 . 0 . 4 计算系数 C . -钢管管道结构的自重效应系数; C..竖向土压力效应系数; C G w 管道内水重效应系数; C Q ... a 、 C Q , 、 C Q o, 1 C Q , . C Q , 分别为设计内 水压力、 地面 车辆荷载、 地面堆积荷载、 温度作用和地基不均 匀沉降的效应系数; D L 变形滞后效应系数; k _k 、 k - 分别为钢管管道结构自 重、 竖向 土压力和管内水 重作用下柔性管管壁截面的最大弯矩系数; k b竖向压力作用下柔性管的竖向变形系数; K , 抗滑稳定性抗力系数; K管壁截面的设计稳定性抗力系数; K , 抗浮 稳定性抗力系数; Y G 1 . Y c. , 7 G . I Y . . 分别为管道结构 自重、 竖向土压力、 管内水 重和地基不均匀沉降的分项系数; Y Q 设计内水压力、 地面车辆荷载、 堆积荷载和温度作用 的分项系数; S N 可变作用的 组合系数; 3 . Y 9 可变作用的准永久值系数。 3 材料 3 . 1 材 质 标 准 3 . 1 . 1 钢管的管材强度等级不应低干Q 2 3 5 ， 其质f应符合现行 国家标准 碳索结构钢 G B / T 7 0 。的要求。 3 . 1 . 2 钢管的焊接材料应符合下列要求 1 手工焊接用的焊条， 应符合现行 国家标 准 碳钢焊条 G B / T 5 1 1 7 的要求。选用的焊条型号应与钢管管材力学性能相适 应 。 2 自动焊或半自动焊应采用与钢管管材力学性能相适应的 焊丝和焊剂。焊丝应符合现行国家标准 熔化焊用钢丝 G B / T 1 4 9 5 7 的要求。 3 . 2 计 算 指 标 3 . 2 . 1 钢管管材和焊缝的强度设计值. 应根据现行国家标准 钢 结构设计规范 G B 5 0 0 1 7的规定采用。 3 . 2 . 2 钢材的物理性能指标应按表 3 . 2 . 2采用。 裹3 . 2 . 2 锅材的物理性能指标 弹性模 量 E , N / . . } 重度 7 .} k N / m 线膨 胀系 数 Q 以每 ℃计} } tr 2 . 0 6 冰 1 0 57 8 . 5 1 2 X 1 0- 0 0 . 3 4 钢管管道结构上的作用 4 . 1 作用分类和作用代表值 4 . 1 . 1 钢管管道结构上的作用可分为水久作用和可变作用两类 1 永久作用应包括管道结构 自重、 竖向土压力、 管道内水重 和地基的不均匀沉降。 2 可变作用应包括管道内的设计内水压力、 管道真空压力、 地面堆积荷载、 地面车辆荷载、 地下水浮力和温度变化作用。 4 . 1 . 2 钢管管道结构设计时， 对不同性质的作用应采用不同的代 表值。作用标准值为作用的基本代表值。 对永久作用， 应采用标准值作为代表值。对可变作用， 应根据 设计要求采用标准值、 组合值或准永久值作为代表值。作用的组 合值或准永久值， 应为作用的标准值乘以作用的组合系数或准永 久值数。 4 . 1 . 3 当钢管管道结构承受两种或两种以上可变作用， 且按承载 能力极限状态的作用效应基本组合进行设计时， 可变作用应采用 组合值作为代表值 。 4 . 1 . 4 当按正常使用极限状态的作用效应准永久组合进行设计 时， 可变作用应采用准永久值作为代表值。 4 . 2 永久作用标准值 4 . 2 . 1 钢管管道结构自 重标准值可按下式计算 G 0 , 0 0 1 ya Do t 4 . 2 . 1 式中G , .钢管管道结构自重标准值 k N/ m ; D o -钢管管道 的计算直径， 按 圆心至管壁中线计算 m ; t 管壁设计厚度 m m ; Y e , -钢管管材重度， 按表 3 . 2 . 2采用。 4 . 2 . 2 作用在钢管管顶的竖向土压力， 其标准值应按下式计算 F. , k r . H, D, 4 . 2 . 2 式中F ， ，、 竖向土压力标准值 k N/ m ; Y , 回填土重度 k N / m ; H, -管顶至设计地面的覆土高度 m ; D , 管外壁直径 m , 4 . 2 . 3 钢管管道内水的重度标准值 Y . 可取 l O k N / m o 4 . 2 . 4 地基不均匀沉降的标准值， 应按现行国家标准 建筑地基 基础设计规范B 5 0 0 0 7的规定计算确定。 4 . 3 可变作用标准值、 准永久值系数 4 . 3 . 1 钢管管道设计内水压力的标准值， 应按下列规定计算 1 对给水工程， 可按下式计算 F } , k F.k 0 . 5 4 . 3 . 1 - 1 式中F , -钢管管道的设计内水压力标准值， 取不小于0 . 9 ; F w k -钢管管道的工作压力标准值 MP a , 2 对排水工程， 可按下式计算 F}.k 1 . S F} k 4 . 3 . 1 - 2 4 . 3 . 2 钢管管道在运行过程中可能产生的真空压力， 其标准值 F ,k 可取0 . 0 5 MP a ， 准永久值系数可取汽 0 , 4 . 3 . 3 地面堆积荷载产生的竖向压力标准值q m k 可取 l O k N / m , 准永久值系数可取, , , 0 . 5 , 4 . 3 . 4 地面车辆轮压产生的管顶处竖向压力标准值及其准永久 值系数， 可按下列规定确定 1 单个轮压产生的管顶处竖向压力标准值， 可按下式计算 图 4 . 3 . 4 - 1 U a Q . k a 1 . 4 z b 1 . 4 z 4 . 3 . 4 - 1 式中Q A 车辆的单个轮压标准值 k N ; Q r k 地面车辆轮压产生的管顶处单位面积上竖向压力 标准 值 k N / m ; 脚动力系数， 按表4 . 3 . 4 - 1 采用; a 单个车轮的着地分布长度 m ; b 单个车轮的着地分布宽度 m ; z 车行地面至管顶的距离 m , 表4 . 3 . 4 - 1 动力系数u . 地 面至 管顶 的 距 离 m O . 2 5 0 . 30 . 40 . 50 . 6 O . 7 产 d 1 . 31 . 2 51 . 21 . 1 51 . 0 51 . 0 a 沿轮胎 着地 宽度 的传递 b 沿 轮胎着 地长度 的传递 图4 . 3 . 4 - 1 地面车辆单个轮压的传递分布 2 两个以上轮压产生的管顶处竖向压力标准值， 可按下式计 算 图 4 . 3 . 4 - 2 n / a Q . k a 1 . 4 z n b 名d ; l . 4 z 4 . 3 . 4 - 2 式中n 车轮总数量; d 地面相邻两个轮压间的净距 m , 3 地面车辆运行荷载的准永久值系数， 应 取人0 . 5 0 4 . 3 . 5 温度作用标准值可按管道闭合温差士2 5 ℃计算， 准永久值 系数可取A告1 . 0 . 4 . 3 . 6 地下水的浮托力标准值应按最高地下水位计算， 地下水的 重度标准值可取 l O k N/ m 。 Q ,t I Q } d 2} 创 0 ,7 . a 伦轮 胎着地 宽度 的传递 、 Q.} b 沿轮胎 着地 长度 的传递 图4 . 3 . 4 - 2 地面车辆两个以上轮压的传递分布 5 基本设计规定 5 . 1 一 般 规 定 5 . 1 . 1 本规程采用以概率理论为基础的极限状态设计方法， 以可 靠指标度量管道结构的可靠度。除管道稳定验算外， 均采用分项 系数设计表达式进行设计。 5 . 1 . 2 钢管管道结构应按下列两种极限状态进行设计 1 承载能力极限状态 管道结构达到最大承载能力， 管壁因 材料强度被超过而破坏; 管道结构作为刚体失去平衡而上浮或滑 移; 管壁截面丧失稳定。 2 正常使用极限状态 管道的竖向变形超过正常使用的变 形。 5 . 1 . 3 在确定结构分析模型时， 钢管管道按柔性管计算， 并按弹 性体系计算内力， 不考虑非弹性变形引起的内力重分布。 5 . 1 . 4 土弧基础设计和施工采用的土弧中心角度， 应按下列规定 确定 1 应在结构计算采用的土弧中心角的基础上增加 1 5 0 - 2 0 0 ; 2 对素土平基敷设的管道， 可按土弧中心角为2 0 。 计算。 5 . 1 . 5 埋地钢管管道， 当其敷设方向改变处的一侧或两侧设有柔 性接头时. 应对敷设方向改变处进行抗滑稳定验算， 抗滑稳定性抗 力系数K . 不应小于 1 . 5 o 5 . 1 . 6 当采用重力式支墩或桩基抗滑时， 应按相应规范的规定验 算; 当采用钢管管道与土壤间的摩擦力抗滑时， 所需要的管道长度 应按本规程第 6 . 2 . 4 条的规定进行验算。 5 . 2 承载能力极限状态计算规定 5 . 2 . 1 钢管管道结构按承载能力极限状态进行强度计算时， 结构 上的各种作用均应采用作用设计值。作用设计值应为作用分项系 数与作用代表值的乘积。 5 . 2 . 2 钢管管道结构进行强度计算时， 应满足下列要求 Y o S R 5 . 2 . 2 式中Y o -管道结构，要性系数. 应根据现行国家标准 给水排 水工程管道结构设计规范 G B 5 0 3 3 2的规定采用。 对给水翰水管道， 当单线输水时取 1 . 1 . 双线输水和 配水管道取 1 . 0 ; 污水管道取 1 . 0 ; 雨水管道取。 . ， ; S 作用效应组合的设计值; R -钢管管道结构抗力设计值 ， 应按第 3 . 2节的规定确 定 。 5 . 2 . 3 钢管管道进行强度计算时， 作用效应的基本组合设计值应 按下式确定 S - Y G 1 几 G I k Y G - C } F _ k Y G w C G w G w k Y G a C Q s A S 叭Y O C I - d F } e . k C Q , 4 .k C a m 4 } k C Q , F ,k 5 . 2 . 3 式中y G l -钢管管道结构自重分项系数， 取 1 . Z J Y G , a. . Y G 竖向土压力、 地基不均匀沉降分项系 数， 取 1 . 2 7 ; Y G w 管内水重分项系数， 取 1 . 2 ; C G 1 I 几，5 、 几* 分别为钢管管道结构自重、 竖向土压 力及管内水重的效应系数; Y Q 设计内水压力、 地面车辆荷载、 地面 堆积荷载和温度作用的分项系数， 取 1 . 4; 几. .. d . C Q 、 C Q . . C Q , . q分别为设计内水压力、 地面车辆荷 载、 地面堆积荷载、 温度作用和地基 1 1 不均匀沉降的效应系数 ; G l k钢管管道结构自重标准值 k N / m ; F ,. . k 管道单位长度上管顶竖向土压力标 准值; F ,k 管道的设计内水压力标准值; G w k管道内水重标准值; Q “ k 地面车辆轮压产生的管顶处单位面 积上竖向压力标准值; ‘、 - 地面堆积荷载产生的竖向压力标准 值 ; F , k - 温度作用标准值; O .s 地基不均匀沉降标准值; 沪 可变作用的 组合系数， 取。 . 9 . 5 . 2 . 4 对管壁截面进行稳定验算时， 各种作用均应采用标准值. 并满足设计稳定性抗力系数K 不低于2 . 0 的要求。 5 . 2 . 5 对埋地在地下水水位以下的钢管道， 应根据最高地下水水 位和管道复土条件验算抗浮稳定性。验算时各种作用应采用标准 值， 并应满足抗浮稳定性抗力系数 K不低于 1 . 1 的要求。 5 . 2 . 6 按承载能力极限状态计算时， 各种作用组合的工况应按表 5 . 2 . 6的规定采用。 表 5 . 2 . 6按 承 载 能 力 极 限 状 态 计 旅 的 作 用组 合 续衰5 . 2 . ‘ 计算 项 目 计 算 工 况 永久 作用可变作 用 竖向 土 压 力 F 管 内 水重 G， ff AR G } 不 均匀 沉降 4 s 设计 内水 压力 F . a 地面 车辆 荷载 叼侧 地 面 堆 积 荷 载 9 m 真空 压力 F 盟 温度 作用 F 管壁 稳定 验算 1丫甲丫 2丫丫丫 注 表 中“ 丫 ” 标 记的作 用 为相 应 工况 应予 计算 的 项 目， “ △ ” 标记 的作 用 应按 具 体设计 条件 确定采 用 . 5 . 3 正常使用极限状态验算规定 5 . 3 . 1 钢管管道按正常使用极限状态验算时， 各种作用效应均应 采用作用代表值计算。 5 . 3 . 2 钢管管道按正常使用极限状态进行变形验算时， 作用效应 设计值 S d 可按下式计算 S d 几- F . , C Q 人 4 ,k 5 . 3 . 2 式中9 jk 地面车辆荷载 4 . ， 或地面堆积荷载 4.k ， 应根据设计 条件采用其中较大者。 5 . 3 . 3 钢管管道在准永久组合作用下， 最大竖向变形限值应按下 列规定 采用 1 当内防腐为水泥砂桨时， 最大竖向变形不超过0 . 0 2 D o 0 . 0 3 Do ; 2 当内防腐为延性 良好的涂料时， 最大竖向变形不应超过 0 . 0 3 D, -0 . 0 4 D. , 6 承载能力极限状态计算 6 . 1 强 度 计 算 6 . 1 . 1 钢管管道的强度计算， 应满足下列要求 vp e 凡凡 , ., A 1 二 C O S ,经 一士几 6 . 2 . 4 - 1 A 一 “4 D, 一2 0 6 . 2 . 4 - 2 式中A -钢管横截面流水面积 m ; F, .k -钢管管道的设计内水压力标准值 k N/ m ; 6 . 2 . 5 式中 K , 抗滑稳定性抗力系数， 按5 . 1 . 5 的 规定采用; F a -管道单位长度摩擦力标准值 k N / m ; a -管道转角; 管道单位长度摩擦力标准值 F 。 可按下式计算 F , 一 -2 -1, ， 二 D 。 ， 合 。 。 警 “ 户 D , 一 2 0 6 . 2 . 5 t 4 - 钢管管道与土壤间的 摩擦系 数， 应根据试验确定; 当 缺乏试验资料时， 可采用。 . 2 5 -0 . 4 . 7 刚 度 验 算 7 . 0 . 1 钢管管道在准永久组合作用下的最大竖向变形验算， 应满 足下式要求 w a . m . . P D a 7 . 0 . 1 式中。 、 、管道在准永久组合作用下的最大竖向变形; D , 管道的计算直径， 可按管壁中 心计算; 91 变形百分率， 按第5 . 3 . 3 节的规定采用。 7 . 0 . 2 钢管管道在准永久组合作用下的最大变形竖向we....， 应 按下式计算 乞 叹 dm . 盆 D ,, K , r o F . . . t . 4 ik D , E , I , 0 . 0 6 1 E , 雌 7 . 0 . 2 式中 D , 变形滞后效应系数， 取 1 . 0 .1 . 5 ; K, 竖向压力作用下柔性管的竖向变形系数， 按附录 A 确定; 几钢管管壁纵向截面单位长度的截面惯性矩 mm “ . 8 构 造 规 定 8 . 0 . 1 钢管管道的设计厚度应采用计算厚度加构造厚度， 构造厚 度为 2 mm, 8 . 0 . 2 钢管件的管壁设计厚度 ， 应采用直管管壁的设计厚度加 1 2 m m , 8 . 0 . 3 钢管件中的三通、 四通、 叉通等的开孔处， 应进行孔洞加 固。 8 . 0 . 4 钢管施工制作的 下列指标， 应在有关的设计文件中 规定。 1 管子制作的椭圆度不得大于 。 . O I D, ; 在管节的安装端不 得大于0 . 0 0 5 D , , 2 对接管节的管端切 口角应吻合， 误差不应超过壁厚的 1 / 4 。管端接口间隙量不得大于 2 . 5 mm， 当不符合要求时应补加短 管连接。 3 对接管口的中心偏差， 当管径小于 1 2 0 0 mm时不得大于 l mm; 当管径不小于 1 2 0 0 mm时不得大于2 m m, 4 对接管节的管口平面偏差不得大于1 . 5 m m, 5 组装管节时， 管节的纵向焊缝应放置在与铅直线成 4 5 0 的 部位， 并应将相邻管节的纵向焊缝位置错开。 6 钢管的对接焊缝应予焊透。制作时， 其对接焊缝的质量等 级应不低于二级并符合设计文件的要求。施工安装时， 其对接环 向焊缝的质量应符合 给水排水管道工程施工及验收规范 G B 5 0 2 6 8 的规定。 8 . 0 . 5 管壁上的开孔和接人支管部位应避开焊缝， 且不应开设矩 形孔洞 。 8 . 0 . 6 当钢管管道采用人工土弧基础时， 人工土弧基础应采用中 1 8 粗砂或细碎石铺设。管底以上部分人工土弧砂基础的尺寸可根据 工程需要的砂基角度确定。管底以下部分人工土弧砂基础的厚度 可按下式确定， 但不宜大于0 . 3 m, h , 0 . 1 1 D 8 . 0 . 6 式中h , 管底以下部分人工土弧砂基础厚度 m ; D -管内径 m 。 8 . 0 . 7 管道周围回坟土的压实系数， 应在有关的设计文件中明确 规定。当管底以下部分为人工土弧苍础时， 压实系数不应大于 0 . 9 ,管底以上部分的人工土弧基础和管两侧胸腔部分的回坡土 压实系数， 应根据设计要求确定。 8 . 0 . 8 施工中应严格控制管道竖向变形。当 管道直径较大， 管顶 覆土较深时， 应采用预加变形等措施。 8 , 0 . 9 钢管管道内外壁的防腐做法. 必须符合国家现行有关标准 的规定。 8 . 0 . 1 0 钢管用于输送饮用水的给水工程管道时， 其内防腐材料 必须符合国家现行有关卫生标准的要求， 确保对人体健康无害。 附录A 钢管管道在各种荷载作用下的 最大弯矩系数和竖向变形系数 钢管道在各种荷载作用下的最大弯矩系数和竖向变形系数 可按表 A采用 。 表A .大寄矩系傲和竖向变形系数 项目 土弧基 础中心 角 2 0 06 0 09 0 01 2 0 01 5 0 0 弯矩 系数 管 道 自 重 k e m 竖 向土压 力 k , m 管内水 重 k , 0 . 2 0 2 0 . 2 5 5 0 . 2 0 2 0 . 1 3 4 0 . 1 8 9 0 . 1 3 4 0 . 1 0 2 0 . 1 5 7 0 . 1 0 2 0 . 0 8 3 0 . 1 3 8 0 . 0 8 3 0 . 0 7 7 0 . 1 2 8 0 . 0 7 7 变 形系数竖 向压 力 k n 0 . 1 0 90 . 1 0 30 . 0 9 60 . 0 8 90 . 0 8 5 2 0 附录B 管侧土的综合变形模量 B . 0 . 1 管侧土的综合变形模量应根据管侧回填土的土质、 压实 密度和基槽两侧原状土的土质， 综合评价确定。 B . 0 . 2 管侧土的综合变形模量凡 可按下式计算 凡 E . B . 0 . 2 式中E . 管侧回填土在要求压实密度下的变形模量 MP a , 应根据试 验确定; 当缺 乏试验 数据 时， 可按表 B . 0 . 2 - 1 采用; E 一 与 B r 管中心处槽宽度 和 D ,的比值及 E 。 与基槽 两侧原状土变形模量 E 的比值有关的计算参数， 按表 B . 0 . 2 - 2 确定。 衰B . 0 . 2 - 1 管侧回坟土和材侧原状土的变形模， MP a 一-} 主 竺 实 系 4k 8 59 09 51 0 0 一腿延泣 4 N 共1 4 1 4 8 5909510 0 的 一哭翅 远 石 4 N簇 1 41 4 N 簇2 4 2 4 5 0 枯性土或粉土 W L 5 0 0/ a . 砂 粒含 量小于 2 5 写 13 7 注 1 表中数 值适用 于 1 0 . 以下硕 土 ; 当砚 土超过 1 0 . 时 ， 上表 数值偏 低 ; 2 回城 土的变 形模 量 E 。 可按 要求 的压 实 系数采 用 ， 表 中 的压 实系 数〔 指设计 要求 回埃土 压实后 的干 密度 与该 土相 同压 实 能量 下最 大干 密度 的 比值 ; 3 基槽两侧原状土的变形模量E 。 可按标准贯人度试验锤击数确定; 4 二 为粘性土的液限 5 细粗土 指粒径 小 于 。0 7 5 . m 的土 r 6 砂粒指粒 径为 。 . 0 7 5 2 . O m m 的土 。 袅 B . 0 . 2 一 2计算 参 数 F BJ D,E,/ 1 . 52 . 02 . 53 . 04 . 05 . 0 0 . 13 . 0 62 . 0 41 . 6 31 . 4 01 . 1 71 . 0 5 0 . 22 . 5 0 1 . 8 31 . 5 21 . 3 41 . 1 51 . 0 4 0 . 4 1 . 8 01 . 3 51 . 3 51 . 2 41 . 1 11 . 0 3 0 . 61 . 4 31 . 2 91 . 2 11 . 1 5 1 . 0 71 . 0 2 0 . 81 . 1 81 . 1 81 . 0 91 . 0 71 . 0 31 . 0 1 1 . 01 . 0 0 1 . 0 01 . 0 01 . 0 01 . 0 01 . 0 0 l t s 0 . 7 30 . 7 80 . 8 20 . 8 60 . 9 30 . 9 8 2 . 00 . 5 70 . 6 40