模板专项施工方案(样本).doc

模板施工方案样本 目 录 1、编制依据1 2、工程概况1 3、材料选用及要求1 4、施工工艺2 5、模板工程的有关验算3 6、模板安装支设要点 87 7、模板验收 89 8、模板拆除 91 9、环境、职业健康安全措施92 10、事故应急救援预案措施93 11、附图94 1、编制依据 1.1 *******************工程图纸。 1.2砼结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002。 1.3集团公司总部下发的施工组织设计（方案）编制大纲。 1.4施工手册（第四版）。 1.5 建书施工安全计算软件 1.6建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008） 1.7建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 1.8建筑结构荷载规范（GB50009-2001）2006年版 1.9集团公司下发的危险性较大分部分项工程管理细则 4、建筑施工手册第四版（缩印本） 5、建筑施工现场管理标准DBJ14-033-2005 6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 7、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）2006年版 8、混凝土模板用胶合板GB/T17656-2008 9、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002 10、木结构设计规范（GB50005-2003） 2、工程概况 *********工程，框架剪力墙结构，地下一层，地上十六层，建筑面积***m2，地下部分层高5.0m，一、二层层高4.0m，标准层层高2.9m。混凝土采用商品混凝土，用输送泵泵送。梁板的主要截面尺寸现浇板厚110mm、150mm（地下室顶板）厚，模板架体设计按150mm进行设计；梁主要截面尺寸300800mm（地下室梁）、250500mm（标准层梁），模板架体支设将分别进行设计。剪力墙厚度200mm；柱截面尺寸600800mm 3、材料选用及要求 材料种类 规格型号 材质 模板 10mm厚 木胶合板 木方 5080mm 杉木 钢管 482.7mm Q235 扣件 / 锻铸铁 3.1本工程采用10mm厚木胶板，其强度、刚度满足施工要求，木胶板表面平整光滑，易脱模。 3.2钢管采用Ф482.7mm钢管，有弯折、空洞、锈蚀、裂纹等严重影响架体结构实体稳定性的管体严谨使用。 3.3扣件有裂纹、滑丝的扣件严禁使用。 3.4架体底座采用木垫板，木垫板宽不小于300mm，厚度不小于50mm，垫板的延伸不得少于3跨。 4、施工工艺 4.1支设流程柱、剪力墙 梁 板 4.2柱模板安装 4.3剪力墙模板的安装 4.4梁模板的安装 4.5板模板的安装 4.6梁板模板支撑系统的搭设 4.3.2架体支设要求 1）采用Ф482.7mm钢管搭设，立杆支设时可调底座配合使用。梁设双排架体，板设满堂架体，柱、梁、板应连成整体。 2）立杆底部应设置垫板，距基面、顶面200mm搭设扫地杆。架体安装在木垫板上，垫板地面应夯实整平。 3）剪刀撑要求满堂架体外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑，中间在纵横向每隔6m左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑，每隔六排立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置，架设于梁处。并于在剪刀撑部位的顶部、中部、扫地杆处设置水平剪刀撑。见后附图三、附图四。 4）柱模板设计采用木胶板，柱箍采用Ф48钢管进行加固，第一步距地15cm，其余每步间距40cm，同时为确保柱模不位移及其整体性，柱模间还需加水平撑，其水平撑可与底梁支撑连为一个整体。并用对拉螺栓加固。 5）梁模板设计采用木胶板，设双排架体，梁底每跨加设1道小横杆（均分），梁侧立杆应通到板底。对于较大梁侧模，可采用中部加设对拉螺栓进行加固。梁底端部探出横杆不宜大于200mm，如有其他因素超过者应在端头另加支撑。 6）现浇板模板设计采用木胶板，设满堂架体，横杆步距1.5米，扫地杆距地200mm。快拆头调整标高。在最上一层横杆钢管上加设小横杆，钢管上铺设木方次楞，木方次楞上铺木胶板。 5、模板工程的有关验算 5.1柱模板系统验算 柱模板工程参数 柱模板参数 柱截面宽度 1.4m 截面高度 0.6m 柱高度 8m 面板 12mm厚木胶合板 次楞 竖楞采用方木，宽度50mm，高度80mm，柱宽度B方向设置10个竖楞，柱高度H方向设置6个竖楞 柱箍 双钢管，间距400mm 对拉螺栓 直径12mm，柱宽度B方向设置3个对拉螺栓，柱高度H方向设置1个对拉螺栓 荷载参数 振捣砼对侧模板压力 4kN/m2 倾倒砼对侧模板压力 4kN/m2 新浇砼对模板侧压力标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值 0.22245.71.21.21.0043.338 kN/m2 248192.000 kN/m2 其中 γc-- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/T15计算，取初凝时间为5.7小时。T混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1m/h； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取8m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。 根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值43.338kN/m2。 柱侧模板面板验算 面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。 面板的截面抵抗矩W 10001212/624000mm3； 截面惯性矩I 1000121212/12144000mm4； （一）强度验算 1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L0.16m。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k43.338kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K4kN/m2。 均布线荷载设计值为 q10.9[1.243.3381.44]151.845KN/m q10.9[1.3543.3381.40.74]1 56.184KN/m 根据以上两者比较应取q1 56.184KN/m作为设计依据。 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载 M10.1q1l20.156.1840.1620.14KNm 面板抗弯强度设计值f12.5N/mm2； σ Mmax 0.14106 5.83N/mm2 f12.5N/mm2 W 24000 面板强度满足要求 （二）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下 q 143.33843.338KN/m； 面板最大容许挠度值 160/2500.64mm； 面板弹性模量 E 4500N/mm2； ν 0.677ql4 0.67743.3381604 0.30mm 0.64mm 100EI 1004500144000 满足要求 柱侧模板次楞验算 次楞采用5080mm宽度高度方木，间距0.16m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为 截面抵抗矩W 508080/653333mm3； 截面惯性矩I 50808080/122133333mm4； （一）强度验算 1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L0.4m。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k43.338kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K4kN/m2。 均布线荷载设计值为 q10.9[1.243.3381.44]0.168.295KN/m q20.9[1.3543.3381.40.74]0.16 8.989KN/m 根据以上两者比较应取q8.989KN/m作为设计依据。 3、强度验算 计算最大弯矩 Mmax0.1ql20.18.9890.420.144kNm 最大支座力1.1ql1.18.9890.43.96kN 次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。 Σ Mmax 0.144106 2.700N/mm2 17N/mm2 W 53333 满足要求 （二）抗剪强度验算 次楞最大剪力设计值V10.6q1l0.68.9890.42.157KN 木材抗剪强度设计值fv1.7N/mm2； 抗剪强度按下式计算 τ 3V 32.157103 0.809N/mm2 fv1.7N/mm2 2bh 25080 次楞抗剪强度满足要求 （三）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下 q 43.3380.166.934KN/m； 次楞最大容许挠度值400/2501.6mm； 次楞弹性模量 E 10000N/mm2； ν 0.677ql4 0.6776.9344004 0.056mm 1.6mm 100EI 100100002133333 满足要求 柱宽度B方向柱箍的验算 柱箍采用双钢管，间距400mm。截面抵抗矩W 8980mm3；截面惯性矩I 215600mm4；截面积 848mm2 （一）强度验算 竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下 P10.9[1.243.3381.44]0.1560.43.235kN P20.9[1.3543.3381.40.74]0.1560.4 3.506kN 根据以上两者比较应取P 3.506kN作为设计依据。 计算简图kN 弯矩图kN.m 经计算，从左到右各支座力分别为 N12.152kN;N210.519kN;N36.212kN;N410.519kN;N52.152kN; 最大弯矩 Mmax0.429kN.m； 柱箍抗弯强度设计值[f] N/mm2 205N/mm2； 柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N1.936KN。 σ N Mmax 1936 0.429106 50.056N/mm2 205N/mm2 An W 848 8980 满足要求 （二）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下P43.3380.1560.42.704kN。 柱箍的最大容许挠度值[ω] 3mm； 经计算最大变形 Vmax 0.106 mm 3mm 满足要求 柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算 对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb Ntb AnFtb An对拉螺栓净截面面积 Ftb螺栓的抗拉强度设计值 本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb12.92kN。 对拉螺栓轴力设计值N10.519kN 12.92kN。 满足要求 柱高度H方向柱箍的验算 柱箍采用双钢管，间距400mm。截面抵抗矩W 8980mm3；截面惯性矩I 215600mm4；截面积 848mm2 （一）强度验算 竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下 P10.9[1.243.3381.44]0.120.42.489kN P20.9[1.3543.3381.40.74]0.120.4 2.697kN 根据以上两者比较应取P 2.697kN作为设计依据。 计算简图kN 弯矩图kN.m 经计算，从左到右各支座力分别为 N11.489kN;N210.506kN;N31.489kN; 最大弯矩 Mmax0.423kN.m； 柱箍抗弯强度设计值[f] N/mm2 205N/mm2； 柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N1.655KN。 σ N Mmax 1655 0.423106 49.056N/mm2 205N/mm2 An W 848 8980 满足要求 （二）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下P43.3380.120.42.08kN。 柱箍的最大容许挠度值[ω] 784/5001.6mm； 经计算最大变形 Vmax 0.049 mm 1.6mm 满足要求 柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算 对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb Ntb AnFtb An对拉螺栓净截面面积 Ftb螺栓的抗拉强度设计值 本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb12.92kN。 对拉螺栓轴力设计值N10.506kN 12.92kN。 满足要求 5.2 7.97m层现浇砼平板模板系统验算 工程参数 楼板与支架参数 砼楼板厚度 0.11m 支架高度 8.5m 立杆纵距 1m 立杆横距 1m 水平杆步距 1.5m 伸出长度a 0.5m 钢管类型 φ482.8 面板 木胶合板 厚度12mm 次楞 方木50mm80mm，间距0.3m 主楞 单钢管 荷载参数 永久荷载 新浇砼自重 24kN/m3 钢筋自重 1.1kN/m3 面板次楞自重 0.3kN/m2 支架自重 0.151kN/m 可变荷载 施工人员及设备荷载 面板与次楞 主楞 立杆 2.5kN/m2 2.5kN 1.5kN/m2 1kN/m2 振捣砼荷载 2kN/m2 7.97米层梁板模板搭设立面图，见后附图五 模板面板验算 面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。 面板的截面抵抗矩W 10001212/624000mm3； 截面惯性矩I 1000121212/12144000mm4； （一）强度验算 1、面板按四跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L0.3m。 2、荷载计算 取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。 均布线荷载设计值为 q1[1.2240.111.10.110.31.42.5]17.173KN/m q1[1.35240.111.10.110.31.40.72.5]1 6.582KN/m 根据以上两者比较应取q1 7.173N/m作为设计依据。 集中荷载设计值 模板自重线荷载设计值q21.210.30.360 KN/m 跨中集中荷载设计值P1.42.5 3.500KN 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载 M10.107q1l20.107 7.1730.320.069KNm 施工荷载为集中荷载 M20.107q2l20.161Pl0.107 0.3600.32 0.161 3.5000.30.173KNm 取Mmax0.173KNm验算强度。 面板抗弯强度设计值f12.5N/mm2； σ Mmax 0.173106 7.21N/mm2 f12.5N/mm2 W 24000 面板强度满足要求 （二）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下 q 1（240.11＋1.10.11＋0.3）3.061KN/m； 面板最大容许挠度值 300/4000.8mm； 面板弹性模量 E 4500N/mm2； ν 0.632ql4 0.6323.0613004 0.24mm 0.8mm 100EI 1004500144000 满足要求 次楞方木验算 次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为 截面抵抗矩 W 508080/653333mm3； 截面惯性矩 I 50808080/122133333mm4； （一）抗弯强度验算 1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L1m。 2、荷载计算 取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。 均布线荷载设计值为 q1[1.2240.111.10.110.31.42.5]0.32.152KN/m q1[1.35240.111.10.110.31.40.72.5]0.3 1.975KN/m 根据以上两者比较应取q1 2.152KN/m作为设计依据。 集中荷载设计值 模板自重线荷载设计值q21.20.30.30.108KN/m 跨中集中荷载设计值P1.42.5 3.500KN 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载 M1 0.1q1l20.12.152120.215KNm 施工荷载为集中荷载 M2 0.08q2l20.213Pl0.080.108120.2133.50010.754KNm 取Mmax0.754KNm验算强度。 木材抗弯强度设计值f17N/mm2； σ Mmax 0.754106 14.14N/mm2 f17N/mm2 W 53333 次楞抗弯强度满足要求 （二）抗剪强度验算 施工荷载为均布线荷载时 V10.6q1l0.62.15211.291KN 施工荷载为集中荷载 V2 0.6q2l0.65P0.60.10810.653.5002.340KN 取V2.340KN验算强度。 木材顺纹抗剪强度设计值fv4.8N/mm2； 抗剪强度按下式计算 τ 3V 32.340103 0.878N/mm2 fv4.8N/mm2 2bh 25080 次楞抗剪强度满足要求 （三）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下 q 0.3（240.11＋1.10.11＋0.3）0.918KN/m 次楞最大容许挠度值1000/2504mm； 次楞弹性模量 E 10000N/mm2； ν 0.677ql4 0.6770.91810004 0.29mm 4mm 100EI 100100002133333 满足要求 主楞验算 主楞采用单钢管 截面抵拒矩W4.49cm3 截面惯性矩I10.78cm4 （一）强度验算 当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm2。 首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。 作用在次楞上的均布线荷载设计值为 q1 [1.2240000.1111000.113001.41500]0.31732N/m q1 [1.35240000.1111000.113001.40.71500]0.3 1681N/m 根据以上两者比较应取q1 1732N/m作为设计依据。 次楞最大支座力1.1q1l1.117321/10001.905kN。 次楞作用集中荷载P1.905kN，进行最不利荷载布置如下图 计算简图kN 弯矩图kN.m 最大弯矩 Mmax0.632kN.m； 主楞的抗弯强度设计值f205N/mm2； σ Mmax 0.632106 140.757N/mm2 205N/mm2 W 4.49103 主楞抗弯强度满足要求 （二）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。 首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。 作用在次楞上的均布线荷载设计值为 q 0.3（240000.11＋11000.11＋300）918N/m0.918N/mm； 次楞最大支座力1.1q1l1.10.91811.010kN。 以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V1.077mm。 主梁的最大容许挠度值1000/1506.7mm， 最大变形 Vmax 1.077mm 6.7mm 满足要求 扣件抗滑移验算 水平杆传给立杆荷载设计值R7.014KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。 立杆稳定性验算 （一）风荷载计算 因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按北京10年一遇风压值采用，ω00.3kN/m2选择北京的基本风压，我们是德州 。 模板支架计算高度H8.5m，按地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z0.74。 计算风荷载体形系数s 将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j1.2An/lah1.20.143/11.50.114 式中An lah0.325lahd0.143m2 An ----一步一跨内钢管的总挡风面积。 la----立杆间距，1m h-----步距，1.5m d-----钢管外径，0.048m 系数1.2-----节点面积增大系数。 系数0.325-----模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。 单排架无遮拦体形系数st1.2j1.20.1140.14 无遮拦多排模板支撑架的体形系数 sst 1-ηn 0.14 1-0.95 2 0.27 1-η 1-0.95 η----风荷载地形地貌修正系数。 n----支撑架相连立杆排数。 风荷载标准值ωkzsω00.740.270.30.060kN/m2 风荷载产生的弯矩标准值 Mw 0.921.4ωklah2 0.921.40.06011.52 0.015kNm 10 10 （二）轴向力计算 按下列各式计算取最大值 1.2[0.1518.5240.11＋1.10.11＋0.311]1.41116.613kN； 1.2[0.1518.5240.11＋1.10.11＋0.311]0.91.41110.015/16.492kN； 1.35[0.1518.5240.11＋1.10.11＋0.311] 1.40.71110.60.015/16.858kN； 立杆轴向力取上述较大值，N6.858KN。 （三）立杆稳定性验算 立杆的稳定性计算公式 N Mw ≤f jA W N ---- 轴心压力设计值kN N6.858kN； φ---- 轴心受压稳定系数,由长细比λLo/i 查表得到； L0 --- 立杆计算长度（m），L0k1k2h2a，h顶步步距，取1.5m;a模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.5m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k11.167，k21.016，L02.96m。 i ---- 立杆的截面回转半径cm ,i1.6cm； A ---- 立杆截面面积cm2,A3.98cm2； Mw ---- 风荷载产生的弯矩标准值； W ---- 立杆截面抵抗矩cm3W 4.25cm3； f ---- 钢材抗压强度设计值N/mm2,f 205N/mm2； 立杆长细比计算 λLo/i296/1.6185 按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ0.209； N Mw 6.858103 0.015106 82.4463.52985.975N/mm2 jA W 0.2093.98102 4.25103 f205N/mm2 立杆稳定性满足要求 立杆底地基承载力验算 1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N6.858kN 2、垫木底面面积A 垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A10.30.3m2 3、地基土为素填土，其承载力设计值fak 100kN/m2 立杆垫木地基土承载力折减系数mf 0.4 4、验算地基承载力 立杆底垫木的底面平均压力 P N 6.858 22.86kN/m2 mffak1000.440kN/m2 A 0.3 满足要求。 5.3 7.97m层框架梁模板系统验算 （一）300X800mm梁工程参数 梁与支架参数 梁截面宽度 0.3m 梁截面高度 0.8m 支架高度 8.5m 楼板厚度 0.11m 立杆梁跨度方向间距la 1m 钢管类型 φ482.8m 梁两侧与梁底立杆 梁两侧立杆间距1m,梁下增加1根立杆 水平杆最大步距 1.5m 立杆伸出水平杆长度a 0.5m 面板 12mm厚木胶合板 梁底面板下次楞 5080mm方木，5根 梁侧次楞 5080mm方木，间距200mm 梁侧主楞 双钢管，间距500mm 穿梁螺栓 穿梁螺栓直径12mm，间距500mm400mm 荷载参数 永久荷载 新浇砼自重 24kN/m3 钢筋自重 1.5kN/m3 面板次楞自重 0.3kN/m2 支架自重 0.151kN/m 可变荷载 施工人员及设备荷载 1kN/m2 倾倒砼荷载 4kN/m2 振捣砼对梁底 模板荷载 2kN/m2 振捣砼对梁侧 模板荷载 4kN/m2 300X800mm梁模板搭设立面图，见后附图六 新浇砼对模板侧压力标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值 0.22245.71.21.21.2252.873 kN/m2 240.819.200 kN/m2 其中 γc-- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/T15计算，取初凝时间为5.7小时。T混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.8m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。 根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值19.200kN/m2。 梁侧模板面板验算 面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。 面板的截面抵抗矩W 10001212/624000mm3； 截面惯性矩I 1000121212/12144000mm4； （一）强度验算 1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L0.20m。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k19.200kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K4kN/m2。 均布线荷载设计值为 q10.9[1.219.2001.44]125.776KN/m q10.9[1.3519.2001.40.74]1 26.856KN/m 根据以上两者比较应取q1 26.856KN/m作为设计依据。 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载 M10.1q1l20.126.8560.2020.11KNm 面板抗弯强度设计值f12.5N/mm2； σ Mmax 0.11106 4.58N/mm2 f12.5N/mm2 W 24000 面板强度满足要求 （二）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下 q 119.20019.2KN/m； 面板最大容许挠度值 200/4000.5mm； 面板弹性模量 E 4500N/mm2； ν 0.677ql4 0.67719.2002004 0.32mm 0.5mm 100EI 1004500144000 满足要求 梁侧模板次楞验算 次楞采用5080mm宽度高度方木，间距0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为 截面抵抗矩W 508080/653333mm3； 截面惯性矩I 50808080/122133333mm4； （一）强度验算 1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L0.5m。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k19.200kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K4kN/m2。 均布线荷载设计值为 q10.9[1.219.2001.44]0.25.155KN/m q20.9[1.3519.2001.40.74]0.2 5.371KN/m 根据以上两者比较应取q5.371KN/m作为设计依据。 3、强度验算 计算最大弯矩 Mmax0.1ql20.15.3710.520.134kNm 最大支座力1.1ql1.15.3710.52.95kN 次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。 Σ Mmax 0.134106 2.513N/mm2 17N/mm2 W 53333 满足要求 （二）抗剪强度验算 次楞最大剪力设计值V10.6q1l0.65.3710.51.611KN 木材抗剪强度设计值fv4.8N/mm2； 抗剪强度按下式计算 τ 3V 31.611103 0.604N/mm2 fv4.8N/mm2 2bh 25080 次楞抗剪强度满足要求 （三）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下 q 19.2000.23.84KN/m； 次楞最大容许挠度值500/2502mm； 次楞弹性模量 E 10000N/mm2； ν 0.677ql4 0.6773.845004 0.076mm 2mm 100EI 100100002133333 满足要求 梁侧模板主楞验算 主楞采用双钢管，间距0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为 截面抵抗矩W 8980mm3； 截面惯性矩I 215600mm4； （一）强度验算 1、主楞承受次楞传递的集中荷载P2.95kN，按集中荷载作用下二跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距间距，L0.4m。 主楞计算简图kN 主楞弯矩图kN.m 2、强度验算 最大弯矩Mmax0.221kNm 主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。 σ Mmax 0.221106 24.610N/mm2 205N/mm2 W 8980 满足要求 （二）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P2.112kN，主楞弹性模量 E 206000N/mm2。 主楞最大容许挠度值400/1502.7mm； 经计算主楞最大挠度Vmax0.028mm N5.44kN。 满足要求 梁底模板面板验算 面板采用木胶合板，厚度为12mm。 取梁底横向水平杆间距1m作为计算单元。 面板的截面抵抗矩W 1001.21.2/624cm3； 截面惯性矩I 1001.21.21.2/1214.4cm4； （一）强度验算 1、梁底次楞为5根，面板按四跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L0.075m。 2、荷载计算 作用于梁底模板的均布线荷载设计值为 q10.9[1.2240.81.50.80.31.42]124.88kN/m q10.9[1.35240.81.50.80.31.40.72]1 26.91kN/m 根据以上两者比较应取q1 26.91kN/m作为设计依据。 计算简图kN 弯矩图kN.m 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N10.793kN;N22.307kN;N31.874kN;N42.307kN;N50.793kN; 最大弯矩 Mmax 0.016kN.m 梁底模板抗弯强度设计值[f] N/mm2 12.5 N/mm2； 梁底模板的弯曲应力按下式计算 σ Mmax 0.016106 0.667N/mm2 12.5N/mm2