桐九分离立交支架施工组织设计方案.doc

桐九分离立交支架施工方案 根据本工程结构设计及现场条件的特点，综合考虑安全与经济，拟采用扣件式满堂支架现浇主桥上构。钢管采用Φ483.5Q235-A级钢管，扣件采用经试验满足要求的直角扣件、旋转扣件和对接扣件，底座选用可调底座，立杆间距按0.8M（纵向）0.4M（横向）布置，大横杆（纵向）及小横杆（横向）间距均按1.5M间距设置，斜撑设置按横向每隔一排设置，间距3M，纵向每排设置，间距6M，拱脚处加密为2M。拱架纵梁采用长为3M的22CM22CM弓形木，间距0.4M，行车道系纵梁采用20CM20CM方木，间距0.4M。纵梁与支架顶托和横杆绑扎连接，厚15mm竹胶板底模直接支承于纵梁上。支架区16m宽范围内应进行地基补强处理路基区直接铺筑C25素砼20cm，原状地基区域内填60cm宕渣，压实后铺筑C25素砼20cm。为保证高支架的稳定，拱圈支架两侧各设置两根缆风绳。支架布置详见附图。 一、支架设计计算 1、钢管截面特性A4.89102mm2，I1.219105mm4,W5.078103mm3,i15.78mm, E2.06105mpa [σ]205mpa。弓形木截面特性A484cm2，I19521cm4，W1774.7cm3，E10.5103mpa，[σ]80.7mpa。方木截面特性A400cm2，I13333cm4，W1333.3cm3，E10.5103mpa，[σ]80.7mpa。 2、拱圈计算 因中拱肋截面高度较边拱肋大，单位面积荷载较边拱肋大，故在强度和稳定计算时以中拱为计算依据。 1）支架荷载 拱肋砼自重取25（1.21.0）/21.438.5kn/m2 施工人员及机具和砼振捣荷载合计取4.5 kn/m2 竹胶模板或略不计 支架自重为0.038 kn/m24最大高度0.91kn 2弓形木计算 弓形木为2222方木，横向支承于小横杆上，间距0.4m，立杆纵距0.8m为计算跨径，则均布荷载为38.50.41.2荷载系数4.50.41.4荷载系数21 kn/m,按三等跨连续梁计算如图示 跨中最大弯矩Mmax 0.08*21*0.81.34kn.m 21kn/m 最大反力Qmax0.6*21*0.810.08kn 弯曲强度σM/W1.34*105/1774.7 0.8 0.8 0.8 75.5mpa [σ]80.7mpa 挠度 f 0.677*ql4/100*E*I 0.677*21*106*8004/100*10.5*109*19521*103 0.28mm800/1505.3mm 满足要求 3）小横杆计算 小横杆荷载为由弓形木直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示 10.08 kn 跨中最大弯矩Mmax 0.175*10.08*0.40.70kn.m 最大反力Qmax0.65*10.086.55kn 0.4 0.4 0.4 弯曲强度σM/W0.70*106/5.08*103 138mpa [σ]205mpa 挠度 f 1.146*Pl3/100*E*I 1.146*10.08*103*4003/100*2.06*105*1.219*105 0.29mm400/1502.7mm 满足要求 4大横杆计算 大横杆荷载为小横杆直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示 6.55kn 跨中最大弯矩Mmax 0.175*6.55*0.80.92kn.m 弯曲强度σM/W0.92*106/5.08*103 181mpa [σ]205mpa 0.8 0.8 0.8 挠度 f 1.146*Pl3/100*E*I 1.146*6.55*103*8003/100*2.06*105*1.219*105 1.53mm800/1505.3mm 满足要求 5立杆计算 立杆承受由大横杆传递的荷载和支架自重，故N6.550.917.46kn,横杆步距为1.5m。 长细比λl/i1500/15.7895,查表得 稳定系数φ0.626 容许承载力[N] φ*A*[σ]0.626*489*20562.75kn＞N7.46kn 满足要求 6）扣件抗滑力计算 由以上计算可知大横杆传给立杆的最大竖向作用力 R6.55knRc8.5Kn（扣件抗滑移承载力设计值） 满足要求 7）地基承载力计算 PN/Ab7.46*103/0.1*0.1（底座面积） 0.75mpa3.0mpaC25砼弯拉应力 满足要求 8）预拱度计算 中拱 计算跨径L60m，计算矢高f15m,拱圈平均截面积A1.54m2,半跨拱弦与水平线交角φmarctg1/4，砼弹性模量E2106,拱圈恒载推力Hg0.94*108.7/2*251270kn。 拱圈自重产生的拱顶下沉δ1（（l/2）2f2）/fHg/A*cosφm*E 302152/151270/1.54*0.9412*2*10633mm 拱圈温度变化产生的变形δ2（l/2）2f2）/f（α*Δt） 302152/150.0000112o9mm 墩台水平位移产生的拱顶弹性挠度或略不计 支架弹性变形δ3σ*h/E 6.55*18.9支架最大高度/0.626*489*10-6*2062mm 支架非弹性变形δ4支架接触面有模板/弓形木/小横杆；小横杆/大横杆/立杆/支架基础，δ43*22*312mm Σδ33921256mm，预拱度值设置按二次抛物线分配 边拱 计算跨径L25.36m，计算矢高f5.354m,拱圈平均截面积A1.875m2,半跨拱弦与水平线交角φmarctg5.354/25.36，砼弹性模量E2106,拱圈恒载推力Hg0.94*63.9*251270kn。 拱圈自重产生的拱顶下沉δ1（（l/2）2f2）/fHg/A*cosφm*E 12.6825.3542/5.3541502/1.875*0.9573*2*10615mm 拱圈温度变化产生的变形δ2（l/2）2f2）/f（α*Δt） 12.6825.3542/5.3540.0000112o4mm 墩台水平位移产生的拱顶弹性挠度或略不计 支架弹性变形及非弹性变形δ4按中拱近似取值14mm Σδ1541433mm，预拱度值设置按二次抛物线分配 2、行车系计算 在行车道系结构中，最大结构截面为边跨肋间端横梁，单位面积荷载最大，故在强度和稳定计算时以边跨肋间端横梁为计算依据。 1）支架荷载 拱肋砼自重取251.230kn/m2 施工人员及机具和砼振捣荷载合计取4.5 kn/m2 竹胶模板或略不计 支架自重为0.038 kn/m12最大高度两根0.46kn 2纵梁方木计算 方木为2020方木，横向支承于小横杆上，间距0.4m，立杆纵距0.8m为计算跨径，则均布荷载为300.41.2荷载系数4.50.41.4荷载系数16.92 kn/m,按三等跨连续梁计算如图示 跨中最大弯矩Mmax 0.08*16.92*0.81.08kn.m 16.92kn/m 最大反力Qmax0.6*16.92*0.88.12kn 弯曲强度σM/W1.08*105/1333.3 0.8 0.8 0.8 81mpa1.2[σ]96.84mpa 临时结构容许应力可提高1.2 挠度 f 0.677*ql4/100*E*I 0.677*16.92*106*8004/100*10.5*109*13333*103 0.33mm800/1505.3mm 满足要求 3）小横杆计算 小横杆荷载为由弓形木直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示 8.12 kn 跨中最大弯矩Mmax 0.175*8.12*0.40.57kn.m 最大反力Qmax0.65*8.125.28kn 0.4 0.4 0.4 弯曲强度σM/W0.57*106/5.08*103 112mpa [σ]205mpa 挠度 f 1.146*Pl3/100*E*I 1.146*8.12*103*4003/100*2.06*105*1.219*105 0.24mm400/1502.7mm 满足要求 4大横杆计算 大横杆荷载为小横杆直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示 5.28kn 跨中最大弯矩Mmax 0.175*5.28*0.80.74kn.m 弯曲强度σM/W0.74*106/5.08*103 146mpa [σ]205mpa 0.8 0.8 0.8 挠度 f 1.146*Pl3/100*E*I 1.146*5.28*103*8003/100*2.06*105*1.219*105 1.23mm800/1505.3mm 满足要求 5立杆计算 立杆承受由大横杆传递的荷载和支架自重，故N5.280.916.19kn,横杆步距为1.5m。 长细比λl/i1500/15.7895,查表得 稳定系数φ0.626 容许承载力[N] φ*A*[σ]0.626*489*20562.75kn＞N6.19kn 满足要求 6）扣件抗滑力计算 由以上计算可知大横杆传给立杆的最大竖向作用力 R5.28knRc8.5Kn（扣件抗滑移承载力设计值） 满足要求 7）地基承载力计算 PN/Ab6.19*103/0.1*0.1（底座面积） 0.62mpa3.0mpaC25砼弯拉应力 满足要求 8）预拱度计算 现浇行车系预拱度设置考虑三方面的因素，作为预压前底模标高的控制依据。 支架卸载后构造自重及一半活载产生的竖向挠度按δ120mm取值。 支架在施工荷载作用下的弹性压缩 δ2＝σL/E＝5.28*8*103/（489*2.06*105）0.4mm δ2支架的弹性压缩 σ杆件所受压应力（取最大处计算，为5.28KN） L支架杆件的长度（按8米计） E杆件的弹性模量（2.06105Mpa） 支架在荷载作用下的非弹性压缩δ33*22*312mm Σδ33mm，预拱度值设置按二次抛物线分配。 二、支架搭设及支架预压 支架在搭设前，必须挂好每孔的纵向中心线，沿中心线向两侧对称搭设支架。搭设顺序为中拱肋→边跨行车道→边拱肋。为增强支架体系的整体稳定性，顺桥向及横桥向设斜撑，中拱肋设置缆风。杆件的相互连接必须紧密。最后按作业要求设置防护栏及连接、加固杆件。底座安放时必须垫平，以保证立杆的垂直度。支架在搭设时要留设浇注砼时用的施工平台、过道。支架搭设完毕后，调整底模面板至设计标高，同时保证每个顶托与垫木顶紧、受力；当垫木与顶托之间有缝隙时，要用硬木楔楔紧垫木与顶托之间的缝隙。 考虑砼自重、支架的弹性和非弹性变形等因素影响，粗略调整好底模标高后进行配载预压，配载可以用砂袋，加载重量不得小于1.2倍砼自重。预压时间根据地质情况、梁体重量、支架类型等进行现场预压试验后确定，以支架不再出现沉降为度,一般要求预压时间为7d。通过预压施工，可以消除非弹性变形的影响，则在底模安装时，其预拱度的设置按砼自重产生的弹性变形量、支架弹性压缩量计算，在模板的高程控制时加入预拱度数值。对于边拱梁及纵梁，考虑到张拉时起拱, 跨中预拱度的设置要适当减小。支架预压应进行全过程监测记录，形成预压总结报监理工程师并以此作为模板预拱调整的依据。 星欣设计图库资料专卖店拥有最新最全的设计参考图库资料，内容涉及景观园林、建筑、规划、室内装修、建筑结构、暖通空调、给排水、电气设计、施工组织设计等各个领域的设计素材和设计图纸等参考学习资料。是为广大艺术设计工作者优质设计学习参考资料。本站所售的参考资料包括设计方案和施工图案例已达几十万套以上，总量在数千G以上。 图库网址http// ftp// 联系QQ447255935 电话13111542600