金属矿或类似金属矿地下开采的地表稳定性_三_普通房柱法或小采区房柱法.pdf

金属矿或类似金属矿 地下开采的地表稳定性三 普通房柱法或小采区房柱法 法国翼卿瓷 类 卿瞥 茬 , 缩小的采区之间矿柱 宽度 入的确定 石支撑和加 固了矿柱四周边缘的破坏区或塑 性变形区 。 这样就形成对矿柱的自行加 固 。 因而必需在考虑到这种事实 的前提下进行矿 柱稳定性 的计算 。 门 矿柱中的应力分析 巴黎高等矿业学校岩石力学研究中心通 过弹性和弹塑性问题的有限元计算表明图 根据洛林铁矿石 的力学性质 , 不论观 测的和假设的冒落拱形状如何 , 在矿柱的四 周边缘区几米之内都出现破坏区和塑性变形 区 。 矿柱中的变形测量 砚坏区 忍忍户拐劲侣 ‘石生,卜 卜声下二二二净娜 娜 , ,广叹声产于百百 皿‘‘ 材 仁仁 入入 图矿柱边缘的破坏区和 塑性变形区 通过这些计算得出如下结论 为了使矿柱中所有点都处于弹性状 态 , 而研究矿柱的合适形状的方案 , 不是确 定宽度几值的方案 。 当然 , 实际上矿柱承 受 的荷载 , 使它最终在一定 的区域 内破坏或者 呈现非弹性变形状态 。 如果不支护和不加 固破坏区或塑性 变形区 , 肯定会出现不稳定的情况 , 因此矿 柱破坏 。 事实上 , 在小采区回采之后 , 冒落的岩 曾经有待证实的问题是矿柱四周边缘区 确实处于破坏状态或塑性变形状态 。 为此 , 在矿柱 内部安置测量元件 , 测量距回采水平 各种高度上的矿柱 的伸长或膨胀 。 这些测量的 目的如下 通过测定 , 确定矿柱周 围的破坏区 或塑性区的范围 。 。 得出破坏区的伸长变化值 。 。 通过测定 , 发现一般情况下矿柱的 中心部分被膨胀的破坏区箍紧 , 这个破坏区 支撑在冒落岩石上 。 它在水平方向上压紧矿 柱的中心部分 。 通过长时期内远距离遥测完成 上 述 工 作 。 实际上 , 仪器不可能通过冒落区安设在 矿柱内 , 应该在两个相邻的小采区内回采工 作面推进之前安设好仪器 , 并且开始测量 。 然后一直等到回采结束 。 图表明在祖德雷维尔铁矿 的一个米 宽矿柱 内 , 测量仪器 的布置和水平变形 的测 量结果 。 这种测量是在相邻的小采区开采之前 , 开采当中和开采之后进行的 。 可以看出 , 在 回采层水平上 , 矿柱的破坏区向着冒落区方 向膨胀 , 破坏区的厚度大约米左右 。 而矿 柱中心部 分受到压缩变形 。 值得注意的是在小采区 回采之后 , 如果 伸长变形 为毫米 时 , 则米厚的岩体一定 处于非弹性变形状态 , 即破坏状态 。 这个 。 毫米的伸长变形就是 冒落岩石 和矿 柱 中心部 分受到压缩变形的原因 。 公 相邻矿 住 酷月习习 一 芥芥芥芥 带带 班 州 之之之之之之之之之之之 诊诊诊诊诊诊诊 了了了 二 一’’’’’ 了了了了了 卜 一门门 术 ’ 扮扮扮, 飞份‘ 不 二一 。“ 乡米 一 一 一 一 ‘ 一 一 廿廿 一一‘矛、 ‘户 户户 裂裂解 解解 娜娜御御御 ‘ 。日霓。工 召 图在祖德雷维尔矿 山中伸长变形的测量 在围压作用下 , 矿石破坏后 的 力学性质 通过测量地表下沉 和岩体变形以及观察 之后 , 我们确认 由于地表没有任何的下沉 现象除 了在缩小尺寸的小采区中 , 由于矿柱的荷载 增加有厘米 的下沉值之外 , 所以矿 柱是稳定 的 。 矿柱承受的应力使它四周边缘几米 范围内形成破坏区 。 矿柱的中心部分处于弹性变形状态 和三向受压状态 。 因为矿柱中心部分被膨胀 的破坏区箍紧 , 而且周 围邻接冒落的岩石 。 因为矿柱的荷载和应力状态是已知 的 , 可以 在已知条件下进行计算 。 受到三向应力影响的直接顶板岩层 和矿石的应力状态 , 可通过普通 的三轴试验 得出有关数据 。 在不 同围压作用下 , 破坏岩石 的应 力状态 。 这就是本节研究的问题 。 一 一 在较小的三向压 缩下的冒落岩石的 应力状态 。 这部分研究还没有进行 。 在下节 中将看到目前在矿柱计算中仅以参数的形式 引用 冒落岩石 的应力状态 。 现在讨论在围压作用下 , 破坏后 的铁 矿 石的力学性质 的问题 , 为此 , 巴黎高等矿业学 校岩石力学研究 中心和研 究员进行一系列的室内试验 , 铁矿石试件的 高径比为 , 围压为帕和帕 。 在普通压力机上 , 附加一种装置以便增加压 力机的刚度 , 因此 , 能控制试件破裂的发展 。 图是利用这种装置得到的铁矿石试件应力 一纵 向应变全过程 曲线之一 。 由试件破坏后 的曲线段表明 , 在负向硬化之后是无硬化的 塑性变形阶段 。 应力 一应变 曲线的水 平部分 对应着无硬化的塑性变形 , 其应力值随着围 压增加而增大 。 通过对这 些铁矿石试件的 全过程应力 一应变曲 线 的分析 , 可以得 出破 坏后矿石 的力学性质内摩擦角和强度极限 , 在强度极 限以后矿石试件处于负向硬化 的塑 性变形 , 然后进入无硬化塑性变形阶段 。 上述试验同时还 取 得 图和应力一横向 应变全过程曲线 , 根据该曲线得出水平应 变 , 这种水平应变使矿柱中心部分被箍紧 , 受到围压 和膨胀变形 。 抽】协应力 ‘帕 ’。 ”匆” 叫 ” ’亩心盛 石 ’ 。。 一 。。 一 洲工。二 纵向应交 图应力一纵向应变全过程 曲线德鲁瓦托 蒙铁矿石围压。帕 价价向成李李李李 飞飞飞飞 已已 昌已名名名名名名名 沪沪沪沪沪沪 , ⋯ ‘‘ 少二二从舫舫 一一口目一司月尸,一 , , 解 二 图 纵 向应变与横向应变 的关系德 鲁瓦托 蒙铁矿石围压帕 计算矿柱的原理及计算程序 起变量可以忽略时为止 。 现在这种新 的计算程序已编制结束 , 并 且在三个试验缩小尺寸的小采区房柱法 的矿 山中计算矿柱 的应力 。 目前 , 由于我们还不 了解冒落岩石 的真正力学性质 , 因此 , 这些 计算的精度还不清楚 。 然而 , 我们能够根据 所采用的确定冒落岩石特性的参数得出 宽 度 。 不久 , 我们将利用上述确定的冒落 岩石 的参数 , 或者说 冒落岩石 的力学特性 , 重新 获得在矿柱 内实测出的裂隙区的伸长变形和 厚度 。 利用巴黎高等矿业学校岩石力学研究中 心 。 研究员 编制的计算程 序 , 根据有限元法原理 , 进行计算 。 采用负 向硬化的弹塑性力学模型表示矿体 中应力状 态及同矿柱有关的顶板岩层 中 的 应力状 态 , 包括破坏后 的应力状态 。 因为这种表 示法能够很好的 阐述上述的试验 , 所以采用 这种模型 。 此外 , 在能够进行分析计算的情 况下 , 这种方法成功地模拟了深部平 洞衬砌 荷载 。 参看 一 , 犯 , 页 , “ 岩体平桐稳定性分析 并考虑岩体破坏后 的应力状态 ” 一 文 。 在缺少很难取得 的试验数据情况下 , 我 们用一种弹塑性模型模拟 冒落岩石 , 其力 学 性质就是顶板岩石的残余应力特性 , 这是一 种内聚力为零的特殊情况 。 采用迭代算法 , 假设已知荷载 , 各点 的 塑性应变有时为零和确定材料硬化值 , 利用有限元法 , 在已知初始应力的基础上计 算作用于每个点上 的应力值 。 如果这些应力 值符合塑性的特性 , 则既不用修改塑性应变 值 , 也不修改硬化变 量值 。 在每个点上 , 如 果是另外的情况 , 这种弹塑性的关系可以确 定新的塑性应变和新的硬化变量值 。 这时用 新的变量进行计算 , 一 直到 由于新的迭代引 小采区稳定性 的控制 如果我们想 绝对地保证地表的稳定性 , 就应该使小采区有合适 的尺 寸 , 在掌握更多 的情况 以前 , 这种尺寸是根据上述方法得出 来的 。 但是整个计算都应该由地表和井下测 量 和观测进行检验 。 完全稳定的标准是矿柱周 围的塑性区和 破坏区不再与矿柱 中心部分连接 。 换言之 , 在矿柱 中心部分必需存在一个垂直压应力和 水平压应力 , 并且逐渐地增加 , 当一 个矿柱两 侧的两个小采区开采结束后 , 达到一 个稳定 值 。 我们主张在一个矿柱或两个矿柱 内部进 行伸长变形测量来检验 , 在相邻小采区开采 之前 , 将这些测量元件水平地安置在开采矿 层之内 , 它们能够测 出负应变压 缩变形 , 这 是 由于在相邻小采区开采当中和结束时 , 作 用在矿柱 中心部分 的三向应力增加的缘故 。 普通房柱法采区中自然 冒落 在洛林铁矿区和其他的金属矿山中 , 曾 经发生过采区中全部矿柱的 自然 冒落 , 这种 冒落是非常危险的 , 因为它是突然发生和没 有明显的预兆 。 首先是一种大规模的和全面性的 冒 落 , 因此 , 是造成房柱法已采区中死亡事故 的原因 。 其次发生强大的气浪 , 如果冒落区 通道很少 的话 , 能够使距离冒落地点几十米 处的人员死亡 。 最后 , 自然 冒落产生一 次或两次地 震 , 在地面居住的多公里范围内的居 民都 能感觉到这种地震 , 地震站可以记录数千公 里外的地震 现象 。 数个矿山居住区都会受到 地震的影 响和伴随着瞬时的沉 陷 。 当覆盖岩 层 的厚度超过米时 , 仅是局部 性的 危 害 , 而且不会发生人身事故 。 年 , 瓦 朗 热维伊 ‘ 盐岩矿发生自然冒 落 引起工厂 的烟筒倒塌 , 造成一 人 死亡 。 在年月份的矿 山工 业杂志上 , 我 们论述了自然冒落现象的解释 , 现在考虑 到 最新的知识应该稍加修改 , 但是我们提出的 预 防原 则还是有效的 , 而新的解释特别是考 虑 到岩石破坏后强度特性 。 同样 , 现在我们更 清楚的掌握巷道顶板岩层 的应力状态和破 坏 情况 , 特别是对于大尺寸的巷道顶板情况 。 这 些具有各种自然裂隙的岩层 , 只有过大的压 应力和剪应力才能冒落 , 而 不能承受拉应力 。 最后 , 通过对岩石 冒落的研究也可以了 解直接顶板和老顶 的破坏 现象 。 在 自然冒落区中的观测 对于自然冒落区观测的主要内容如下 根据某些少量矿柱的观测估算回采 率 , 这些矿柱是位于自然冒落区边缘上的未 破坏的矿柱 。 可以看出矿柱上的平均应力大 于弹 性极 限 , 而与抗压强度相接近 , 。 例如在洛林铁矿经常测出回采率为 , 当覆盖岩层厚度为米时 , 。二 帕 , 而矿石的 , 的平 均值 义 帕 又 帕 标准偏差达到 。 矿柱总是有一个很 大的高度 米 。 此外 , 这些矿柱的水平断面 的形状往往 是正方形 。 直到现在还从来没有看到具有所 谓长方形矿柱即矿柱的水平断面形状是较 长的长方形的自然冒落区 。 。 当房柱法采空区的周 围是没有开采 的或少量开采的采区 , 这个采空区的尺寸达 到以覆盖 岩层高度为半径画出圆的那个范 围时 , 矿柱就会突然倒塌图 。 自然冒落现象的解释 我们仅简单的论述一下关于自然 冒落 现象的新解释 , 因为这种新解释对于预 防自 然冒落没有带来任何新的改进 。 其基础仍然 是建立在留有足够强度的矿柱 , 以便能够立 即和长期 内承受地压 。 遗憾的是由于岩石变质和老化现象 , 使 得最正确的计算也产生一定的偏差 。 因此 , 应该增加矿柱尺寸作为另一 种的预 防措施 。 口口口口口口口 口 口口 口口 口 产日 口 口口口 曰口 口 口 口 口口 口 口口 乙口臼口口门口口月口石曰民口口口口 口口 口 口 口 口口口 口 翔 礼 甲 一身 只里旦里 图 当然 , 还存在一 些局部范围的 冒落 , 然 而这与矿柱无关 , 而与放弃某些残留小矿柱 的全面回采有关 。 不再涉及到为保证临时稳 定性而计算的矿柱 。 甚至 于不涉及到均匀下 沉矿柱 。 问题是在一个不规则的小采区中不 良的回采造成的 。 值得指出的在这些局 限范 围内冒落不存在自然 冒落的一些现象 。 当回采区 的尺寸很接近以为半径的 圆 的范围时 , 自然 冒落是随着矿柱倒塌而突然 发生的 。 在洛林铁矿曾经发生次自 然冒 落 , 在和矿也曾经发 生过自然冒落 。这 与处 自然冒落不同 , 此处是一座山在矿柱 的上方 , 因而所有矿柱 都同时倒塌 。 应该补充一点就是 自然冒落或者在某些 采区尺寸增加 , 当达到以为半径 的圆的范 围情况下则突然发生 , 或者是一些采区很早 就停止开采了 , 但是采区的尺寸正好达到上 述范围时也会突然发生 。 矿柱存在几年或 年达到强度极限疲劳 、 老化和变质 。 采区的直接顶板总是 良好的 , 坚 固 的和厚的至少为米 。 还观察到其他的问题 洛林铁矿的次自然 冒落都发生在 月份或月份 , 即在雨 量最多的季节的末 期 。 但是和的自然冒落 发生在月份 , 因而不是覆盖岩层中存在着 大量的水造成的 。 地表下沉具有下述特点 , 它与崩落 矿柱的下沉是有明显区别的 。 在自然冒落之后 , 地表下沉瞬时发 生 , 毫无疑问 , 矿柱倒塌是同时发生或者几 秒后发生的 。 沿着陷落区周围 , 地表立即 出现一 些很大的裂缝 , 该陷落区位于井下冒落区的 上方 , 这些大裂缝有米宽 , 在深度至 米具有一些垂直面 , 裂缝的两个面之间落 差不大 , 没有形成台阶 。 在裂隙垂直方向上突然下沉值很小 , 接 近于零 , 而它的最大幅度达多米 。 在崩落回采的下沉中 , 可以看到一 些裂 隙 , 但是裂隙较小而数量多 , 变形的曲率比 较规则 , 没有米范围内的整个下沉现象 , 也没有出现在距离为的范围内的下沉 。 在地表上的观测就好象是发生分开 两次 的大地震 , 这两次地震间隔时间为几秒 钟 , 由地震记录的分析 中证明这些 现象 。 在洛林铁矿区 , 覆盖岩层为米 时容 易发生自然冒落 , 而在矿 山 , 二次自然冒落都是发生在覆盖岩层为米 的情况下 。 值得说明的是在所有情况下 , 我们都是 在地表的下沉区边缘处或山谷附近处观测自 然冒落现象 , 这种观察包括每个铁矿山 , 也 包括 亡 , 和矿山 。 在冒落采区的上部 , 有一个所谓的高 原 , 其厚度为覆盖岩层厚度 , 但是在高 度 为的覆盖岩层下方紧靠近冒落区的地方有 一个山谷 , 通过露头可直达矿脉 , 但是在多 数情况下 , 高度为至米的直接顶板岩层 不 能被山谷的断面相切 。 最后 , 在回采过程 中 , 所有的 自然冒落 的一个共 同特点是我们观察到在冒落的前 几天中 , 矿柱的中心部分受到一个至今还没 有测 出的荷载 , 这种加载对于习惯于房柱法 残留小矿柱变形的人员没有任何惊 惶的感 觉 , 相反的 , 对于不熟悉房柱法的人员 , 对 这种加载感到不安 。 在矿山决 定处理 因突然冒落而使整个矿山垮掉的采 区 。 应该补充一点是矿柱加载永远不会发生 在坚 固的和没有受到破坏的直接顶板处 。 这 种加载表现在矿柱剥落和 出现裂隙 , 有时还 会有几个大块岩石 冒落下来 。 崩落引起 复岩破坏的机理 为了更好掌握各种类型自然冒落的 机 理 , 我们认为最好是了解冒落采空 区上部复 盖岩层 的破坏机理 。 现将沉积式金属矿床或 类似的矿床的各种覆盖岩层分类如 下 型 直接顶板 其岩层的抗压强度和厚度 类似于回采层的抗压强度和厚度而且 为了使这些顶板岩层容易 冒落 , 其强度 不 应该太大 , 即 镇一 老顶 在老顶中 , 至少有一个厚 的岩 层 , 并且有足够大的强度 , 以便能支撑在大 跨度如接近于值时岩层本身的重量和 上覆岩层 的重量 。 我们认为所谓 的硬岩层 , 应具有近似 为 , 产是 硬岩的 厚度 。 洛林铁矿的覆盖岩层就是这种类型 , 回 采层帕 , 帕 , 此外 , 对于坚硬 的石灰岩层 帕 。 型 直接顶板 其岩层的抗压强度和厚度 类似于回采层抗压强度和厚度 , 而且 , 当时 , 在开采深度上 的这 些岩层 的状态如同土一样 。 因而由下 列关系 确定 铝矿和浅部的洛林铁矿硬岩层由 于侵蚀而消失了就是这种类型 。 型 回采层和直接顶板岩层 的小于 , 在老顶中不存在坚硬的和厚 的岩层硬岩层 由于侵蚀而消失了 。 突尼斯和摩洛哥的浅 部磷酸盐矿就是这种类型 。 型 回采层的 , 直接顶板 较坚 硬和较厚 , 并且能支撑 整个 覆 岩的重量 。 这就是巴黎地区石膏矿的情况 , 其顶板是泥 灰岩 , 它能支撑至米厚的砂子 。 这 也 是上部回采层房 柱法开采的情 况 。 由于下述理 由 , 我们对型和型顶板 感兴趣 , 因为在 型和型顶板的 矿山中 , , 所以不能组成矿柱 。 在型 顶 板 的矿山 , 至今还没有见到顶板冒落或矿柱 自然 冒落 。 我们仅限于研究型和型 顶板 的矿山中自然冒落 , 而型顶板的矿山中冒 落是型顶板 的矿山中冒落的 一种特殊情 况 。 型 的覆盖岩层中冒落 随着崩落开采 , 回采面积越来越大如 图 , 回采宽度为 , 直接顶板中 的每个 岩层一个接着一个的都达到破坏和冒落的跨 度 。 竹。 甲 爪 下 二乙七摘一二万下丫一 一 一 万 甲 老 顶 其性质同型 的老顶 。 某些 地 下 磷酸盐矿突尼斯的矿和摩 洛哥 的 矿就是 这种类型 , 回采层 和 顶 板岩层的 又 帕 型 回采层和直接顶板岩层弹性极 限 大 于 , 在老顶中不存在坚硬和厚的岩层 。 习 图垂直断面图 图中 。 崩落顶板 的房柱法 回采层 的 厚度 , 采 空区中已经破坏 的直接顶板岩层的厚度总 和 , 冒落 的岩石几乎占满空间 。 进路 冒落岩石 ,, 受到复杂 弯曲而 还没有破坏 的直接顶 板岩层 假设一个岩层作用着水平应力 , 当跨 度接近于时 , 因复杂弯 曲而自行破 坏 图 , 从某一高度起 , 该岩层 不 再 冒 落 , 已经破坏的岩层将支撑在下边的冒落岩 石上 , 而且没有太大的落差 。 这个破坏的岩 层在冒落岩石上则停止变形和下沉 , 冒落岩 石是 由前几层岩层自由下沉破坏形成的 , 它 是松散的 。 岩层图和接着的所有薄 岩层以 同样的过程自行断裂 , 尽管它们弯曲 和出现裂隙 , 但是仍然保持大致完整状态 。 只有增加回采面积 , 经过复杂的弯曲过程才 能引起每个薄岩层的破坏 。 由于采空区加宽 , 所谓的每个薄岩层就 逐渐地破坏 。 当达 到一定回采面积时 , 就可 以接触到硬的和厚的岩层 , 该岩层即使在复 杂的弯曲作用下也不能 自行破坏 , 至少在回 采阶段的跨度内 , 它不会破坏图 。 值 得注意的是该岩层上部的所有薄岩层和软岩 层都支撑在这个硬岩层上 。 因此形成一个抗 力很大的岩板厚度等于或 。 认 。 。 。。 。 ⋯ 。。二。 。。二。 ⋯ ‘,, 上 再 图垂直断面 妞 一 矛 一 一 加 护 一 默贵藉髦 产 , 图垂直断面 回采面积增加 , ‘‘距 离大于图中 的距离 图 ““‘‘ 的垂直断面 随着跨度增加 , 复杂的弯曲 增加 , 同时沿着和的剪应力增加 。 当开采层 达到临界宽度时 , 则垂直 断面 为的 巨大柱状岩体将沿着和滑动 。 这种滑 动既不在,点 , 也不在 ‘ 点 , 而是在点 和 点 , 因为 在 , , , 点 的垂直方向上 的剪 应力不是最大 , 而是 在 , , , 点稍后 的 点 和点剪应力最大 , 这与无限长的刚性支 座是不一样 的 。 大量的工作面在临界开采宽度下结束 了 , 因此在坚硬 的岩板下形成一个 大的掏 槽 , 巨大 的柱状岩体慢慢地滑动和通 过 ‘ 和 ‘面 将其重量直接作用 到采矿工程 上 。 这就是众所周知的冲击地压现象产生的原 因 。 但是我们从来没有考察地震 产生 的动力 现象 。 这种巨大 的柱状岩体冒落需要几天 , 有 时需要几个星期 。 这种大 冒落导致地表全面 下沉 , 下沉值大约为 。。是 回采层的 有效厚度即大于小矿柱冒落时所 引起的地 表下沉值 。 我们已经证明 , 当 二 时 , , 则这种现象突然发生 。 如果硬 的 和 厚 的岩层紧靠着回采层 , 则 。 如果 ,, 卜 ,, , 、 、‘, 硬的和厚的岩层位于覆盖 岩层 的前于处 , 一 一 , ” ‘” 门, 曰 ’ 一 曰一 ‘柑’ 则 。 然而在这种情况下 , 因 为相对较小 , 下转页 之后 , 矿 山救护队员带好防毒面具 、 氧气分 析器和小灯 , 进入封闭区测定氧气含量 。他 们 发现 , 没有必要担心放出的氮气会构成危险 。 如果消防区的面积较大 , 使用较大型的 防火 系统也许不会得出含氧量有任何不 同的 数据 。 尽管放出的氮量较大 , 如果扩散面也 较大 , 则 浓度仍将保持不变 。 安装和维修这套系统的工程 队 , 由福尔 肯布里奇公司培训 。 他 们很快就 掌握了这套 系统的操作技能 。 第六步维修和培训 这套系统所需维修量不大 , 无需全日制 操作工和管理人员 , 能持续承担各区段的消 防任务 。 尽管它可以人工触发 , 却不依赖工 人 。 密封在型防水操纵盒里的操纵仪 表 , 监控与这套系统相联接的所有电路 。 例 如 , 如果出 现了短路 , 就用可见讯号发出指 示 。 福尔肯布里奇公司对消防设备每周检查 一次 , 由维修队员测定溶液液位 , 查看是否 渗漏 , 管道和 阀门是否完整无损 。 建议每隔 六个月进行一次较 细致的检修 。 结论 总之型消防系统建立伊始 , 就不 断地互通情况 , 福尔肯布里奇公司 了解设备 性能和公司的要求 , 莱维特公司则询 问防火 情况 。 在设计和安装整个阶段 , 开展并坚持 这种建设性的讨论 , 对其他想建立消防系统 的公司来说 , 这也许是最宝贵的建议 。 这样 就能消除隐患 , 并在设计中有效地采纳用户 的具体意见 。 其它建议包括及早让防火专家 参加工 作 , 并坚 持贯彻按用户要求进行 设计的制 度 。 译自加拿大 工 , ,, 房俭生 译王定远 校 上接页特别是距离相当大时 , 可以减弱和分散巨大柱形岩体滑动产生的超 荷载 , 所以冲击地压 减少 了 。 在洛林铁矿区 , 二 , 一般硬岩 层位 于覆盖岩层的处从地表测量则 发 生 上述现象 。 型的覆盖岩层中冒落 在这种情况下 , 上部的薄岩层图和 图不会发生 冒落和破坏 。 仅存在第二种 形式的破坏 , 岩体的滑动图 , 或等于覆盖岩层厚度 。 当顶板岩层坚硬时 , 应该避免在具 有 型覆盖岩层 的矿 山进行冒落 , 因为若使覆岩 沿和开始滑动 , 需要达到很大的开采 面积 , 我们担心对采矿工程 的破 坏和产生气 浪 。 实际上 , 岩体滑动比型覆盖岩 层情况下快得多儿分钟 。 根据我们的了 解 , 当突然 冒落时 , 在它们之中还没有 发生 地震 , 也没有大的气浪 。 然而 , 在硬岩板下 有掏槽 。 当顶板岩层不是太坚硬时 , 我们可 以在 很大面积下回采矿房 , 并且同时崩落大量 的 残余小矿柱如巴黎地区的石膏矿 。 当顶 板岩层坚硬情况下 , 我们 还可以增加回采面 积 , 但是不能达到临界的回采面积 。 这时可 以崩落采空 区边缘上的一些小矿柱如突尼 斯磷酸盐矿 , 对地表的影 响是迅 速的 。 在 崩落矿柱小时后 , 地表下沉 的范围达到最 大 。 未完待续 译 自法 国 巨 ,, 取 , 辛洪波译郑永学校