提高粗钒渣V2O5品位的途径.pdf

四川冶金 M e t a l l u r g y o f S i c h u a n ④ 一 若 提高粗钒渣 V O s 品位的途径 攀 钢 提钒 炼钢 厂 旦 丛粤 钧 张龙 超 唐 贵J 攀 钢 钢 铁 研 究 院 一 到 ， 一 2 事铜转炉提钒生产、 试验数据的基础- q ． 提 出了影响 V o ； 品位的主要 固t l - “曩提 高品位 的造 径． 锏 一 丝 、 婶 平 御 电 言 水 学条件 ＼ 为 了提高攀铺钒 资源的综合利用率． 适 应现代钒市场的需求， 攀钢两座 l 2 0 t 氧气顶 吹提钒转炉 设计年产钒渣折合量 l I 万 t 分 别于 1 9 9 5年 8月 7 。 日～1 9 9 5 年 9月 1 5日相 继建成投产。 自投产 以来 ， 由于提钒工艺不完 善以 及存 在达 产与 产 品质量 的矛 盾， 钒渣 V z O s 品位一直较低 且波动较大， 为后部钒加 工带来 了较大的困难 ， 同时也造成 了钒 资源 的大量流失 为此 ， 进一步完善提钒工艺、 提 高钒 渣 V z 0 s 品位 已迫在眉睫 。 本文阐述了攀 钢提钒工艺现状 ， 分析 了影响钒渣质量的 因 素并提出了提高钒渣 V z 0 品位的途径 。 }‘ ’ ， 2 氧气顶吹转炉提钒工艺 2 1 攀钢铁水提钒工艺流程 攀钢铁水转炉提钒工艺流程如图 1 。 固 国 一 废 渣 高 t 渣 蓑 l 圈l 擎钢铁水提钒 工艺流 程圈 邮编 8 1 7 0 6 7 ． 四J I I ． 攀枝诧市 **邮编 8 1 7 0 0 0 ， 四J I ． ． 攀枝花市 在 F e c熔池中存在如下反应 F e 2 [ V ] 4 E o3 F e V O 1 吹钒过程中各元素标准生成 自由能与温 度的关 系见图 2 【 从图 2还可看出， △G 。 C和△G。 V两线 一2 8 0 0 0 2 6 0 0 0 ．2 a 0 0 蓦 ． 2 2 o o o -2 0 0 00 差 - I S 0 0 0 }1 6 0 0 0 蜷 ．H 00 0 ．1 2 O 0 0 ．1 0 0 o 0 ， l 3 ∞H0 o l 5 ∞ 1 6 0 0 1 7 0 0 温度 ． ℃ 圈 2 铁水中备元 素标准生成 自由瞻与温 度 有一个交点， 交点即碳、 钒转化温度 T 当 T T 一 时， 碳优先 氧化。因此 ， 必须将熔池温度严格控制在 维普资讯 1 9 9 8 年 第 5期 以下 ， 对攀钢的铁水 及钒 渣条件 而言 ， 一 1 3 5 7 ℃[ 。 在实际操作中， 从提钒的动力学考 虑 为了改善铁水及渣的流动性 、 提高钒的氧 化速 率， 熔池 温度控制稍高于转 化温度， 为 1 3 6 O ～ 1 4 1 0C 2 ． 3 转炉提钒工艺现状 2⋯ 3 1 ． 铁水条件及装入量 见表 1 2 ． 3 ． 2 1 9 9 5 ～1 9 9 7年攀钢与俄 国下塔 吉尔钢厂转炉提钒主要生产指标 见表 2 表 I 攀钢铁水条件及装人量情况 铁 水 成 份 厂素 项 日名称 l愠度 ℃ 差量 t 平 均 4 ． 5 B 0 ． 0 9 6 0 ． 1 9 0 ． O 4 6 0 ． 0 5 4 0 3 2 0 0 8 8 1 2 5 9 1 2 0 蛐‘ 帔动范匿 ． 2 0 ～ 0 ． 0 5 ～ 0 l l ～ O ． O 3 目 O ． 0 5 l ～ 0 2 7 ～ 0 0 2 9 ～ 1 0 9 7 -． l O 0 ～ 5 ． 1 7 O 2 5 O 2 6 ～ O． O 6 O． 1 4 O ． 4 O ． 1 5 1 3 4 4 1 4 9 钢 统计炉数 6 6 4 2 6 2 6 26 2 6 d 4 7 2 6 5 5 9 7 0 3 下塔吉尔 4 ． O ～ 0 ． 2 0 ～ 0 ， 2 7 ～ 0 ． 0 3 5 ～ ～ 0 4 5 ～ 0 l 5 ～ l 3 0 ～ 1 6 0 ～ 俄 国 渡 范围 4 ．5 O． 2 5 0 ． 3 3 0 ．0 8 O 3 5 0 ． 4 8 O 2 5 1 2 6 0 1 6 5 表 2 1 9 9 5 1 9 9 ．7 年攀钢与俄国下塔吉尔钢厂转炉提钒主要生产指标 厂 年 钒 造 成 份 罐样 半钢质量 豪 份 项 日 V 2 O s S i0 半 钢 C 半钢温度 V残 1 9 9 5 平均 1 6 ． 2 1 4 ． 7 1 ． 7 9 3 8 ． 5 3 ． 5 2 1 3 9 0 0 ． 0 5 3 攀 被动范围 1 d ． 3 ～1 6 ． 2 ￡ 1 ． O ～1 8 ． 2 1 ． 0 ～4 ． 2 3 4 ． O ～d 2 ． 3 3 ． 4 2 - 3 ． 7 7 1 3 6 8 ～l 4 3 4 0 ． 0 靼～0 ． 0 9 1 ● ● 平均 l 5 ． O 1 4 ． 0 9 1 ． 9 7 3 7 6 5 3 ． 5 9 1 3 4 0 0 ． o 5 4 L f 1 9 9 5 被动范围 L 4 ． 5 ～l ． 9 {- l 3 2 ～l 5 ． 4 0 ． 6 9 ～3 ． 2 4 3 ‘ ． 3 ～3 8 5 -2 O ～5 i 7 1 3 6 7 ～1 3 9 2 0 l l ～O ． 2 6 钮 ． 平均 1 5 ． 3 4 1 5 ． 2 7 l _ 6 0 3 6 ． 0 4 3 ． 5 8 l 3 8 O 0 0 4 5 l 9 9 7 键动范围 l 4 ．2 ～1 6 ． 6 1 1 3 ． 】 7 ． 5 0 ． g O ～2 4 4 3 3 ． 9 9 ～3 9 ． d3 ． 5 2 ～3 ． 6 3 1 3 6 9 ～l 3 8 6 ． 0 3 6 ～0 ． 5 下塔吉 尔 披动范围 1 5 ． 0 ～2 2 ． 5 1 7 ． 0 ～1 4 ． 0 l 2 ～1 ． 5 2 6 ． O ～3 2 ． O 3 O ～3 ． 2 6 1 3 7 0 ～l 4 0 9 ． 0 2 ～0 ． 0 4 、 一 由表 2 可看出， 攀铺崭l由 撂钒生产的钒 渣罐棒波动在 l 5 ． o 一4 ,6 ． 2 0 之间， 半钢残 钒为 ． 0 4 5 ～0 ． 0 5 ,1 , 韵 水平 ， 与俄 国下塔吉 尔钢厂 下筒羝下钢 较仍有不小的差 距。在理性 钒 渣 中 的钒 以钒 尖 晶石 F e O V O s 形式荐在， 在后部的钒渣处理工序中 存在如下反应 2 F 母 V2 O3 十5 ／ 2 0。 一2 V2 O5 F e 2 O3 2 V 2 0 5 2 KC I 4 - 1 ／ 2 02 2 KV瓯 C I 3 2 、 3 式表明 ， 提高粗钒 渣中钒 的浓 度， 能增加尖晶石矿物 的数 量及其中的 V 0 s 含量。 文献表明踟当把 V 0 3 浓度从7 ． 2 1 提 高 到 2 8 ． 9 时， 渣 中 盼 钒 回 收 率 可 由 8 8 ． 7 4 提高到 9 6 ． 1 2 。同时， 提高 V 2 0 s 含 量能获得粗大的钒尖晶石晶粒 ， 有利于提高 焙烧转化率 。 3 影响租钒渣 V 2 0 j 品位的因素 影响粗钒 V 0 s 品位的因素很多， 下面就 影响主要因素分析如下； 3 ． 1 铁水钒含量的影响 粗 钒 渣 V z 0 s 含 量 与 铁水 含钒 量 的 关 系 见图 3 ． 由图 3 可知， 随着铣水钒含蛩的 增加 ， 钒渣 V 0 品位也随之提高 。 承钢二炼钢 1 9 8 3年对侧吹钒渣 v z 0 含 量与铁水成份作回归分析有如下关系式 ] | V E o ； 一2 2 ． 8 9 ． 5 2 E v ] 一1 8 ． 2 4 [ s j ] 一 1 3 ． 9 3 [ T i 3 4 由 4 式也可 看出， 铁水含钒量与钒渣 V 0 s 的含量成线性关系。 3 ． 2 产渣率的影响 经统计分析 ， 钒渣中 V 0 品位 与铁水 含 钒量 、 半钢残钒 以及铁水产渣率存 在如下关系 维普资讯 四川冶金 Me t a l l u r g y o t S J c h u a n V 2 0 V 一V 1 ． 7 8 l ／ 产 渣 率 O O ％ 5 由 5 式可知， V 2 0 品位与产 率庳反 比关系 ， 即随着 产渣率 的褪 高， V 0 的品位 降低。 ／ 。 。 u ’ 一 - _ ／ l ／ ．扎 O ‘‘ 一 ． ／ J 的影响， 承钢二炼银 经过计算发现{ V 0 s T F e 4 5 士， 此式说 明， 随着 T F e含量的 增加， V 。 O 品位下降 从表 ； 可知， 攀钢钒漳 中T F 平均渡动在 3 O 7 ． 16 5 之间， 嵇 下钢 T F e 2 8 ％ - 3 2 平均高盅 5 08 ％ 以上。 3 ． 4 钒氧化率的影响 钒氧化率的计算公式如下 一 L 一 也0 “ 3 一 4 0． S ⋯一 ‘ ‘’ 圈 3 炉渣 V o s 含量与铁水含钒量的关系 童 3 r F e O 一含量的影响 在畋炼过程中港m 渣的早期髭威和持 续保持是有利的， 可减少脱碳和使钒优先氧 ‘ 化 ， 而且有利于钒进入钒尖晶石相。 但生产实 践表明， 渣中 F e O含量 的大量增加会降低渣 中v 6 酊曹萤 荚于 骶好渣中 鲰 * f 謇． 墨 ‘ ， 8 0 钒氧化事 1 q 0 6 喜 ’ 。 ， 黼 舱 量 ， 必须降f 曙 l毕 钢中自 ， 謦 钥 堙 以提高铁水钒 的氧化率。影响钒氧化翠酊鼠素宥 3 ． 4 ． 1 供氧制度对钒 、 碳氧化率的影响 ’ 供氧制 度 氧压、 枪 位、 耗 氧量 、 供氧 强 度 是{ 钎料转伊吹壤操作前关键环节 宅1 决定 着 C 、 V的氧化程度。 a ． 耗气量与钒、 碳氧化毫舶关系 钒氧化瘁 、 碳氧化率与耗氧量有 如下线 性关 系幽一 ． t ‘ ． 一0 ． 4 0 i 幢2 x 壤 2 4 邶 7 ．． Y o。 0 0 72 2 2 X - } - 0 ． 1 0 6 3 4 8 8 ～ 由疆 箦、 ．式作图， 分别兜瓯 4 、 图 5 。 ． _ l 。 I l _ ■ ． 一 ■ i 一 ． ． - l lr 一 _． 昌 ． - ， _一 一 n一 。 ． - ．_ lI -． ． _ ． ； -_ _ ． _ 一 ． 一 ’ 、 ， ． ． - - -r ；餍 毒 甄辔 骞与耗誊重肆 篝系 j _ { 图 4 ， 图 5 分耕显示出了钒氧化率 碳氧．’ 度前增六 半帮残钒明显I降低并有下式成立 化翠与耗氧量的关系， 图示表明， 随着耗氧量 [ V ] 拽 一0 ． 3 1 一目 砷 6 2 G 供氧强廖 的增加， 碳、 钮 的氯化率增加。 。 【 T 一0 ． 8 9 3 ■ 9 b ． 供氧强度对碳、 钒氧化率的影响 9 式表 明， 在铁水钒含量一定时， 随供 当温度低于碳氧剧烈反应温度l 1 _ 时 ， 氧强度的增加， 半钢残钒 明显降低， 则钒的氧 在同样供氧条件下， 提高氧压增加供氧强度， _化率明显提高 ’⋯ 加强熔池搅拌 ， 有利于钒的氧化。 随着供氧强 c ． 喷枪 高度对碳、 钒氧化率的影响 维普资讯 9 9 8 年 第 5期 文献“ 表明采用低枪 系指 吹钒全程枪 高 皆低于 1 ． 4 m l以下 操作时， 钒的氧化速度 显 著高 于高枪 系指 吹钒全 程枪高 皆高 于 I ． 7 m以上 操作， 而碳豹氧化速度相近。但 是 ， 采用 低枪操作对提高钒的氧化率没有 明 钒 量 对 术 *0 ． 2 5 辱 崔 显影响 3 ． ． 2 终点温度、 冷却剂加入量对钒氧 化率的影响 半钢残钒与提钒终点温度的关系见图 6 C 。 一 Y o 2 n mI 饰 - ’ _ 一 m ’ l _ 皇 一 1 - r _-I 二 一 一■ 一 ‘ ． ⋯ | J ． ． 图 5 碳氧化 率与耗氧量的关 系 析 得出以 下 相关 学 程 钒氧化率1 8 9 ． 9 8 5 0 ． 0 7 6 9 T n ． 1 0 V 2 ” 1 1 8 ；／ 5 “t 8 - ． 0 7 0 8 T～ Y I 3一 影 响 对应 却剂 的加 量， 转炉提钒冷弹剂消耗与半钢温度、 提钒效果的关系如下 。 3 r 。 一 ． 一 ．． _ 衰3 转炉提钒冷却荆漓耗与单相丑度i 提钒蚊鬃对照衰 ＼ 项目 蜘 却， 量 t f t 铗 长 钒渣 旗量 - - 半 镥磺董 合计 _ 哦氧化率 毫 IL 氧化 方塞＼ 生 蛱抽 疏 皮 石冀 蔓音 玮 V O s s } I F 七 串 杆碗 l 半锕 v 拽 k B ／ t 铁 水 l 6 ． 5 1 ． 2 5 0 l *J 1 t 0 0 1 8 ． 2 2 ． 2 8 1 7 ． 3 1 0 3 ． 1 4 1 3 0 ． O 6 9 2 t 2 8 I ． 2 2 6 ． 5 1 ． 5 0 0 7 1 1 5 J 2 l l l 8 ． 0 2 ． 3 7 l 7． 0 3 3 。 6 4 1 { l2 0 ． 0 6 9 1 ．8 8 ． 1 ． { 3 6 5 1 ． 8 0 0 ．1 5 1 2 6． 7 2 0 ． 9 2 1 7 l 6 8 3l ， 0 1 6 l 38 8 m 0 4 2 ． 8 8 5 ． 6 4 4 ． 0 2． 2 0 l 2 5 ． 0 2 2 2 】 ． 1 2 1 5． 2 3 0 ．1 3 ． 5 8 1 3 8 { 0 ． 0 3 2 22 ． 1 8 8． 3 注 ， 方 案 _ 。 为 钢 研 转 炉 母 钒 相 差 { 艺 第 一 联 动 试 验 据 。 方 专 为 。 哆 年 月 生 产 披 据 c叽前 ～ 掳 ～ 一 维普资讯 四川冶金 Me t a l l u r g y o f S ic h u a n 表 3可见， 转炉提钒配加的冷却剂不仅 控制 了熔 池温度 ， 而且随着冷却剂加入量的 增加 ， 钒氧化率明显提高 4 提高粗钒渣 V o s 品位的途径 d ． 1 提高铁水钒含量 由本文 3 ． 1分析可知， 铁水钒含量对钒 渣 V z 含量的影响较大 I 9 g 7 年 1 0月份由 攀研院 、 科技处、 质量处三家联合对炼铁铁水 在各工序钒含量进行 了统计调查， 各工序钒 含量水平见表 4 。 衰 4 各工序钒含量水平情况 、 ＼‘ 时问 一 季度 二 季度 三季度 平均 目 ＼ 铁沟铁水C v 3 0 ． 3 l O ． 3 l 7 0 ． 3 3 0 ． 3 2 ■渣木 口 铁水[ v ] 0 ． 2 8 7 护铁水 [ v ] 0 ． 2 6 4 表 4可见 铁沟铁水含钒量较低， 主要原 因是 i 攀枝花钒钛磁铁矿中含钒量较低； 2 由于烧结配澳矿 不含钒 在 7 左右 ， 使 烧结矿的钒含量平均降低 0 ． 4 1 2 0 ． 4 1 ～ 0 ．4 2 { 3 炼 铁 高 炉 配 块 矿 平 均 为 7 ． 2 5 2 6 ． 2 8 ～8 ． 2 4 ， 进一步降低了铁水 钒含量。 同时可看出， 入转炉铁水钒含量平均 仅 为 0 ． 2 6 4 ， 较 铁 沟 铁 水 [ V]降 低 了 0 ． 0 5 6 。 由此， 进一步改善炼锯工艺， 优化配 漠矿及块矿 比例， 以提高铁水钒 含量 ； 同时， 在出铁至 提钒 转炉过程中通过加入保护 渣， 防止I v] 的过程氧化流失， 以提高入楗钒 转炉的铁水有效钒台量 4 ． 2 控制合适的产渣率 由 5 式 经量化 得到钒氧 化量 △V 、 V z 0 s 与产渣率三者间的关系， 见表 5 。 由 表 5可 见 ， 在 现 行 铁 水 含 钒 量 为 0 ． 3 1 ， 铁水残钒为 D ． 0 5 的情 况 下， 要保 证 V z 0 s 品位在 1 7 以上 ， 则铁水 产渣率应 严格控制在 2 ． 8 ～3 0 ％之间。 4 ． 3 优化提钒 工艺制 度， 降低 T F e含 量， 提高钒氧化率 提钒工艺是将有用元素一钒从含钒铁水 中提取 的一种特定的方法， 提 钒的任务不仅 要获得符合 V O 生产要求的合 格钒渣 而且 要得到满足炼钢生产品种质量要求的半钢。 为此 ， 尽快制定并优化提钒工艺制度， 生产出 合格的钒渣和半钢 已事在必行 衰 5 △v、 V O s 、 产 渣率 关系 3 ． 8 O 3 ． 5 O 3 ． 2 O 3 ． 0 O 2 ．8 O 2 ． 5 0 O ． 23 l O ． 8 0 l l 7 3 l 2 8 3 l 3． 6 9 1 d ． 6 6 1 6 ．4 2 O 25 l 1 ． 7 4 t 2 ． 7 i 3 ． 9 5 1 4 ． 8 l 5 ． 94 l 7 ．8 5 O l 2 ． 6 8 1 3 ． 7 7 l 5 O 6 J 6 07 J 7． 21 l 9 ． 8 O． 29 l 1 d ． 7 9 l 6 ． 1 8 l 7 蜘 l ＆ d 9 2 0 ． 71 O 3l 1 d ． 5 6 l 5 ． 8 J J 7 ． 2 9 l 8． 4 5 l 9． 7 6 2 2 ．1 4 4 ． 3 ． 1 确定合理的冷却制度 为 达到去钒傈 碳的 目的 ， 必须加入适 量的冷却剂， 以保证将溶 池的过程温度 控制 在转化温度以下。 a ． 转炉提 钒冷却荆加入量理论计 算 转炉提铡冷却剂加入量， 计算公式 ] 铁。 块 加 入 量 Kg ／ t ．F e 2 2 5 型 叁 萼 骡 二 ．卜 J 2 4 c 4 _ 0 i 0 2 2 6 s j 一 0 ． 3 5 6 n一 0 ． 1 8 O 、 ， 一 0 ． 5 1 3 8 T i 一0 ． - 4 - 7 0 C r 一 0 ． 3 1 2 由 1 2 式 ， 根 据攀 钢的铁 水条件 见表 1 ， 各类冷却剂按冷却教应折合为生铁块， 则 理论计算的生铁块加入量为 1 t T K g ／ t F e 。 b ． 冷却制度的确定 。 由表 3可知， 随着冷却剂加八量的增加 ， 钒氧化率 明显提高， 而对半钢质量影响不犬。 当然， 并非冷却荆加入蕾越多越好， 如果砖却 强度过大 ， 将影响脱钒动l力掌 件 同时 影响 半钢质量。因此 根据试验及生产实际披果 ， 建议用铁块、 复合球、 铁皮作冷却剂， 冷却剂 加入量控制在 I 2 O ～ 1 2 5 K g ／ t ． F e - 以内， 与理 论计算相当。 要求冷却剂必须在吹炼 3 rai n内 加完， 以保证提钒效槊。 4 ． 3 。 2 确定台理的供氧制度 供氧制度是控制熔池反应和炉渣氧化性 的基本因素， 确定合理的供氧制度是 提高钒 维普资讯 1 9 9 8年第 5 期 氧化率的必要条件。 ， 一 a , k 氧枪喷 供氧参数的选择【 ’ 1 - 提钒氧枪喷共参 数宣接影畸提飙效果 ， 自投产以来． 攀钢转炉提钒采用了 4 3 5 、 3 3 9 型两种喷共 见表 6 ’ 表 7 。。 ‘ 衰6 3 3 9 靖头与 4 3 5嚼头工艺参数比较 氧艳 孔数 径 m } 舟 M P ’ P r研 l 设计1 实际 蛩号 3 3 0 3 3 9 X 3 l 0 ． 8 l 1 9 l 1 ． 8 8 9 2 ． 1 o I 2 ． 3 5 4 3 5 4 3 5 {l 0 ． 8 l l 2 l 1 ． 9 R l 2 ． 1 o [ 2 ． 2 2 衰z 两种喷头摄钒效果比较 氧 抢l 半恫质量 钒匿质量 l 碳 氧 钒氧 埕 【 剖C 半l t 半l [ V ] 残l v ．-．o lS i o ． 1 c a O l T F e I 化 率 化率 6 6 9 1 6 ． e 0 I l 6 9 2 [ o ． 0 6 7 l 1 9 ． 4 2 } l 3 1 ． 7 l 2 1 ． 2 9 0 ． 3 4 6 5 I 3 ． 6 0 1 3 9 9 l O ． 0 5 3 f 1 9 ． 3 7 l l l 3 9 9 l 2 4 ． 5 2 ． 3 ． 由表 可知， 3 靼_唢头在钒渣质量， 半钢 康量方面坶优于4 3 5 喷头。 主要是因为t 3 3 9 喷头提高 了向熔池中供氧强度， 比 4 3 5 。 喷头 提 高 了． 0 ． 1 3 N ／ t m i n ， 从 而加强 了熔 弛 的 搅拌， 提供了合适的动力学条件。 3 3 9喷头优 于 4 3 5喷头主要表观 在 1 纯拱氧 时间≥ 6 ra i n的炉 次 8 O ． 5 4 ， ． 比 4 3 5枪平 均 提 高 l 0 ． 1 2 ， 由此， 在保证熔池温度不致 于急剧 提高的前提下， 可延长供 氧时 间， 保证钒的充 分氧化， 降低半钢残钝 量， 半钢残钒 量较 4 3 5 枪低 0 ． 0 1 ,6 ； 2 钒渣 质量 T F e较 4 3 5枪低 1 ． 2 ， v O h ． 1 较 4 3 5 枪高 0 0 { 。 r ． b 喷头至熔池渡面高度的确怠【 。 图 7 说 明炉渣中氧化铁含量取决于供氧 强度及喷枪在熔_池液面上的高度 当喷枪距 熔 泄高度由 帅 降至 1 ． O m。 时， 渣中氧化铁 的总含量降低 5 ． 同时也增加了 V 2 0 , 的含 量 这是周_为 稗_低枪位 ， 提高了氧气利甩率 ， 导致总的耗氧量降低。 钒的氧化速度加快。 氧 化铁数量降低 有利于提 高钒渣 V 的品位 。 - 经近 几年 的摸 索， 建戡 转炉提 钒 采 用 3 3 9喷头 _ 供氧压力 O ． 7 5 0 ． 8 MP a 供氧量 1 7 5 0 0 ～ 1 8 0 0 0 N m ／ h ， 供 氧 强 度 为 2 ． 3 D～ 2 ． 4 O N to。 ／ t F e ． ra i n 在吹氧 0 ～3 rai n前枪位控 制在 1 ． j ～ 1 ． 5 m， 有利 于熔 池的搅拌 。3 ～ 5 m t n 枪位控制在 f ． 6 1 ． 7 m． 保持较高的适 量 F o O含量有利于钒渣相的形成。 大于 5 rai n 枪位控制 在 1 ． 3 ～l 4 rai n ， 适当降低枪 位不 仅加强 熔池 搅拌 ， 而且 可 以 降 低钒渣 中的 F o O含量。 4 4 球 缸4 o 。 oo _ o ． o 1， 2 3 图 7 喷头距熔池液面的高度 ， m 4 ． 4 转炉提钒采用顶底复吹工艺 转炉顶底复吹工艺就是在顶砍转炉的底 部， 通过透气砖向炉内供人惰性气体 ， 加强对 熔池前 搅拌 作用 ， 以改善元素 氧化的动 力学 条件 ， 提高钒的氧化率 ， 加强熔池界面的还原 过程 ， 降低渣 中l的氧化铁 含量 ， 相应 的提高 V O 的品位。 俄国下钢与我国承钢通过试验 裂明， 复砍效果良好。因此j 攀钢的转炉提钒 工艺 ， 应积极进行顶底复吹试验 ， 并 尽快推向 生产。 5 结论。 通过优化配矿此例 提高铁水钒含量 、 控 制合适的产渣率 以及确定合理的冷却制度和 供氧制度等途径， 可有效 提高钒渣 V O s - 品 位． 而且也能相应地提高半锶质量， 保证后续 工序炼讯要求。 ． 参考文献 i ． 谩家树。 吹钒理论与实践 6 ～2 8 ， 4 { ～4 7 2 ． 魏寿昆 ． 古钽铁水博锕的一些傍理化学同蹿 ． 1 9 7 6 3 ． 境钍， 耆 自 辑都． -提钒文献 煽． 1 9 6 7 4 ． 攀锕钢铁研究腕髯气顶魄转炉捶钮资辩{ 亡 编一 1 9 9 4 5 ． 攀锕钢铁研览豌 ， 。 确定合理的转炉提钒工艺棚应” 试验 齄， 1 9 9 6 6 ． 石 景 山钢铁公司、 暗盒部转l炉试验工作组 ． 氧气顶吹转 护试验总结． 1 9 6 5 ， 7 ． 擎钢钢铁研究院 ． 3 3 9喷头与 4 6 5喷头提钒效果对比 ．1 99 7 维普资讯