27 港口工程地基规范 JTJ 250-98（非原版）.pdf

港口工程地基规范 “ ’ 的土为粉土。 粉土就是原规范的亚砂土和 , 0 ’ 的亚粘土， 采用这一规定划分粉土， 就使其不属于 粘性土的范畴了， 而是介于粘性土和砂土之间的一类土。粉土的划分标准是根据以下情 况制定的 现行国家标准 建筑基地基础设计规范（） ； ’ * 第*个可变作用的作用效应系数； 5 第 , 个永久作用的标准值 （;） ， 如结构自重力标准值及土压力竖向分力 标准值， 其中重度标准值可取均值， 土压力竖向分力的标准值按现行行业 标准 重力式码头设计与施工规范 的有关规定取值； ’45 第 , 个永久作用的作用效应系数。 ““地基极限承载力的竖向分力标准值 “*应根据基础形状分别确定。 15 ““对矩形基础 的地基承载力系数表 , ,.22 ’* ’* （““ . ） ;55 ’* ’* （““ . 8AB 公式和 CD9.89、 A8;9E9 等解的基础上， 找出的一种 介於二者之间的经验公式 0“ （ 7F 0） ;.； 后为了接近於索氏解， 031 年修正后改为 0“4 （7F 0） ;.； （4） 8是原规范式 （-9E910 公式） 在借鉴了 CD9.89 和 A8;9E9 等人的计算成果 20 的基础上给出的半经验公式 “ “ “ 8） 对 -“的数学分析， 取 . “ G， 理论上较 为充分， 同时与 H5 C55 （7;） 在砂土试验中得到的 . “ / 较接近。 21 对于 各公式的形式间的主要区别在于 是否与有关。近期的公式包括 德国 “ 等 （’） 式中,*26 第 土条滑动面上十字板强度标准值或其它总强度标准值 （29 计算。对于滑动面形状， 根据具体情况 可采用直线、 折线、 直线与圆弧的组合线或其它形状的曲线。按附录 计算的最小抗力 分项系数应符合表 ,-0- 中的取值范围。 ,-.-0对于各设计状况， 稳定计算采用的强度指标、 计算公式及各种计算情况的说明可 按表 ,-.-0 采用。 25 表 ““ 各种计算情况采用的抗剪强度指标 设计 状况 */;。 *用对比计算法设计附近已有稳定坡的拟建工程， 是根据港口工程设计、 施工经验 确定的。 保证土坡稳定的措施 的综合分项系数， 取 ,9； “ 砂垫层底面的受压宽度 （“） ； “ 抛石基床底面上的受压宽度 （“） ， 按第 1 章第 1,,1 条的有关规定确定； “ 墙底面的实际受压宽度 （“） ， 按现行行业标准 重力式码头设计与施工规 范 的有关规定确定； 砂垫层底面合力标准值的偏心距 （“） ； “ 砂垫层的重度标准值 （46 7 “/） ， 水下取浮重度； 抛石基床厚度 （“） ； 砂垫层的厚度 （“） ； “ 砂垫层顶面 （抛石基床底面） 的最大压力标准值 （45） ， 按现行行业标准 重力式码头设计与施工规范 的有关规定计算； * 砂垫层顶面 （抛石基床底面） 的最小压力标准值 （45） ， 按现行行业标准 重力式码头设计与施工规范 的有关规定计算； “ 砂垫层底面的最大压力标准值 （45） ； “ 2 “*“*3 延伸率 3， 试件在水中浸泡 *’; 表 中， 4 型排水板适用于打设深度小于 3； 5 型排水板适用于打设深度 3 ） ； 落距 （9） 。 自该法引入我国后， 多年来做了许多现场观测、 试验和实际工程， 根据收集到的资料 来看， 用上述公式的计算值与实测值有不小差距， 实践证明该公式应加以修正， 乘以修正 系数 ， 即 条文中 （““） 式 7 “ , （““） 根据交通部某局经验 杂填土、 建筑垃圾、 块石、 山皮土 7 ,“’0 细砂 （回填或天然沉积细砂） 7 ,“ 饱和软粘土 7 ,“’’ 国外学者经验 7 ,“ （砂土） 7 ,“’ ,“ （89） 弹性模 量 （9） 泊松比 抗剪断强度 * （89） “ （） 纵波速 A （987;87869855 58685866686869;786 注 全风化岩吸水率系天然含水率。 附录 碎石土密实度野外鉴别 表 碎石土密实度野外鉴别方法 密实度骨架颗粒及充填物状态开挖情况钻进情况 密实 骨架颗粒含量大于总质量的 6在进行样本统计分析前， 首先应根据由工程地质勘察确定的不同地质单元体， 把 属于不同母体的子样区别开来， 然后进行统计分析。 A8687岩土基本变量包括物理性指标和力学性指标。 A868基本变量的概率分布， 应根据样本数据和估计的样本特征参数进行不同分布的 拟合优度检验， 得出合适的分布。 经多项工程检验， 除固结系数、 压缩系数外， 其余物理力学指标， 可选择为正态分布。 和 “应考虑相关。 A868基本变量分布参数的确定方法 除土的抗剪强度指标 、 “外， 其余基本变量 , 的统计参数根据其样本数据 （ ,;,7 ⋯ , ） ， 73 可按下列公式计算 （） 平均值按下式计算 “ “（） ； ,-,.,2正交变换法按下列公式计算 （） 将抗剪强度指标 ’ 和 34作如下变换 ’ ’* 8 A （’， 34） 934 （,-,. “ 6） （） ’ 和 34的协方差 ;A （’， 34） ， 按下式计算 ;A （’， 34 ） “ B （’ 9） （34 34 “） （,-,. “ 2-） （7） ’C和 34统计参数按下式计算 ’C和 34平均值按下式计算 C99 34 “ （,-,. “ 2） 式中9按式 （,-,. “ .） 计算； 75 式中 “ 按式 （） 9 7） ； 78 基础宽度的承载力修正系数； “基础埋深的承载力修正系数； “基础有效宽度 （） ， 当宽度小于 “ 续上表 土 条 编 号 计算 ’ ’， 计算“’’ 续上表 土 条 编 号 计算 * *， 计算“’* （’’） 先假定 （四） ’， 计算 将 “ 、 曲线画在 “、 、 （ 8） 、 关系图上 （如图 6 中的虚线） ， 经过比较， 定出固结系数 （如图 6） ， 根据虚线的位置定出 8约为 - A - ’ *2 BC。 93 图 ““固结过程示意图 （） 分级加荷下荷载 与实测沉降 过程线； （’） 分级加荷下平均固结度 “ 与时间 过程线； （） 瞬时加荷下平均固结度 “ 与时间 过程线。 图 “““、 *、 关系示意图 附录 平均固结度计算表 ““,地基的竖向和径向平均固结度可按表 ““, - , 和表 ““, - 确定。 表 ““, - , 竖向平均固结度 “. ’ “. / “,““0““1“2“3“4“5 “5“,“,1“,3“5“04“1“22“51 ““3“30“,2“,42“2“01“2“20“5 ““,2“12“,2“,2““00““2“5 “2“,“,“5“,4““0,““14“44 “4“,“02“35“,0““5“,“13“42 94 “ “ ’*,-./ ’.’-’’,/*,. ’,*.’-’-,.*. ’//’,*,.’ *’,*’.’**-/ **’**.’’*/-. ’*,/’*.-- -’,’’/’*--, ’’’.,’’’.*,- ’,,’’’-/*-* 0/**./’,.**- 注 “为排水面应力与不透水面应力之比。 表 1’ 2 径向平均固结度 3 4 “5 ’*,-./ *’’*.,*.’’’’* ’,*’/.’-’/’.-,. ,’*’*/-/’,’,’’, -’,,-/’-’*’.,*/, .’..,’..’’.’-,-,/ /*,,/’/’-’* ’’**-’’’’.,’,* ’’*--’-’*’/.*. ’*/-.’’’’’, ’*’.’’’,’-.-,,* 95 “ “ ’*,-. ’**-*’’’-’--*- *’**--’,’’’.,.,*, ’,*,.,’.*- ,’-*-.-’*’ -’-.,-’’. .’..-.’*’’ ’.*’*-.*. ’,..’ ’’***’’.*,’, ’’,,*’,’,--- ’’-.**’’,.., ’*.*-’’-,’.-,’ 注 井径比 / 0 1 ， 0 、 1符号意义见本规范第 ,. 条的有关规定。 2’确定平均固结度时的时间因素可按下列公式计算 “3/ 3 ’ “（2’ 4 ） “5/ ’ 0 “（2’ 4 ’） 式中“3 、 “ 分别为竖向固结时间因素和径向固结时间因素； 其余符号意义见本规 范第 ,. 和 , 条的有关规定。 附录 6本规范用词用语说明 6为便于在执行本规范条文时区别对待， 对要求严格程度不同的用词说明如下 （） 表示很严格， 非这样做不可的； 正面词采用 “必须” ； 反面词采用 “严禁” 。 （’） 表示严格， 在正常情况下均应这样做的； 正面词采用 “应” ； 反面词采用 “不应” 或 “不 得” 。 （） 对表示允许稍有选择， 在条件许可时首先应这样做的； 正面词采用 “宜” 或 “可” ； 反面词采用 “不宜” 。 6’条文中指定应按其它有关标准、 规范执行时， 写法为 “应符合⋯⋯的规定” 或 “应 按⋯⋯执行” 。 ’ 注册岩土工程师执业资格基础与新标准规范参考手册 96