边坡讲义05抗滑桩的设计与施工.doc
第5章 抗滑桩的设计与施工 5.1 概 述 桩是深入土层或岩层的柱形构件。边坡处治工程中的抗滑桩是通过桩身将上部承受的坡体推力传给桩下部的侧向土体或岩体,依靠桩下部的侧向阻力来承担边坡的下推力,而使边坡保持平衡或稳定,见图5.1。 抗滑桩与一般桩基类似,但主要是承担水平荷载。抗滑桩也是边坡处治工程中常见常用的处治方案之一,从早期的木桩,到近代的钢桩和目前在边坡工程中常用的钢筋混凝土桩,断面型式有圆形和矩形,施工方法有打入、机械成孔和人工成孔等方法,结构型式有单桩、排桩、群桩,有锚桩和预应力锚索桩等。 5.1.1 抗滑桩类型、特点及适用条件 1抗滑桩的类型 抗滑桩按材质分类有木桩、钢桩、钢筋混凝土桩和组合桩。 抗滑桩按成桩方法分类,有打入桩、静压桩、就地灌注桩,就地灌柱桩又分为沉管灌注桩、钻孔灌注桩两大类。在常用的钻孔灌注桩中,又分机械钻孔和人工挖孔桩。 抗滑桩按结构型式分类,有单桩、排桩、群桩和有锚桩,排桩型式常见的有椅式桩墙、门式刚架桩墙、排架抗滑桩墙见图5.2,有锚桩常见的有锚杆和锚索,锚杆有单锚和多锚,锚索抗滑桩多用单锚,见图5.3。 抗滑桩按桩身断面形式分类,有圆形桩、方形桩和矩形桩、“工”字形桩等。 2各类桩型的特点及适用条件 木桩是最早采用的桩,其特点是就地取材、方便、易于施工,但桩长有限,桩身强度不高,一般用于浅层滑坡的治理、临时工程或抢险工程。钢桩的强度高,施打容易、快速,接长方便,但受桩身断面尺寸限制,横向刚度较小,造价偏高。钢筋混凝土桩是边坡处治工程广泛采用的桩材,桩断面刚度大,抗弯能力高,施工方式多样,可打入、静压、机械钻孔就地灌注和人工成孔就地灌注,其缺点是混凝土抗拉能力有限。 抗滑桩的施工采用打入时,应充分考虑施工振动对边坡稳定的影响,一般是全埋式抗滑桩或填方边坡可采用,同时下卧地层应有可打性。抗滑桩施工常用的是就地灌注桩,机械钻孔速度快,桩径可大可小,适用于各种地质条件,但对地形较陡的边坡工程,机械进入和架设困难较大,另外,钻孔时的水对边坡的稳定也有影响。人工成孔的特点是方便、简单、经济,但速度较慢,劳动强度高,遇不良地层如流沙时处理相当困难,另外,桩径较小时人工作业困难,桩径一般应在1000mm以上才适宜人工成孔。 单桩是抗滑桩的基本型式,也是常用的结构型式,其特点是简单,受力和作用明确。当边坡的推力较大,用单桩不足以承担其推力或使用单桩不经济时,可采用排桩。排架桩的特点是转动惯量大,抗弯能力强,桩壁阻力较小,桩身应力较小,在软弱地层有较明显的优越性。有锚桩的锚可用钢筋锚杆或预应力锚索,锚杆索和桩共同工作,改变桩的悬臂受力状况和桩完全靠侧向地基反力抵抗滑坡推力的机理,使桩身的应力状态和桩顶变位大大改善,是一种较为合理、经济的抗滑结构。但锚杆或锚索的锚固端需要有较好的地层或岩层,对锚索而言,更需要有较好的岩层以提供可靠的锚固力。 抗滑桩群一般指在横向2排以上,在纵向2列以上的组合抗滑结构,类似于墩台或承台结构,它能承担更大的滑坡推力,可用于特殊的滑坡治理工程或特殊用途的边坡工程。 5.1.2 抗滑桩设计要求和设计内容 抗滑桩设计一般应满足以下要求 1抗滑桩提供的阻滑力要使整个滑坡体具有足够的稳定性,即滑坡体的稳定安全系数满足相应规范规定的安全系数或可靠指标,同时保证坡体不从桩顶滑出,不从桩间挤出; 2抗滑桩桩身要有足够的强度和稳定性,即桩的断面要有足够的刚度,桩的应力和变形满足规定要求; 3桩周的地基抗力和滑体的变形在容许范围内; 4抗滑桩的埋深及锚固深度、桩问距、桩结构尺度和桩断面尺寸都比较适当,安全可靠,施工可行、方便,造价较经济。 根据上述设计要求,抗滑桩的设计内容一般为 1进行桩群的平面布置,确定桩位、桩间距等平面尺度; 2拟定桩型、桩埋深、桩长、桩断面尺寸; 3根据拟定的结构确定作用于抗滑桩上的力系; 4确定桩的计算宽度,选定地基反力系数,进行桩的受力和变形计算; 5进行桩截面的配筋计算和一般的构造设计; 6提出施工技术要求,拟定施工方案,计算工程量,编制概预算等。 5.1.3 抗滑桩的设计计算程序 根据上述设计要求和设计内容,抗滑桩的设计计算程序如图5.4所示。 5.2 抗滑桩设计荷载的确定 作用于抗滑桩上的力系主要有两大部分作用于桩上部的滑坡推力和桩周地层对桩的反力。对有锚桩,还有锚杆或锚索系统对桩上部的横向拉力和压力此部分内容见第6章,本章从略。 5.2.1 滑坡推力的确定 滑坡推力作用于滑面以上部分的桩背上,其方向假定与桩穿过滑面点处的切线方向平行。滑坡推力的计算见第2章或第4章相关内容,即采用不平衡推力传递系数法计算所得的桩所在坡体坡足处的不平衡推力。通常假定每根桩所承担的滑坡推力等于两桩中心间距宽度范围内的滑坡推力,即将前述方法计算所得的滑坡推力值乘以桩间距。滑坡推力在桩背上的分布和作用点位置,与滑坡的类型、部位、地层性质、变形情况及地基反力系数等因素有关。根据文献[2]、[3]的经验,对于液性指数小,刚度较大和较密实的滑坡体,从顶层至底层的滑动速度常大体一致,假定滑面上桩背的滑坡推力分布图形呈矩形;对于液性指数较大,刚度较小和密实度不均匀的塑性滑体,其靠近滑面的滑动速度较大,而滑体表层的速度则较小,假定滑面以上桩背的滑坡推力图形呈三角形分布;介于上述两者之间的情况可假定桩背推力分布呈梯形。 5.2.2 地基反力的确定 1地基反力 当桩前土体不能保持稳定可能滑走时,不考虑桩前土体对桩的反力,仅考虑滑面以下地基土对桩的反力,抗滑桩嵌固于滑面以下的地基中,相当于悬臂桩。当桩前土体能保持稳定,此时抗滑桩按所谓的“全埋式桩”考虑,可将桩前土体亦为滑体的抗力作为已知的外力考虑,仍可将桩看成悬臂桩考虑。 桩将滑坡推力传递给滑面以下的桩周土岩时,桩的锚固段前后岩土体受力后发生变形,并由此产生岩土体的反力。反力的大小与岩土体的变形状态有关。处于弹性阶段时,可按弹性抗力计算,处于塑性阶段变形时,情况则比较复杂,但地基反力应不超过锚固段地基土的侧向容许承载能力。 另外,桩与地基土间的摩阻力、粘着力、桩变形引起的竖向压力一般来说对桩的安全有利,通常略去不计。为简化计算,桩的自重和桩底应力等也略去不计。 2地基反力系数 桩侧岩土体的弹性抗力系数简称为地基反力系数,是地基承受的侧压力与桩在该位置处产生的侧向位移的比值。也即单位土体或岩体在弹性限度内产生单位压缩变形时所需施加于其单位面积上的力。目前常采用的有三种假设①假设地基系数不随深度而变化,即地基系数为常数的K法;②假定地基系数随深度而呈直线变化的m法;③地基反力系数沿深度按凸抛物线增大的C法。 地基反力系数K,m应通过试验确定。一般情况下,试验资料不易获得,文献[1]、[2]列出了较完整岩层的地基系数K值,见表5.1,非岩石地基的m值,见表5.2,可供设计时参考。 注一般情况,KH 0.6~0.8Kv;岩层为厚层或块状整体时,KH Kv。 当地基土为多层土时,采用按层厚以等面积加权求平均的方法求算地基反力系数。当地基土为2层时,有 5.1 当地基土为3层时,有 5.2 式中ml、m2、m3分别为第l层、第2层、第3层地基土的m值; ll、l2、l3分别为第l层、第2层、第3层地基土的厚度。 其他多层土可仿此进行计算。 当采用C法时,地基反力系数式为,C为地基反力系数的比例系数,x为深度。研究表明,当x达到一定深度时,地基反力系数渐趋于常数。比例系数c值参见表5.3。 注[y0]为桩在地面处的水平位移允许值。 3P~Y曲线法 上述的K法、m法和C法能根据弹性地基上梁的挠曲线微分方程用无量纲系数求解抗滑 桩的承载力、内力和变位。但当桩发展到较大的位移,土的非线性特性将变得非常突出。P~Y曲线法则考虑了土的非线性特点,它既可用于小位移,也可用于较大位移的求解。 P~Y曲线法是根据地基土的实验数据来绘制,目前一般采用Matlock建议的软粘土P~Y曲线绘制方法[1]和Resse建议的硬粘土和砂性土的P~Y曲线绘制方法[4]。在滨河、滨海的软 土地基中,P~Y曲线已得到较多的应用。 5.3 抗滑桩的计算方法 抗滑桩为承受水平荷载的桩,计算水平受荷桩的方法均可采用。 5.3.1 刚性桩与弹性桩的区分 抗滑桩受到滑坡推力后,将产生一定的变形。根据桩和桩周土的性质和桩的几何性质,其变形有两种情形一是桩的位置发生了偏离,但桩轴线仍保持原有线型,变形是由于桩周土的变形所致。另一种是桩的位置和桩轴线同时发生改变,即桩轴线和桩周土同时发生变形。前一种情况桩尤如刚体一样,仅发生了转动,故称其为刚性桩,后者就称为弹性桩。试验研究表明,当抗滑桩埋入稳定地层内的计算深度为某一临界值时,可视桩的刚度为无穷大,桩的侧向极限承载力仅取决于桩周土的弹性抗力大小。工程中就把这个临界值作为判断是刚性桩或弹性桩的标准。 临界值规定如下 按K法计算,≤1.0时,抗滑桩属刚性桩;1.0时,抗滑桩属弹性桩。 按m法计算,≤2.5时,抗滑桩属刚性桩;2.5时,抗滑桩属弹性桩。 式中,、均定义为桩的变形系数,单位为m-1,分别按下式计算 5.3 5.4 式中KHK法的侧向地基系数,kN/m3; BP桩的正面计算宽度,m; mHm法的地基系数的比例系数,kN/m4; E、I桩的弹性模量,kPa,桩的截面惯性矩,m4。 5.3.2 刚性桩的计算 把滑面以上抗滑桩受荷载段上所有的力均当作外力,桩前的滑体抗力按其大小从外荷载中减去,对滑面以下的桩段取脱离体,滑面以上的外荷载对滑面处桩截面产生弯矩和剪力。滑面下桩周土的侧向应力和土的抗力可由脱离体的平衡而求得,并进而计算桩的内力。 1地基土为单一土层时 如图5.5所示,滑面以下为同一m值,桩底自由,滑面处的弹性抗力系数分别为Al、A2,H为滑坡推力与剩余抗滑力之差,x0为下部桩段转动轴心距滑面的距离,α为旋转角,Z0为滑坡推力至滑面的距离。 当0≤x≤x0时 桩身变位Y x0-x 桩侧应力 桩身剪力 桩身弯矩 当x0≤X≤l2时 桩身变位 桩侧应力 桩身剪力 桩身弯矩 根据静力平衡条件∑H0和∑M0可解得 令 则有 5.5 5.6 解方程式5.5,可找出x0,将其代入式5.6,则可算出。 2地基土为两种地层时 桩身置于两种不同的地层,桩底按自由端考虑,桩变位时,旋转中心将随地质情况变化而变化。仍采用单一土层时求静力平衡方程∑H0和∑M0的条件求解。先求解出x0,再计算 表达式繁冗,此处略,可参见文献[2]。 5.3.3 弹性桩的计算 抗滑桩滑面以上部分所受荷载,见图5.6a,可以将其对滑面以下桩段进行简化,简化后桩的计算图式见图5.6b。此时,可根据桩周土体的性质确定弹性抗力系数,建立挠曲微分方程式,通过数学求解可得滑面以下桩段任一截面的变位和内力计算的一般表达式。最后根据桩底边界条件计算出滑面处的位移和转角,再计算出桩身任一深度处的变位和内力。 1m法 桩顶受水平荷载的挠曲微分方程为 5.7 式中EI桩的抗弯刚度; BP桩的计算宽度;其余符号意义见图5.6b或同前。 式5.7为四阶线性变系数齐次微分方程,采用幂级数的解法,整理后有 5.8 式中yx,,Mx,Qx分别为锚固段桩身任意截面的位移m、转角rad、弯矩kNm和剪力kN; Y0,,M0,Q0分别为滑面处桩的位移m、转角rad、弯矩kNm和剪力kN; Ai,Bi,Ci,Di随桩的换算深度而变化的m法的影响函数值,见表5.4; x滑面处以下锚固段计算断面的深度m。 其余符号意义同前,按式5.4计算。 式5.8为m法计算桩的一般表达式。计算时必须先求得滑动面处的Y0和,才能求出桩身任一截面处的位移、转角、弯矩和剪力,地基土对该截面的侧向应力。一般应根据桩底的边界条件来确定。 ①当桩底为固定端时,有yB0, 0,MB≠0,QB≠0。将边界条件代入式5.8中的第1式和第2式,联立求解得 5.9 ②当桩底为铰接端时,yB0,MB0;≠0,QB≠0。将边界条件代入式5.8中第l、第3式,联立求解得 5.10 ③当桩底为自由端时,MB0,QB0;≠0,yB≠0。将边界条件代入式5.8中第3、第4 式,联立求解得 5.11 将上述各种边界条件下相应的y0、代入式5.8,即可求得滑动面以下桩身任一截面的位移、转角、弯矩和剪力。 2K法 依假定,桩锚固段的挠曲微分方程为 5.12 由式5.3N定义,有,式5.12可写为 5.13 求解上述常系数齐次微分方程,整理代换后有 式中,,,K法的影响函数,表达式如下 5.15 式5.14为K法的一般表达式。同样,计算时要先求滑面处的y0和,才能求桩身任一截面处的变位和内力以及地基土在该截面处的侧向应力。一般根据桩底边界条件确定。 ①当桩底为固定端时,yB0,0,代入式5.14中第l、第2式,联立求解得 5.16 ②当桩底为铰接端时,yB0,MB0,代入式5.14中第l、第3式,联立解得 5.17 ③当桩底为自由端时,MB0,QB0,代入式5.14中第3、第4式,联立解得 5.18 将上述各种边界条件下相应的Y0、代入式5.14即可求得滑面下锚固段桩身任一截面 的变位和内力。 3滑动面处地基反力不为零时的处理方法 对于滑坡工程而言,由于滑面以上有滑体存在,抗滑桩桩前土体和桩后土体的高度是不一致的,对于滑面来说,相当于在桩后土体弹性体的表面有附加荷载的作用。若用K法,这一 附加荷载不影响地基土的弹性性质。若采用m法,即地基系数随深度而呈直线增加,在滑面处的地基系数不为零,而是某一数值A,则滑面以下某一深度x处岩土抗力的表达式为PxAmx,即滑面以下的地基系数分布呈梯形变化。为了利用m法推出的公式和影响系数计算此类问题,可进行如下处理 ①将地基系数的变化图形向上延伸至虚点A,延伸的高度,见图5.7; ②自虚点A向下计算桩的内力和变位,仍可使用表5.4,但此时应重新确定A点的初参数 MA、QA、yA、; ③A点处的初参数可由滑面处条件和桩底处的边界条件确定,即在MA和QA作用下,必须满足下列条件 当x0时在滑面处 当xl2时桩底处 MB0,QB0桩底为自由端 或YB0,0桩底为固定端 桩底为自由端时可建立下列方程 5.19 桩底为固定端时可将式5.19中第3式、第4式改为下列方程即可, 5.20 上列各式中,,,i3,4在滑面处的影响系数值; ,,, i1,2,3,4在桩底处的影响系数值。 桩底为自由端时,联解组5.19;桩底为固定端时,联解式5.19中第l式、第2式和式5.20组成的方程组,求得MA、QA、YA、值,代入式5.8中直接使用表5.4中的影响系数值,就可方便地计算滑面以下桩身任一深度处的内力和变位。 4滑面处桩顶,x0桩为铰接时或箝固时的处理方法 当抗滑桩采用排架桩时,桩顶处由于系梁或承各排架的作用而简化为铰接或箝固,此时用m法计算时需要做一些变换处理。 式5.8为m法计算抗滑桩在任意深度戈处桩变位和内力的表达式,也可写成如下形式的表达式将式5.9~5.11代人式5.8整理代换后即可得 5.21 式中AY,BY,,,AM,BM,AQ,BQ分别为计算位移、转角、弯矩和剪力的无量纲系数。 桩顶铰接时的A值见表5.5~5.8,B值见表5.9~5.12。 当桩顶箝固时,即边界条件为x00,代入式5.21中第2式,可得 5.22 将式5.22代入式5.21中第l式,得 5.23 将式5.22代人式5.21中第3式,得 5.24 将式5.22代入式5.21中第4式,得 5.25 式中,AYF、AMF,AQF分别为桩顶箱固时计算桩位移、弯矩、剪力的无量纲系数。Q0可根据排桩、排架桩或群桩的空间位置、刚度和连接情况将滑坡推力分配到各根桩上而求得。 5复合地基反力法P~Y曲线简介 m法、K法都认为桩上的水平荷载与桩的横向变位呈线性关系,地基处于弹性变形。当桩的横向变位较大时,弹性假定就不再适用,而应采用弹塑性分析法,亦即复合地基法。在复合地基法中,目前应用较广的是P~Y曲线法。 P~Y曲线法首先要解决P~Y曲线的绘制。下面简要介绍硬粘土和砂土的P~Y曲线绘制方法。 对硬粘土,每单位桩长的极限阻力Pu、土阻力达到极限值一半时相应的位移及P~Y曲线 按下式计算, 5.26 5.27 5.28 当y≥16y50时,PPu。 上述各式中由地面到深度x处土的平均有效重度; Cu土的不排水抗剪强度; x计算截面的深度; J实验系数,较硬的土取J0.25; b桩的宽度或直径; y50土阻力达到极限阻力一半时相应的位移; 三轴不排水压缩试验中最大主应力差一半时的应变值;可参考表5.13取 用。 给定某一深度x,可绘出该深度处的P~Y曲线,从桩顶至桩底,取一组深度,相应可绘出一族P~Y曲线。 对砂性土,先确定砂土中单位桩长上的有限土抗力 5.29 式中Cl,C2,C3与砂土内摩擦角有关的系数,查图5.8; xr临界深度,联解式5.29中两式,可得; 其余符号意义同前。 砂性土的侧向土反力与桩的挠曲变形的相对关系也是非线性的。任一深度x的P~Y曲线可近似按下式确定 5.30 式中A计算系数,A3.00.8≥0.9; k地基反力的初始模量,由土的内摩擦角查图5.9得出; 其余符号意义同前。 对于每一个要计算的深度x1,x2,,xn,可重复上述步骤去推求出相应的一条P~Y曲线。 求得P~Y曲线后,一般用数值方法计算桩的内力和变位。数值方法中比较简单和实用的是有限差分法。 将桩身划分为若干个分段或单元,如图5.10所示,对各个单元的划分点以差分式近似代替桩身的弹性曲线微分方程中的导数式,将上列微分方程变成一组代数差分方程组。 桩身的微分方程为 5.13 相应的差分方程为 5.32 式中i点处土的反力模量; h桩分段长度单元长度。 将一根桩分成n段,每段长为h,如图5.11所示,对每一分段点,类似于式5.32可写出n1个方程式,在桩顶和桩底各增加2个虚拟点,根据桩顶和桩底边界条件得出另外4个附加方程,共有n5个方程,可联立求解,解求各单元的y值。 对常用的长桩,桩顶的剪力Q0和弯矩M0是已知的,桩底的剪力和弯矩很小,可略去不计,即假定桩底的剪力和弯矩为零,有 5.33 5.34 联立求解n5个方程时,需先假定土反力模量Es沿桩身的分布。每一个计算点i假定一个值,然后解方程,求出值yi,由yi值查P~Y曲线,得Pi值,从而得出一个新的E。i值。重复上述过程进行叠代计算,直到假定的值与计算所得的值接近或小于给定的允许值为止。 当桩身各点的挠度求出后,就可用以下差分的形式求出桩身各点的转角、弯矩Mi、剪力Qi和土反力Pi 5.35 5.4 抗滑桩的设计 5.4.1 抗滑桩的布设 1抗滑桩的平面布置 抗滑桩的平面布置指的是桩的平面位置和桩间距。一般根据边坡的地层性质、推力大小、 滑动面坡度、滑动面以上的厚度、施工条件、桩型和桩截面大小以及可能的锚固深度以及锚固段的地质条件等因素综合考虑决定。 对一般边坡工程,根据主体工程的布置和使用要求而确定布桩位置。 对滑坡治理工程,抗滑桩原则布置在滑体的下部,即在滑动面平缓、滑体厚度较小、锚固段地质条件较好的地方,同时也要考虑到施工的方便。对地质条件简单的中小型滑坡,一般在滑体前缘布设一排抗滑桩,桩排方向应与滑体垂直或接近垂直。对于轴向很长的多级滑动或推 力很大的滑坡,可考虑将抗滑桩布置成两排或多排,进行分级处治,分级承担滑坡推力;也可考虑在抗滑地带集中布置2~3排、平面上呈品字形或梅花形的抗滑桩或抗滑排架。对滑坡推力特别大的滑坡,可考虑采用抗滑排架或群桩承台。对于轴向很长的具有复合滑动面的滑体,应根据滑面情况和坡面情况分段设立抗滑桩,或采用抗滑桩与其他抗滑结构组合布置方案。 2抗滑桩的间距 抗滑桩的间距受滑坡推力大小、桩型及断面尺寸、桩的长度和锚固深度、锚固段地层强度、滑坡体的密实度和强度、施工条件等诸多因素的影响,目前尚无较成熟的计算方法。合适的桩间距应该使桩间滑体具有足够的稳定性,在下滑力作用下不致从桩间挤出。可按在能形成土 拱的条件下,两桩间土体与两侧被桩所阻止滑动的土体的摩阻力不少于桩所承受的滑坡推力 来估计。一般采用的间距为6~10m[2][3]。。当桩间采用了结构连接来阻止桩间楔形土体的挤出,则桩间距完全决定于抗滑桩的抗滑力和桩间滑体的下滑力。 当抗滑桩集中布置成2~3排排桩或排架时,排间距可采用桩截面宽度的2~3倍[3]。 3桩的锚固深度 桩埋入滑面以下稳定地层内的适宜锚固深度,与该地层的强度、桩所承受的滑坡推力、桩的相对刚度以及桩前滑面以上滑体对桩的反力等因素有关。原则上由桩的锚固段传递到滑面 以下地层的侧向压应力不得大于该地层的容许侧向抗压强度、桩基底的压应力不得大于地基 的容许承载力来确定。 锚固深度是抗滑桩发挥抵抗滑体推力的赖以生存的前提和条件,锚固深度不足,抗滑桩不足以抵抗滑体推力,容易引起桩的失效。但锚固过深则又造成工程浪费,并增加了施工难度。可采取缩小桩的间距,减少每根桩所承受的滑坡推力,或增加桩的相对刚度等措施来适当减少锚固深度。 当锚固段地层为土层及严重风化破碎岩层时,桩身对地层的侧压力应符合下列条件 5.36 式中桩身对地层的侧压应力,kPa; 地层岩土的重度,kN/m3; 地层岩土的内摩擦角,; c地层岩土粘聚力,kPa; l地面至计算点的深度,m。 桩底可按自由支承处理,即令QB0,MB0。 当锚固段地层为比较完整的岩质、半岩质地层时,桩身对围岩的侧向压应力应符合下列条件 5.37 式中桩身对围岩的侧压应力,kPa; 折减系数,根据岩层产状的倾角大小,取0.5~1.0; 折减系数,根据岩层的破碎和软化程度,取0.3~0.5; 围岩岩石单轴抗压极限强度,kPa。 桩底可按铰支承情况处理,即令XB0,MB0。 根据经验,对于土层或软质岩层,锚固深度取l/3~1/2桩长比较合适,对于完整、较坚硬的岩层可取1/4桩长。 5.4.2 桩型选择 适用于抗滑桩的桩型有钢筋混凝土桩和钢管桩、H型钢桩等,最常用的是钢筋混凝土桩。 抗滑桩桩型的选择应根据滑坡性质、滑坡处的地质条件、滑坡推力大小、工程造价、施工条件和工期要求等因素综合考虑,按安全、可靠、经济、方便的原则,结合设计人员的工程经验来选择。 1钢筋混凝土桩 钢筋混凝土桩是抗滑桩用得最多的桩型,其断面形式主要有圆形、矩形。圆形断面可机械钻孔成桩,也可人工挖孔成桩,桩径根据滑坡推力和桩间距而定,从φ600~φ2000,最大可达φ4500。矩形断面可充分发挥其抗弯刚度大的优点,适用于滑坡推力较大,需要较大刚度的地方。一般为人工成孔抗滑桩,断面尺寸bh一般为10001500、1200 X 1800、15002000、2000 3000等。 滑坡推力大、桩间矩大,选择桩径较大或桩断面尺寸较大的桩,反之则选桩径小的桩。 2钢管桩 钢管桩一般为打入式桩,其特点是强度高、抗弯能力大、施工快、可快速形成桩排或桩群。钢管桩桩径一般为D400~D900,常用的是D600。 钢管桩适合于有沉桩施工条件和有材料可资利用的地方,或工期短、需要快速处治的滑坡工程。 3H型钢桩 H型钢桩与钢管桩的特点和适用条件基本相同,其型号有HP200、HP250、HP310、HP360 等。 5.4.3 桩的内力和变位计算 1桩的计算宽度确定 抗滑桩受滑坡推力的作用产生位移,桩则岩土体对桩产生反力,当岩土变形处于弹性变形阶段时,桩受到岩土的弹性抗力作用,抗力大小及分布与桩的作用范围有关。试验研究表明,桩在水平荷载作用下,不仅桩身宽度内的桩侧岩土体受挤压,而且桩身宽度以外一定范围内的土体也受到影响,呈现出空间受力状态;岩土体的影响范围随不同截面形状的桩而有所不同。为了简化计算,即将空间受力状态简化为平面问题,考虑到桩截面形式的影响,将桩宽或桩径换算成相当于实际工作条件下的矩形桩宽度Bp称为桩的计算宽度。 根据试验资料,对于正面边长b大于或等于lm的矩形桩和桩径d大于或等于lm的圆形桩,其计算宽度为 5.38 2确定地基反力系数或计算参数 水平地基反力系数一般应通过试验确定。但无试验资料时,可参照表5.1、表5.2、表5.3 的数据,结合当地情况以及设计人员的工程经验确定。对于常用的m法,我国公路、铁路、港口、建筑等行业在相应的规范中都给出了相应的数值,设计取值应在规定的取值范围内。 3计算图式的拟定 根据前述的抗滑桩平面布置,初步选出桩型,初步确定锚固深度,确定桩长,计算桩上承受的滑坡推力,绘出计算图式,确定桩的边界条件。 收集并整理出计算的基本数据,如地基土的粘聚力C、内摩擦角φ、重度、桩长l、锚固深度l2、计算宽度、桩的刚度EI、地基反力系数m和A或k值等。 4计算方法选择和桩性质的判定 抗滑桩的计算方法分为刚性桩的计算和弹性桩的计算。弹性桩的计算方法很多,常用的有“m法”、“k法”和“P~Y”曲线反力法,还有数值分析方法和双参数方法,用得最多的是“m 法”。 水平承载桩的计算分析理论和方法比较完善,计算也较精确。但是,理论方法总有一些假定,对实际情况总有一定简化,关键是能否得到计算所需的切合工程实际的土性参数。因此,设计中不排除使用一些经验的方法,更常见的是设计人员长期习惯采用的方法,这些方法有时在解决实际工程问题时显得更为有效。这也是岩土工程设计的一个特点。 桩的性质是根据桩的变形系数或和拟采用的计算方法的临界值来判定。当采用m 法时, 5.39 当采用k法时, 5.40 式中l2锚固深度; “m法”计算时桩的变形系数,按式5.4计算; “k法”计算时桩的变形系数,按式5.3计算。 5桩内力和变位计算 根据所确定的计算图式和计算参数、选择的计算方法、桩的性质,便可按本章第3节介绍的各种方法计算出桩沿轴线的弯矩分布图、剪力分布图、桩的水平变位和转角 根据所确定的计算图式和计算参数、选择的计算方法、桩的性质,便可按本章第3节介绍的各种方法计算出桩沿轴线的弯矩分布图、剪力分布图、桩的水平变位和转角分布图,同时计算出桩身对地层岩土体的侧向应力分布图。 计算时,先计算出桩在滑面处的位移y0和侧向压应力。判断y0值是否在桩的水平位移限值内。若不在,应适当增加桩的刚度或锚固深度,重新计算,使其满足要求。判断侧向压应力是否满足桩侧地层的岩土稳定性时,一般可在锚固深度中选取几个代表断面,如l2/3处、l2/2处和l2处等,判断这些代表断面的侧压应力是否小于式5.37或式5.38所确定的稳定极限应力值。若不能满足断面稳定要求,则应调整桩的刚度、锚固深度和桩的间距,再次进行计算,直到满足稳定要求时为止。最后根据调整确定计算参数,得出桩的Mx、Qx、yx、,等计算结果。 5.4.4 桩的配筋计算和构造设计 1桩的配筋计算 抗滑桩从使用安全和经济方面考虑,都宜采用钢筋混凝土桩。 钢筋混凝土桩的配筋计算一般根据所算得的桩身最大弯矩值Mmax,进行配筋计算,再验算最大弯矩值断面的抗裂要求、剪力最大截面处的抗剪强度。配筋计算方法与一般钢筋混凝土结构相同,不赘述。 2钢筋混凝土桩的构造要求 ①混凝土强度一般采用C20,不低于l5,水下灌注时不低于C20; ②主筋保护层厚度一般不小于35mm,水下灌注混凝土时不小于50mm; ③主筋不宜小于8φ10/Ix桩径,常用12φ16以上D600以上,纵向主筋沿桩身周边均匀布置圆桩,钢筋净距不应小于60mm; ④配筋长度滑面以下宜采用4/a,通长配筋; ⑤配筋率一般不低于0.65%~0.20%小桩径取高值,大桩径取低值; ⑥箍筋率一般不低于φ6200mm,宜采用螺旋箍筋或焊接环式箍筋;钢筋骨架中,应每隔2m左右设一道焊接加强箍筋。 ⑦钢筋的接长等符合钢筋混凝土构件的构造要求。 5.5 抗滑桩的施工 5.5.1 施工一般程序 搞滑桩施工多采用机械成孔或人工成孔,现场灌注混凝土施工。 灌注桩是一项质量要求高,施工工序较多,并须在一个短时间内连续完成的地下隐蔽工程。因此,施工应按程序进行。备齐技术资料,编制施工组织设计,做好施工准备。应按设计要求、有关规范、规程及施工组织设计,建立各工序的施工管理制度。施工、监理、设计和业主各方管理到位、监控到位、技术服务和技术跟踪到位。保证施工有序、快速、高质地进行。 灌注桩施工的一般程序如图5.12所示。 灌注桩施工一般应先进行试成孔施工,试成孔的数量不少于两个,以便核对地质资料,检验所选的设备、施工工艺以及技术要求是否适宜,同时检验并修正施工技术参数。如出现缩颈、坍孔、回淤、吊脚或出现流沙、地下水量大等情况,不能满足设计要求,或增加了施工难度、达不到工期要求时,应重新制定施工方案,考虑新的施工工艺,甚至选择更适合的桩型。 5.5.2 设桩工艺选择 设桩工艺又称成孔方法或成孔工艺。灌注桩施工的类型较多,抗滑桩施工常用的主要为非挤土灌注桩类型。正确、恰当地选择设桩工艺,才能保证施工质量和施工工期。各种设桩工艺适用范围及特点见表5.14。 设桩工艺选择时,应根据具体的地质情况、桩径和桩长、工期要求,并结合机具设备供应情况和各种设桩成孔工艺的适用范围和优缺点,灵活、正确地选用。 117 5.5.3 施工机具 灌注桩的施工机具较多,有定型产品,也有自制机具,大部分采用国内产品,也有部分进口产品。各种施工机具的主要技术指标及适用的成桩方法见表5.15。 5.5.4 施工质量控制 1一般要求 抗滑桩是一项质量要求高的工程,搞滑桩的施工质量直接关系到工程的成败。因此,控制 施工质量显得特别重要。施工时必须坚持质量第一原则,推行全面质量管理。 抗滑桩多采用灌注桩,要特别把好成孔包括钻孔和清孔、下钢筋笼和灌注混凝土等几道 关键工序。每一工序完毕时,均应及时进行质量检验,上道工序不清,下道工序就不能进行,以免留存隐患。 施工时每一工地应设专职质量检验员,对施工质量进行全面检查监督,质量责任落实到 人,落实到每一根桩。灌注桩的质量控制,主要是指钻孔、清孔,钢筋笼制作、安放,混凝土配制、灌注等工艺工序过程的质量标准和控制方法,应以设计文件和国家或行业标准为准,制定出切合工程实际和易于操作的具体标准和要求。 2质量检验及质量标准 灌注桩钻、挖孔在终孔和清孔后,应进行孔位和孔深检验。孔径、孔形和倾斜度宜采用专用仪器测定,或采用外径为钻孔钢筋笼直径加lOOmm不大于钻头直径、长为4~6倍桩径的钢筋检孔器吊入钻孔内检测。钻、挖成孔的质量标准参见表5.16,施工允许误差也可参考表5.17。 桩径检测可用专用球形孔径仪,伞形孔径仪和超声波孔壁孔测定仪等测定。孔深用专用 测绳测定,钻深可由核定钻杆和钻头长度来测定。孔底沉淀厚度可用CZ-ⅡB型沉渣测定仪测定。桩位允许偏差可用经纬仪、钢尺和定位圆环测定。垂直度偏差可用定位圆环、测锤和测斜仪测定。 钢筋笼的制作允许偏差见表5.18。 注①桩允许偏差负值是指个别断面; ②H为施工现场地面标高与桩顶设计标高之差,d为桩径。 钢筋笼吊放入孔径位容许偏差为钢