%双向板计算.xls

双双向向板板楼楼盖盖梁梁板板尺尺寸寸 长长边边梁梁 bx＝＝3 30 00 0mm 长边梁宽度 bx hx＝＝6 60 00 0mm 长边梁高度 hx lcxlcx＝＝3 3. .9 90 00 0m长边梁支座间距 lcx cx＝＝3 35 5mm 长边梁保护层厚度 cx h0 x＝＝5 56 65 5mm 长边梁有效高度 h0 x lnxlnx＝＝3 3. .6 60 00 0m长边梁净跨 lnxlcx-by lxlx＝＝3 3. .9 90 00 0m长边梁计算跨度 lx＝lcx 短短边边梁梁 by＝＝3 30 00 0mm 短边梁宽度 by hy＝＝1 10 00 00 0mm 短边梁高度 hy lcylcy＝＝3 3. .0 00 00 0m短边梁支座间距 lcy cy＝＝3 35 5mm 短边梁保护层厚度 cy h0y＝＝9 96 65 5mm 短边梁有效高度 h0y lnylny＝＝2 2. .7 70 00 0m短边梁净跨 lnylcy-by lyly＝＝3 3. .0 00 00 0m短边梁计算跨度 lylcy 板板 b＝＝1 10 00 00 0mm 板宽 b 取1m宽板带 h＝＝2 25 50 0mm 板厚 h c0＝＝2 20 0mm 板保护层厚度 c0 h0＝＝2 23 30 0mm 板有效高度 h0 l0 x＝＝3 3. .6 60 00 0m计算跨度 l0 x＝ln l0y＝＝2 2. .7 70 00 0m计算跨度 l0y＝lny αα＝＝1 1. .7 78 8α＝l0 x/l0y2 ββ＝＝2 2. .0 00 0β＝2.0 作作用用在在板板上上的的荷荷载载 永永久久荷荷载载标标准准值值 0 0. .6 60 0kN/m2 水泥砂浆面层自重 厚度20 由板传来 6 6. .2 25 5kN/m2 钢筋混凝土板自重 h25长边梁自重 0 0. .3 34 4kN/m2 混合砂浆天棚抹灰自重 厚度17长边梁梁侧抹灰自重 qGk＝＝6 6. .8 85 5kN/m2 永久荷载标准值 qGk 可可变变荷荷载载标标准准值值 qQk＝＝2 2. .5 50 0kN/m2 可变荷载标准值 qQk 基基本本组组合合 支支座座最最大大负负弯弯矩矩 qg1＝＝1 11 1. .7 72 2kN/m2 可变荷载效应组合 qg11.2qGk1.4qQk qg2＝＝1 11 1. .7 70 0kN/m2 永久荷载效应组合 qg21.35qGk1.4*0.7qQk qg＝＝1 11 1. .7 72 2kN/m2 qgmaxqg1，qg2 基基本本组组合合 跨跨中中最最大大正正弯弯矩矩 g1＝＝9 9. .9 97 7kN/m2 可变荷载效应组合 g11.2qGk1.4qQk/2 g2＝＝1 10 0. .4 47 7kN/m2 永久荷载效应组合 g21.35qGk1.4*0.7qQk/2 q1＝＝1 1. .7 75 5kN/m2 q11.4qQk/2 q2＝＝1 1. .2 23 3kN/m2 q21.4*0.7qQk/2 g＝＝1 10 0. .4 47 7kN/m2 gmaxg1，g2 q＝＝1 1. .7 75 5kN/m2 qmaxq1，q2 标标准准组组合合 支支座座最最大大负负弯弯矩矩 qgKK9 9. .3 35 5kN/m2 qgKKqGkqQk 标标准准组组合合 跨跨中中最最大大正正弯弯矩矩 gKK＝＝8 8. .1 10 0kN/m2 gKKqGkqQk/2 qKK＝＝1 1. .2 25 5kN/m2 qKKqQk/2 准准永永久久组组合合 支支座座最最大大负负弯弯矩矩 qgQQqgQQ＝＝8 8. .1 10 0kN/m2 qgQQqGk0.5qQk 准准永永久久组组合合 跨跨中中最最大大正正弯弯矩矩 gQQgQQ＝＝7 7. .4 48 8kN/m2 gQQqGK0.5qQk/2 qQQqQQ＝＝0 0. .6 63 3kN/m2 qQQ0.5qQk/2 作作用用在在长长边边梁梁上上的的荷荷载载 永久荷载标准值 1－2α2＋α3qGklcy＝15.64kN/m由板传来 bxhx－h25/1000000＝2.63kN/m短边梁自重 220hx－h20/1000000＝0.28kN/m短边梁梁侧抹灰自重 qxGk＝18.26kN/m 可变荷载标准值 由板传来qxQk＝1－2α2＋α3qQklcy＝5.71kN/m 基本组合. 由可变荷载效应控制qgx1＝1.2qxGk1.4qxQk＝29.91kN/m 由永久荷载效应控制qgx2＝1.35qxGk1.4*0.7qxQk＝30.25kN/m qgx＝maxqgx1，qgx2＝30.25kN/m 标准组合 qgxK＝qxGkqxQk ＝ 23.97kN/m 准永久组合qgxQ＝qxGk0.5qxQk＝21.12kN/m 作作用用在在短短边边梁梁上上的的荷荷载载 永久荷载标准值 5/8qGklcy＝12.84kN/m byhy－h25/1000000＝5.63kN/m 220hy－h20/1000000＝0.60kN/m qyGk＝18.47kN/m 可变荷载标准值 由板传来qyQk＝5/8qQklcy＝4.69kN/m 基本组合. 由可变荷载效应控制qgy1＝1.2qyGk1.4qyQk＝28.73kN/m 由永久荷载效应控制qgy2＝1.35qyGk1.4*0.7qyQk＝29.53kN/m qgy＝maxqgy1，qgy2＝29.53kN/m 标准组合 qgyK＝qyGkqyQk ＝23.16 kN/m 准永久组合qgyQ＝qyGk0.5qyQk＝20.81kN/m 按按塑塑性性铰铰线线法法计计算算弯弯矩矩（（kN.m））按按塑塑性性铰铰线线法法计计算算配配筋筋 2Mx＝2*0.75*l0y*mx＝4.05mx截面h0 mm m kN.m αsγs 2My＝2*α*l0 x-l0y/4*mx＝10.40mx 跨中 lx向（A） 220.001.18 REF Mx＝β*l0y*mx＝5.40mxly向（B） 230.002.10 REF My＝α*β*l0 x*mx＝12.80mx 支座 lx向（A） 220.002.37 REF Mx＝β*l0y*mx＝5.40mxly向（B） 230.004.21 REF My＝α*β*l0 x*mx＝12.80mx Σ50.85mx mx＝gq*l0y2*3*l0 x-l0y/12/Σ mx＝1.18kN.m my＝α*mx＝2.10kN.m mx＝β*mx＝2.37kN.m my＝β*my＝4.21kN.m mx＝β*mx＝2.37kN.m my＝β*my＝4.21kN.m As mm2选配实际As REF REF REF REF 按按塑塑性性铰铰线线法法计计算算配配筋筋 长长边边梁梁的的受受弯弯承承载载力力及及配配筋筋计计算算 截面端支座边跨跨中第二支座中间跨中中间支座 弯矩系数 αx 1/24 1/14 1/11无无 弯矩 Mx1＝αx*qgx*lx2 kN.m19.1732.8641.83 翼缘宽度 bfx 或 bx mm300.00302.70300.00 有效高度 h0 xhx-35 mm565.00565.00565.00 αsxMx1/fc*bx*h0 x2REFREFREF γsx0.51sqrt1-2αsxREFREFREF ξx1-sqrt1-2αsxREFREFREF 受压区高度 xx＝ξx*h0 x mmREFREFREF AsxMx1/fy*γsx*h0 x mm2REFREFREF 选配2φ182φ22 φ182φ22 实际 Asx mm2509.00760.001019.50 配筋率0.300.450.60 最小配筋率 max0.2,0.45ft/fyREF 长长边边梁梁的的斜斜截截面面承承载载力力及及配配筋筋计计算算 截面端支座内侧第二支座外侧 第二支座内侧 中间支座外侧 剪力系数0.500.550.550.55 剪力Vx kN29.4932.4432.4432.44 有效高度 h0 x mm565.00565.00565.00565.00 Asvx/sxVx-0.7ftbxhx0/1.25fyvh0 xREFREFREFREF 按构造要求选配φ6200φ6200φ6200φ6200 实际 Asvx/sx mm2/mm0.280.280.280.28 长长边边梁梁的的裂裂缝缝控控制制验验算算 中间支座内侧最大裂缝宽度限值 ωlim mm（环境类别一，裂缝控制等级三级） 0.55构件受力特征系数 αcr （受弯） 32.44保护层厚度 cx mm 565.00纵向受拉钢筋面积 Ascrx＝maxAsx mm2 REF有效受拉混凝土截面面积 Atex0.5*bx*hxbfx-bxhfx mm2 φ6200纵向受拉钢筋配筋率 ρx 0.28有效受拉混凝土纵向受拉钢筋配筋率 ρtex 纵向受拉钢筋的等效直径 deqx＝Σnix*dix2/Σnix*νix*dix mm 标准组合荷载设计值下的最大弯矩值 Mkxmaxαx*qgxK*lx2 kN.m 标准组合纵向受拉钢筋应力 σskxMkx/0.87Ascrx*h0 x N/mm2 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψx1.1-0.65ftk/ρtexσskx 最大裂缝宽度 ωmaxx＝αcrψxσskx1.9cx0.08deqx/ρtex/Es 结论ωmaxx0.29 ωlim0.30，裂缝控制验算满足要求。 长长边边梁梁的的斜斜截截面面承承载载力力及及配配筋筋计计算算 长长边边梁梁的的受受弯弯挠挠度度验验算算 0.30截面端支座边跨跨中 2.10弯矩系数 α- 1/24 1/14 35.00标准组合下长边梁的弯矩 Mkx＝αx*qgxK*lx2 kN.m-15.1926.04 1019.50准永久组合下长边梁的弯矩 Mqx＝αx*qgxQ*lx2 kN.m-13.3822.94 90675.00塑性影响系数γx＝0.7120/hx*1.40＝1.26 0.60标准组合下受弯构件的短期刚度 Bsx＝Es*Asfx*h0 x2/1.15*ψx0.26αE*ρx/13.5*γx＝ 1.12荷载长期作用对挠度的增大系数 θx2.00 17.38刚度 BxMkx*Bsx/Mqx*θx-1Mkx N.mm2REFREF 33.15 66.14根据规范，受弯构件的挠度限值 fmaxx＝lx*1000/25019.50 REF在弯矩最大的边跨跨中作用一个垂直向下的单位集中荷载 P1，并采用如图所示的静定结构 REF截面端支座边跨跨中 单位集中荷载作用下板的弯矩 M m0 0.98 根据图乘法得边跨跨中最大挠度为 fx ΣMkxMds/BxREFmm fmax 结论fx＝8.01mm fmax＝35.00mm，挠度验算满足要求。 标准组合下长边梁的弯矩 端支座边跨跨中第二支座中间跨中中间支座 150 0 -150 单位集中荷载作用下长边梁的弯矩 端支座边跨跨中第二支座中间跨中中间支座 2.00 0.00 -2.00 长长边边梁梁的的裂裂缝缝控控制制验验算算 结论ωmaxx0.29 ωlim0.30，裂缝控制验算满足要求。 单位集中荷载作用下长边梁的弯矩 端支座边跨跨中第二支座中间跨中中间支座 2.00 0.00 -2.00 第二支座中间跨中 中间支座 - 1/11无无 -33.15 -29.20 REF REF 第二支座中间跨中 中间支座 0 19.50 长长边边梁梁的的受受弯弯挠挠度度验验算算 标准组合下受弯构件的短期刚度 Bsx＝Es*Asfx*h0 x2/1.15*ψx0.26αE*ρx/13.5*γx＝ 在弯矩最大的边跨跨中作用一个垂直向下的单位集中荷载 P1，并采用如图所示的静定结构 结论fx＝8.01mm fmax＝35.00mm，挠度验算满足要求。 N14448.40kN Mx5.70kN.m My7.25kN.m ax11.70m ay11.76m A137.59m2 Wx269.68m3 Wy268.30m3 pmax105.06kN/m2 pmin104.96kN/m2 p105.01kN/m2 短短边边梁梁的的受受弯弯承承载载力力及及配配筋筋计计算算 截面端支座边跨跨中 第二支座 中间跨中 中间支座 弯矩系数 αy 1/24 1/14 1/11 1/16 1/14 弯矩 My1＝αy*qgy*ly2 kN.m11.0718.9824.1616.6118.98 翼缘宽度 bfy 或 by mm300.00303.60300.00303.60300.00 有效高度 h0yhy-35 mm965.00965.00965.00965.00965.00 αsyMy1/fc*by*h0y2REFREFREFREFREF γsy0.51sqrt1-2αsyREFREFREFREFREF ξy1-sqrt1-2αsyREFREFREFREFREF 受压区高度 xy＝ξy*h0y mmREFREFREFREFREF AsyMy1/fy*γsy*h0y mm2REFREFREFREFREF 选配2φ182φ182φ182φ182φ18 实际 Asy mm2509.00509.00509.00509.00509.00 配筋率0.300.300.300.300.30 最小配筋率 max0.2,0.45ft/fyREF 长长边边梁梁的的斜斜截截面面承承载载力力及及配配筋筋计计算算 截面端支座内侧第二支座外侧 第二支座内侧 中间支座外侧 剪力系数0.500.550.550.55 剪力Vy kN22.1424.3624.3624.36 有效高度 h0y mm965.00965.00965.00965.00 Asvy/syVy-0.7ftbyhy0/1.25fyvh0yREFREFREFREF 按构造要求选配φ6200φ6200φ6200φ6200 实际 Asvy/sy mm2/mm0.280.280.280.28 长长边边梁梁的的裂裂缝缝控控制制验验算算 中间支座内侧最大裂缝宽度限值 ωlim mm（环境类别一，裂缝控制等级三级）0.30 0.55构件受力特征系数 αcr （受弯）2.10 24.36保护层厚度 cy mm35.00 965.00纵向受拉钢筋面积 Ascry＝maxAsy mm2509.00 REF有效受拉混凝土截面面积 Atey0.5*by*hybfy-byhfy mm2150900.00 φ6200纵向受拉钢筋配筋率 ρy0.18 0.28有效受拉混凝土纵向受拉钢筋配筋率 ρtey1.00 纵向受拉钢筋的等效直径 deqy＝Σniy*diy2/Σniy*νiy*diy mm18.00 标准组合荷载设计值下的最大弯矩值 Mkymaxαy*qgyK*ly2 kN.m18.95 标准组合纵向受拉钢筋应力 σskyMky/0.87Ascry*h0y N/mm244.34 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψy1.1-0.65ftk/ρteyσskyREF 最大裂缝宽度 ωmaxy＝αcrψyσsky1.9cy0.08deqy/ρtey/EsREF 结论ωmaxy0.05 ωlim0.30，裂缝控制验算满足要求。 长长边边梁梁的的斜斜截截面面承承载载力力及及配配筋筋计计算算 长长边边梁梁的的受受弯弯挠挠度度验验算算 截面端支座边跨跨中 第二支座 中间跨中 弯矩系数 α- 1/24 1/14- 1/11 1/16 标准组合下短边梁的弯矩 Mky＝αy*qgyK*ly2 kN.m-8.6814.89-18.9513.03 准永久组合下短边梁的弯矩 Mqy＝αy*qgyQ*ly2 kN.m -7.8013.38-17.0311.71 塑性影响系数 γy＝0.7120/hy*1.40＝1.15 标准组合下受弯构件的短期刚度 Bsy＝Es*Asfy*h0y2/1.15*ψy0.26αE*ρy/13.5*γy＝ 荷载长期作用对挠度的增大系数 θy2.00 刚度 ByMky*Bsy/Mqy*θy-1Mky N.mm2REFREFREFREF 根据规范，受弯构件的挠度限值 fmaxy＝ly*1000/25015.00 在弯矩最大的边跨跨中作用一个垂直向下的单位集中荷载 P1，并采用如图所示的静定结构 截面端支座边跨跨中 第二支座 中间跨中 单位集中荷载作用下板的弯矩 M m0 0.980 根据图乘法得边跨跨中最大挠度为 fy ΣMkyMds/ByREFmm fmax15.00 结论fy＝0.43mm fmax＝22.50mm，挠度验算满足要求。 标准组合下短边梁的弯矩 端支座边跨跨中 第二支座 中间跨中 中间支座 50.00 0.00 -50.00 单位集中荷载作用下短边梁的弯矩 端支座边跨跨中 第二支座 中间跨中 中间支座 2 0 -2 单位集中荷载作用下短边梁的弯矩 端支座边跨跨中 第二支座 中间跨中 中间支座 2 0 -2 中间支座 - 1/14 -14.89 -13.38 REF REF 中间支座 长长边边梁梁的的受受弯弯挠挠度度验验算算 结论fy＝0.43mm fmax＝22.50mm，挠度验算满足要求。