矿山运输机械选型设计计算.pdf

筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 第一章采煤机牵引部液压系统设计第一章采煤机牵引部液压系统设计已知总功率 300 千瓦，牵引力 360KN, 牵引速度 0 ～ 7.0 米/分高速恒功率. 一．牵引部的工作阻力矩 M 的确定. 1 确定锚链的规格 S Ta 363 108 吨力式中a－安全系数 2.53.5 T－采煤机最大牵引力由采掘机械书查得其圆环链的规格为dtb30108 35 毫米 2 确定链轮的齿数 Z 及节圆直径选为 Z5，则 0 D 350.56 毫米 3 确定力矩 MTR 360 0.35056 2 63 千牛顿二油马达工作阻力矩的确定 1 采用高速油马达齿轮及行星齿轮减速带动链轮时 n m M M i η η 总 63 344 0.8 1 0.2289 千牛吨米式中 i总油马达至链轮的总传动比筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 2 η 油马达至链轮的总传动效率 n m η 链传动效率（因是无链牵引，所以其效率为 1）三油马达总的负载力矩的确定油马达总的负载力矩可根据给定最大牵引力求出。即 n m M M i η η 总 63 344 0.8 1 0.2289 千牛吨米四确定系统的工作压力 72 1601.6 10/巴牛顿米五确定油马达的最大流量 1 由已知最大牵引速度 V,求链轮的最大速度 n 0 V n Dπ 7 3.14 0.35056 6.37转/分 2 又已知给定为高速油马达则其转速 1000～2200 转/分初步确定 n2200 转/分总传动比 2200 344 6.4 i 3 油马达输出扭距 0 2 n m D M i η η Τ 总 2 360 0.350 2 344 0.8 1 0.2289/千牛米标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 3 4 油马达最大转速 max 0 1000 m V D n π 1000 7 344 3.14 350 2191/转分 5 油马达的排量 3 6.28 10 m m pm M q η Δ 3 5 6.28 0.2289 10 160 10 100.95 − 3 0.0001009/米转 6 油马达-理论流量 m Qmqn 4 10 2191 0.0001009 6 − 3 0.00368/米秒 7 实际流量 60 mm mv nq Q η 实 2191 0.0001009 60 0.95 3 0.00388/米秒所以根据以上所计算数据查机械设计手册可选定为压力 kgf/cm 转速 V/min 型号变量形式额定最高额定最高 ZMF125 定量 200 250 2000 2200 筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 4 驱动功率 Kw 容积效率排量 ml/r 90 96 125 六.主油泵流量及辅助泵 1 主油泵的流量 Qb ≥ KQ （升/ 分） K-1.1 ～ 1.3 考虑系统漏损和流量富裕度的系数 Qb ≥ KQ 1.1 0.00388 3 0.004268/米秒 3 0.256/米秒 2.主油泵最大工作压力 ∑Δ p 主油泵回路的总压力损失，包括油液和各种阀, 过滤器等液压元件和管道的压力损失. ∑Δ p5 ～10 所以 pm PP 160 125 5 200 10/ 2 牛吨米 3 确定主油泵压力 kgf/cm 转速 V/min 型号变量形式额定最高额定最高 ZB-F125-B 变量 200 250 驱动功率 Kw 容积效率排量 ml/r 90 96 125 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 5 4 辅助油泵 20QQ 流 0.004268 20 43 8.5 10/ − 米分 51/升分查机械设计手册 77 P 57CBD−型（齿轮泵） p 额定 100 巴， Q51 L/ 最小，转数 1800 转。重量 16.5 ㎏（流量大，体积小噪音小，是理想的辅助泵）七确定牵引部所需电机容量 N 电 N 主＋N 辅 33 1010 pppp pQPQ ppηη 5454 33 250 104.268 1010 108.5 10 100.85100.7 −− 127千瓦式中η p η p －分别为主辅油泵的总效率 p p p p －分别为主辅油泵的压力， 2 /牛吨米 pp Q Q －分别为主辅油泵的流量， 3 /米秒一般牵引部分占总功率的 25 N3000.2575kw 所以因双电机牵引，故 N电127263.5〈75 故满足八溢流阀 1 溢流阀的选取泵最大流量 256/ b Q升分 .P326 设计手册 YFL32H 型高压溢流阀其通径 32 毫米，流量筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 6 250 升/分,调压范围 2 70 210/kgfcm 2.阀的安装结构形式采用管式连接 3.滤油器 P572 设计手册 WU 型网式滤油器 WU － 250 ※ F 通径 50 毫米流量 250L/ 最小，过滤精度 180 μ m 连接形式螺纹连接九绘制牵引部液压系统图第二章支护设备与采煤机选型设计已知煤层厚度 2.42.6 米,支护强度 40 KN/ 2 m, 年产量 100 万吨顶板条件 Ⅱ级 3 类倾角 5 度，工作面长度 150 米。一液压支架初步预选 1 液压支架选型因素 2 煤层顶板及顶板分类 3 综合各类支架对顶板适应性综合上述三点和查表采掘机械与液压传动可选定 4 有因煤层厚度达到 2.5 米范围,则应选用支撑掩护式支架二液压支架结构参数确定 1 支架最大结构高度 Hmax hmax ＋a 米 hmax ＋ 0.2 2.60.2 2.8 米 2 支架最小结构高度 Hmin hmin －s2 －b －c 2.4－0.15 －0.10－0.1 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 7 2.05 米式中 hmax ， hmin- 煤层最大厚度和最小厚度；米 a考虑伪顶，煤皮冒落时, 支架仍有可靠的初撑力所需的支撑高度的补偿量，中厚煤层可取 200 毫米，厚煤层取 300 毫米，薄煤层适当减小； b 支架卸载前移时,支柱伸缩余量，煤层厚度大于 1.2 米取 80 ～ 100 毫米;煤层厚度小 1.2 米取 30 ～ 50 毫米. c 支架顶梁上存留浮煤和煤层厚度大于 1.2 米碎矸石厚度一般取 50 ～ 100 毫米. 2 S －顶板最大下沉量取 100 ～ 200 毫米. 3 支架支护强度确定 1 按经验公式估算 q K H R ， 2 /吨米 35 72.8 2.3 1010− 0.4508 a MP 2 查采掘机械与液压传动，可得 q1.30.45 0.585 a MP 故取其两种方法最大值 q0.585 a MP 式中 K- 作用于支架的顶板岩石厚度系数我国取 6 ～8 H- 最大采高，米 R- 岩石容重一般取 2.3 3 /吨米 4 支架伸缩比筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 8 max 2 min H k H 2.8 2.05 1.371.6其运输能力满足筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 16 式中 F 运行物料的断面积，㎡ v 刮板链的速度，m/s γ物料的散碎密度，kg/m ϕ 装满系数，按表 11 选择（向上运输β 5 ˚ ϕ0.9） 3、运行阻力计算（1）重段直线段的总阻力 zhlll W q qLgcosqq Lgsinωωββ− 102 0.636.26 0.4 150 9.8cos59.8sina5 110861-17714 93148N （2）刮板链在空段直线的运行总阻力 kl W q Lgcossin 36.26 150 9.80.4 sin5 25885N l ωββ 式中 0 Q350 q102kg/m 3.6 v3.6 0.95 中部槽单位长度货载质量kg/m l q刮板链单位长度质量 l q36.26/kg m l ω刮板链在溜槽中运行阻力系数 l ω0.6 0 ω物料在溜槽中运行阻力系数 0 ω0.4 L刮板输送机的长度 m 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 17 β刮板输送机铺设倾角 g重力加速度 k W空段直线段的总阻力，N （3）弯曲段附加阻力 kwk W 0.1W 0.1 25885 2589N ①弯曲段半径 l R 2sin 2 α 1.5 2sin1.5 28.65m ②弯曲段全长 2 w L4aRa− 2 4 0.6 28.650.6− 8.27m ③弯曲段中心角 0 22 a2arcsin a l wa 22 0.6 2arcsin 8.270.6 8.29 式中l标准中部槽长度一般为 1.5m a相邻两节中部槽间的最大折曲角一般为3 a机身推移距离 4 刮板链张力的计算（1）判断最小张力点的位置筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 18 ＬｗＬ S y 5 双机头驱动0.6ＷＺＨ－0.4ＷＫ＝0.693148-0.425885 45534.8N0 所以最小张力点在１点，如图所示（2）用逐点计算法求各点的张力取标准刮板槽长Ｌ＝1.5m 槽间水平弯曲角度为 3，工作面倾角 5取最小张力为 0，由弯曲段几何关系，确定中部槽弯曲段中心角 0 α＝8.29 Ｓ10 Ｓ2Ｓ1W1-2 S3Ｓ2W2-3W2-3ω Ｓ2W2-3Ｓ2e 2fa0-1 Ｓ2e 2fa0 W m ZH L L W S4Ｓ 3W3-4Ｓ 3 LLL L W Wm m ZH −− S5 S4-0.6WZKＷＫ S6Ｓ5 W5-6 S7Ｓ6 e 2fa0 W 6-7 S8Ｓ7 W7-8 则S２＝qLLgωLCOSβ-sinβ36.2659.80.3COS10 -sin5533N 8.29 2 0.4 180 3 93148 5338.275756 150 Se π 4 93148 57561508.27590664 150 SN−− 5 S 90664-0.6931482588519244N 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 19 6 25885 S 19244-150-8.27-542839N 150 8.29 2 0.4 180 7 25885 S 42839 e8.2749253N 150 π 8 25885 S 49253550386N 150 5 牵引力及电功率的计算 1000 pv N η ① ylly pSSK SS− ② ①,②联立上端驱动电机功率Ｎ１＝[]VSSKSS L 1818 −/1000η 式中 L Κ牵引构件绕经驱动轮的阻力系数；取 L Κ＝0.045 η传动系数的效率；取η＝0.85 Ｖ刮板链速度；Ｖ＝0.95m/s 则 8181 1 [] N 1000 l SSK SSv η − 503860.045 50386 0.95 1000 0.85 58.8kw 再加 20的备用量，得 N1Ｎ10.2Ｎ170KW 下端驱动功率Ｎ２＝[]95 . 0 5454 SSKSS L −/1000η [19664-192440.0459066419244] 1000 0.85 85.4kw 筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 20 上述功率的计算值再加 20的备用量，得 N２Ｎ２0.2Ｎ２102KW 即配备２132KW 电机双机头驱动满足要求。５刮板链的预紧力和紧链力计算（1）刮板链预紧力计算 01458 1 4 TSSSS 1 0 1225863135263983 4 54480N 2紧链力Ｔ＝Ｔ0＋ＬqLgωLLie L EA Δ 2 式中Ｅ刮板链的弹性模量；取Ｅ＝210 ７Ｎ/CM 2 A刮板链横断面积 ΔLie多拉伸段长度，取 m0.60.092 则Ｔ＝54480 ＋150 36.26 9.8 0.4 ＋ 092. 06 . 0 1502 76. 1102 7 ＝82278Ｎ（6）验算刮板链强度 n max 25 . 1 2 S Sdλ λ 双刮板链不均匀系数 Sd 单条链条的破断拉力 Smax 刮板链的最大静张力则 n 3 2 850 100.95 1.2 122586 10.973.5≥ 符合标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 21 第二节采区顺槽运输机械的选择设计一、转载机的选择选择转载机，要注意与工作面刮板输送机的配套要求（1）转载机的运输能力要稍大于工作面刮板输送机的运输能力（2）顺槽转载机的机尾与工作面输送机的连接处理要配套（3）顺槽转载机的零部件与工作面输送刮板机的零部件应尽可能通用综上所述因素考虑综采设备的配套选择SGZ –730/110 型转载机。二带式输送机的选型计算。 1、验算带式输送机的运输能力和带宽 ①带式输送机的运输能力【指导书】P96表 2-2DSP1080/1000 2 Q3600v0.90.05ckBγ− 2 3600 2.5 0.85 0.14880.9 1 0.05 − 822 /t h＞650t/h 即ＱSC ＱS B输送能力满足。式中 B输送带宽度，1m K 物料断面系数；取 K0.1488 V 输送带运行速度;2.5m/s r物料的散碎密度;r0.85t/m 3 c 倾角系数; c1 amax物料最大块度的长度尺寸 amax300 ②带式输送机带宽的校核 B≥2amax200mm , 筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 22 1000≥2300200800mm 满足要求式中 max a物料中最大块度长尺寸， max a300mm ２计算输送带运行阻力 ⑴关参数的计算 q V QGB 6 . 3 650 72.2/ 3.6 2.5 kg m 12 1.1 di qBδδδ 1.1 1 8.5 1.253 1 15.4/kg m 17 11.33/ 1.5 g g g G qkg m l “ “ 17 “6.8/ 2.5 g g g G qkg m l 式中 q 单位长输送带上装运物料量 qd单位长度输送带的质量 qg重段单位长度上分布的托辊旋转部分的质量 g G′ 重段每组托辊旋转部件的质量，【指导书】P101 表 2-9 g L′ 重段托辊间距，取g L′ 1.5 qg空段单位长度分布的托辊旋转部件的质量 g G′ ′ 空段每组托辊旋转部件的质量 ⑵阻力计算 WZH（qqdqg） Lｇω 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 23 （72.215.411.33）8909.80.03 25886N ＷＫ＝（qd＋qg） Lｇω，qg ＝15.46.88909.80.022 4260N 式中 ω输送带沿重段运行的阻力系数，取ω0.03【教材】 P101表 4-17。 ω输送带沿空段运行的阻力系数，查【教材】Ｐ101 表 4－17 取ω＝0.022 ３输送带强度的计算 1）绘制计算的示意图按运行方向从主动滚筒分离点开始编号，如图所示 2）用逐点计算的方法列出各点的张力关系输送带绕转滚筒两项阻力按输送带张力增加 5 则 k1.05 21k SSW 32123 SSK SS 430 zhkzh SSWk SWW 外载荷要求传动滚筒表面输出牵引力 0 F为 0411 1 wz FSSS kKWzh−− 传动滚筒表面所能传递额定牵引力 0 F为 0max1 0 1 a FS e F nn μ − 令 00 FF 得筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 24 1 11 kzh a n kWW S enk μ − − 式中 n摩擦力备用系数 n1.15～1.2 取 n1.2。 μ输送带与滚筒的摩擦系数【教材】P116表 4-10 取μ＝ 0.20， α围包角则各张力点为 1 0.2 455 /180 1.21.05 426025886 1 1.21 1.05 S e π − − 36430.8 3.835 9500N 2 S9500426013760N 3 S14448N 4 S40334N ４）验算重段张力是否满足要求重段最小张力ＳminZH，必须满足ＳminZH５（ｑ＋ｑｄ） g L′ ｇcosβ 572.215.41.59.81 6439N 3 S14448NＳminZH （ g L′ ＝1.5ｍ）满足。空段最小张力Ｓminｋ，须满足Ｓminｋ５ｑｄ g L′ ｇcosβ 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 25 ＝515.42.51 193N 2 S13760NＳminｋ满足４验算输送带强度（1）对煤矿用阻燃输带安全系数为ｍ＝ max d sB S 式中 d s阻燃用的整体纵向拉断强度为 1000Ｎ/m 2 B阻燃带宽度，B＝1000ｍ max s输送带运行时所受的最大静张力则ｍ＝ 1000 1000 40334 ＝25≥18 满足５牵引力及功率计算带式输送机等速运转时，驱动滚筒上所需牵引力为ｐ＝（Ｓy－Sf）＋（0.03～0.05）（Ｓy＋Sf）＝40334－9500＋0.03（40334＋9500）＝32329N 当 P0 时， 3 10 pv Nk η − 3 32329 2.5 1.210 0.85 − 114kw 式中Ｋ功率备用系数 η驱动设备传动效率，取 0.85 ｃ起动系数，ｃ＝1.2 则Ｎ＝114kw 即ＱSC ＱS B输送能力满足式中Ｋ物料断面系数，取Ｋ＝0.1488【指导书】Ｐ100 表 2－7 Ｂ带宽，取Ｂ＝1.2ｍＶ带速，取Ｖ＝2.5ｍ/ｓＣ倾角系数，取Ｃ＝0.85 ２）输送带宽校核Ｂ≥２ａＭＡＸ＋200ｍｍ 12002300＋200＝800 带式输送机满足要求。２计算输送带运行阻力 ⑴关参数的计算筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 28 q V QGB 6 . 3 820 91.1/ 3.6 2.5 kg m 20 13.3/ 1.5 g g g G qkg m l “ “ 20 “6.7/ 3 g g g G qkg m l 式中 q 单位长输送带上装运物料量 qd单位长度输送带的质量 qg重段单位长度上分布的托辊旋转部分的质量 g G′ 重段每组托辊旋转部件的质量，【指导书】P101 表 2-9 g L′ 重段托辊间距，取g L′ 1.5 qg空段单位长度分布的托辊旋转部件的质量 g G′ ′ 空段每组托辊旋转部件的质量（2）重段直线段的运行阻力ＷＺＨ＝ cos dg qqqβ′⎡⎤ ⎣⎦ sin d LgqqLgωβ′− 91.1 13.9 13.3 990 9.8 0.04 cos5 91.1 13.9 990 9.8 sin5 134522N （3）空段直线段的阻力 cossin Kdgd Wqq g Lqβωβ′′′′ 13.96.7 990 9.8 0.035 13.9 990 9.8 sin5− 4785N − 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 29 式中 0.04ω “0.035ω ３输送带各点张力计算根据输送带绕径滚筒的两项阻力按输送带的张力增加 5计算。即（各张力点计算同顺槽皮带） 21 312 431 2 541 2 655 615 67 8 3 7615 6 3 877 815 67 8 4 9815 67 8 4 109815 67 8 SS SKSkS SSkS SKSK S SSWK SKWW SKSK SKW SSWK SKWW SKSK SKWW SSKSK SKWW −−− − −−− −− −− 需要传动滚筒表面输出牵引力 0 F为 7 8 42 010115 6 1FSSS kK wKw − − −− 传动滚筒表面所能传递额定牵引力 0 F为 0max1 0 1 a FS e F nn μ − 令 00 FF 得 2 5 67 8 1 4 1 1 a n K WKW S eKn μ −− − −− 2 0.2 455 /1804 1.2[1.051345224785] 1 1.051 1.2e π − − −− 171642 3.64 47154N 筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 30 则 1 2 31 43 54 655 6 76 877 8 98 10 47154 47154 47154 1.0549512 47154 1.0549512 49512 1.0551988 51988478547203 47203 1.0549563 49563 134522184085 184085 1.05193289 SN SN SKN SSN SKSN SSWN SKSN SSWN SKSN S − − − 9 47154 1.0549512SN ４验算皮带张力是否满足要求ｓｍｉｎ＝5（ｑ＋ｑｄ） X G L g ′ ｇｃｏｓβ ＝5（13.9＋91.1）1.59.8ｃｏｓ5 ＝7688N 因 7min SSk, 6min SSk 故各张力点均满足输送带垂度 5 验算输送带强度； max XB G m S 2000 1200 193289 12.410，满足要求式中 X G输送带强度， X G＝2000Ｎ/ｍｍ 6 牵引力及功率计算传动滚筒主轴总牵引力 0l F 0101101 0.03153348 l FSSSSN− 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 31 所需电动机的功率 d N 3 0 10 l dd Fv NK η 3 153348 2.5 1.1710 0.85 528kw 故取电机功率 d N570kw 7 拉紧力计算如图所示位置的拉紧位置应有的拉紧力 23 PhSS 4715449512 96666N 四、采区上下山运输及辅助运输四、采区上下山运输及辅助运输二、采区辅助运输的选择１有极绳运输的基本计算（调度绞车）根据【指导书】Ｐ108表 3－ 1 选择ＪＤ－25 型调度绞车其基本参数如下选用电机ＹＢＪＱ－ 25 牵引力ＫＮ绳径ｍｍ绳长ｍ绳速ｍ/ｓ功率ＫＷ转数ｒ / ｍｍ总减速比 16 15 400 1.06625 1465 32.5 １有极绳运输的基本计算１）每次牵引的矿车数 13.96 1.066 17.5 0.85 NKW 式中ｚ每次牵引的矿车数Ｑ运输能力，Ｑ＝290Ｔ/ｔ筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 32 G矿车载重，ｔ＝5ｔ P V运输距离，300ｍ P V平均运行速度， P V＝1.066ｍ/ｓ f t摘挂钩辅助作业时间ｎ同时运行的车组数，ｎ＝1 则 2 300 2901 60 1.066 10 60 5 1 Z 辆２）牵引力 0 sincoscos ss FZ GG gq Lgβωβωβ 式中 F钢丝绳的牵引力 0 G矿车自重，取 0 G＝900Ｋｇ根据【教材】Ｐ153表 5－4，ＭＰＣ5 －6 型平板车，配用矿车ＭＧＣ3.3－6 β线路倾角，取 s q钢丝绳单位长度的质量，【提升】Ｐ216附表，取 s q＝0.86ｋｇ/ ｍ L运输距离，取Ｌ＝300ｍ ω矿车运行阻力系数，【矿机】Ｐ218表 6－4，取ω＝0.07 S ω钢丝绳运行阻力系数，取 S ω＝0.3 则 10 599.8 sin100.07 cos10 F 0.86 300 9.8sin100.360 10 1.36913.96KN ３电机功率（绞车牵引矿车组）标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 33 F V N η 式中Ｖ绞车绳速，取Ｖ＝1.066 η绞车传动效率，取＝0.85 则 13.96 1.066 17.5 0.85 NKW 实际选用量Ｎ＝17.5＋17.520＝21ＫＷ矿井提升机械设备选型设计煤矿主井双箕斗单绳缠绕式提升设备的选型设计已知条件 1 矿井每年产量 60 万吨 /年; 2 提升工作制度为年工作日 300 天，每日工作 14h; 3 单水平提升，井筒深度 250m; 4 箕斗卸载高度 16m; 5 箕斗装载高度 18m; 6 松散煤的密度为 0.92t/m3; 7 一套箕斗提升设备; 8 采用双筒单绳缠绕式提升机; 一．该主井提升机械设备选型设计 1. 箕斗的选定 1 提升高度筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 34 HHsHzHX 2501618 284m 2 经济提升速度 m v 0.4 H 0.4 284 6.74 m/s 3 一次提升循环估算时间 Tx 初估加速度 a0.8m/s Tx m v a m H v 20 6.742.84 20 0.846.74 71s 4 小时提升次数 3600 50.70 s X n T 次 5）小时提升量 AS 取提升不均衡系数 C1.15，提升能力富裕系数 Cf1.2 nf S n r A CC A b t 4 60 101.15 1.20 300 14 197t/h; 6）一次合理提升量 197 3.89 50.70 S s A Qt n 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 35 考虑为以后矿井生产能力加大留有余地，由单绳箕斗规格表 1-3 中选择名义装载重量为 40KN 的箕斗，其主要技术规格如下；自重 QZ44000N 全高 H8560mm 有效容积 4.4m3 容器间中心距 S1830mm 实际载重量 Q0.92104.4≈40KN 2. 提升钢丝绳的选择 1）钢丝绳最大悬垂长度 Hc 预估井架高度 Hj30m HcHjHHz 3025018298m 2估算钢丝绳每米重力 P/ 取钢丝绳抗拉强度 B σ 17000 9.8N/ ㎜ 21665N/㎜ 2, 安全系数 ma6.5 P1 0.11 z B c a QQ H m σ − n 4400044000 0.11 1665 100 298 6.5 − 84000 33.34N/m 2519.69 84000 33.34N/m 2519.69 选取 619-1665-34-特-镀锌-右交叉捻，其技术特征为筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 36 钢丝绳直径 d34mm,绳中最粗钢丝直径σ2.2mm，钢丝绳全部钢丝断裂力总和 Qd937500N，每米重裂力总和 Qd 736000N，每米重 P40.93N/m。 3）钢丝绳安全系数校核 d a zc Q m QQPH 736000 400004400040.93 298 736000 96197.14 所选钢丝绳满足安全要求，合格可用。 3. 提升机和天轮的选择 1）提升机卷筒直径 D 8080 342720Ddmm≥ 12001200 2.22640Dmmδ≥ 据此选用 2Jk-3.0/11.5 提升机，其技术特征为卷筒直径 D3.0m，卷筒直径 B1.51.7m 许用最大静张力 Fjm130KN，最大静张力差 Fjc80KN，变位重量 Gj297KN，减速器最大输出动扭距 Mnm300KNm,两卷筒间隙 a140mm，两卷筒中心距 S1640mm。 2）实际需要卷筒的容绳宽度 B， B 30 H nd D ε π ⎛⎞ ⎜⎟ ⎝⎠ 28430 3 343 3.14 3.0 ⎛⎞ ⎜⎟ ⎝⎠ 1344.31500mmmm 3）计算实际缠绕层数 nc 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 37 130 34 c H nd BD ε π ⎡⎤⎛⎞ ⎜⎟⎢⎥ ⎝⎠⎣⎦ 128430 34 343 15003.14 3.0 ⎡⎤⎛⎞ ⎜⎟⎢⎥ ⎝⎠⎣⎦ 0.82层1可确定其为单层据煤矿安全规程，箕斗提升许可缠绕一层，因而卷筒宽度可满足本矿使用要求。 4）钢丝绳实际最大静张力 Fjm 之校核 FjmQQzpH 400004400040.93284 95624.12N130000N 5 钢丝绳实际最大静张力差 Fjc 之校核 FjcQPh4000040.9329852197.14N80000N 由 4）、5）两项校核可知所选提升机强度可满足要求。 6 天轮之选择 8080 342720 t Ddmm≥ 12001200 2.22640 t Dmmδ≥ 据此选用井上 TSG 型固定 3000 19 型固定天轮，其技术特征为天轮直径 Dt3.0m，变位重量 Gt11330N。 4.提升机与井筒相对位置的计算 1）确定井架高度 Hj；据煤矿安全规程第 373 条规定，考虑实际提升速度低于 8m/s，取过卷高度 Hg8m。 HjHxHrHg0.75 2 T D 筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 38 3.0 168.5640.75 2 29.685m 确定 Hj30m，与估计值相差不大，未考虑钢丝绳安全性能，故可用。 2计算卷筒中心至井筒中钢丝绳间的水平距离 Ls Ls0.63.5 j HD≥ 0.6 303.53 24.5m 取 LS25m 3计算钢丝绳弦长 Lx 提升机卷筒中心与机房地平高差 0.65m，机房地平与井口高差 0.5m，取 C01.2