通风系统分析.doc

**煤矿二00九年十月份 通风系统、瓦斯抽放系统、安全监控系统分析报告 时间2009年12月5日 地点总工程师办公室 主持人 参加人员 第一章 通风系统分析 一、通风系统现状 （一）十一月份四采区通风系统情况 四采区主扇型号BDK608No26，电机功率2355KW（单级运转），四采区总进风量为4132m3/min，总回风量为4185m3/min，通风负压677Pa，等积孔3.19m2,现四采区布置一个综采工作面（即40400工作面），两个备用面（即40402备用面、40403备用面）。 （二）十一月份三采区通风系统情况 三采区主扇型号为主扇型号为BDK60-8-NO27，电机功率2450KW（单级运转），三采区总进风量为3261m3/min，总回风量为3332m3/min，通风负压632Pa，等积孔2.63m2, 现布置四个半煤岩巷掘进工作面（即1750瓦斯探巷、三采运输下山反掘、三采运输下山、三采回风下山）。 二、实际需要风量计算及风量分析 （一）四采区需要风量计算 1、采煤工作面需要风量计算 （1）40400综采工作面实际需要风量计算 通过对40400工作面11月1日～11月31日绝对瓦斯涌出量的考察, 该工作面最大绝对瓦斯涌出量为17.82 m3/min（其中瓦斯抽放量为14.57m3/min，风排量为3.25m3/min），其平均涌出量为13.56 m3/min，（其中瓦斯抽放量为9.32m3/min，风排量为4.2m3/min），因此该工作面瓦斯涌出不均衡系数 K瓦OmaxOa K瓦17.8213.56≈1.3 式中K瓦 测定时间内的的涌出不均衡系数； Omax测定时间内的最大瓦斯涌出量，m3/min； Oa 测定时间内的平均瓦斯涌出量，m3/min。 ①按瓦斯涌出量计算 Q采 （100q瓦采K采通）C采 Q采 （1004.21.3）0.8 683 m3/min 式中Q采采煤工作面实际需要风量，m3/min； q瓦采采煤工作面抽放瓦斯后的绝对瓦斯涌出量，m3/min； k采通采煤工作面瓦斯涌出不均衡的风量备用系数，取1.3。 C采 采煤工作面回风流中的最高允许瓦斯浓度，0.8。 ②按工作面同时作业人数计算 Q采 4 N Q采 450 200 m3/min 式中Q采采煤工作面实际需要风量，m3/min； 4采煤工作面人均需要风量，m3/min； N采煤工作面同时作业的最多人数。 ③按工作面温度选择适宜的风速进行计算 Q采60V采S采 Q采601.0410.2 636 m3/min 式中Q采采煤工作面实际需要风量，m3/min； V采采煤工作面风速，m/s； S采采煤工作面平均断面积，10.2m2。 ④由于40400工作面为综采工作面，故不按最大炸药消耗量计算的实际需要风量。 根据以上计算，40400工作面最大需要风量为683 m3/min。 ⑤风速验算 V采Q采S采60 V采68310.260 1.04 m/s 式中 V采采煤工作面风速，m/s； Q采采煤工作面实际需要风量，m3/min； S 采煤工作面平均断面积，10.2 m2。 根据以上风速验算该采煤工作面风速为1.04 m/s，大于0.25 m/s、小于m/s，符合规定。 （2）40402备用工作面实际需要风量计算 通过对40402运输巷至40402切眼掘进期间绝对瓦斯涌出量的考察, 该工作面最大绝对瓦斯涌出量为3.46 m3/min，其平均涌出量为2.66 m3/min，因此该备用工作面瓦斯涌出不均衡系数 K瓦备OmaxOa K瓦备3.462.66≈1.3 式中K瓦备 测定时间内的的涌出不均衡系数； Omax测定时间内的最大瓦斯涌出量，m3/min； Oa 测定时间内的平均瓦斯涌出量，m3/min。 ①按瓦斯涌出量计算 Q采备 （100q瓦采备K采通）C采备 Q采备 （1002.661.3）0.8 432 m3/min 式中Q采 备用工作面实际需要风量，m3/min； q瓦采备用工作面抽放瓦斯后的绝对瓦斯涌出量，m3/min； k采通备用工作面瓦斯涌出不均衡的风量备用系数，取1.3。 C采备 备用工作面回风流中的最高允许瓦斯浓度，0.8。 ②由于备用工作面未生产，作业人员较少，故不按工作面同时作业人数和按工作面温度选择适宜的风速进行计算。 根据以上计算，40402备用工作面最大需要风量为432 m3/min。 ③风速验算 V采备Q采备S采备60 V采备43211.760 0.62 m/s 式中 V采备采煤工作面风速，m/s； Q采备采煤工作面实际需要风量，m3/min； S 采备采煤工作面平均断面积，11.7 m2。 根据以上风速验算该采煤工作面风速为0.62m/s，大于0.25 m/s、小于m/s，符合规定。 （3）41111运输巷需要风量计算 ①按瓦斯涌出量计算 Q掘 （100q瓦掘K掘通）C掘 Q掘 （1001.81.3）0.8 293 m3/min 式中Q掘掘进工作面实际需要风量，m3/min； q瓦掘掘进工作面抽放瓦斯后的绝对瓦斯涌出量，1.8m3/min； k掘通掘进工作面瓦斯涌出不均衡的风量备用系数，取1.3； C掘 掘进工作面回风流中的最高允许瓦斯浓度，0.8。 ②按掘进工作面同时作业人数计算 Q掘 4 N掘 Q掘 430 120 m3/min 式中Q掘掘进工作面实际需要风量，m3/min； 4 掘进工作面人均需要风量，m3/min； N掘 掘进工作面同时作业的最多人数。 ③由于41111运输巷为综掘工作面，故不按最大炸药消耗量计算实际需要风量。 ④局通风机选型 根据41111运输巷需要风量的计算，选用二台FD1/230KW的局部通风机对该掘进工作进行供风（一台使用、一台备用），风机安装在五横川风门外进风侧，该风机吸入风量为426m3/min（实测）。 ⑤按局部通风机实际吸风量计算实际需要风量 Q掘 Q吸＋SV60 Q掘 426＋10.30.2560 581 m3/min 式中Q掘掘进工作面实际需要风量，m3/min； Q吸局部通风机实际吸入风量，m3/min； S 局部通风机安装地点的巷道净断面，m； V 局部通风机吸风口至掘进工作面回风口之间的最低允许风速，0.15m/s。 根据以上计算，41111运输巷最大需要风量为581 m3/min。 ⑥风速验算 V掘 Q掘S掘60S V掘 293 12.560 0.39m/s 式中V掘巷道中的风速，m/s； Q掘巷道实际需要风量，m3/min； S掘巷道平均断面积，12.5m2。 根据以上计算0.25 m/s 0.39 m/s 4 m/s， 符合煤矿安全规程101条规定。 （4）41111回风下山需要风量计算 ①按瓦斯涌出量计算 Q掘 （100q瓦掘K掘通）C掘 Q掘 （1001.61.3）0.8 260 m3/min 式中Q掘掘进工作面实际需要风量，m3/min； q瓦掘掘进工作面抽放瓦斯后的绝对瓦斯涌出量，1.6 m3/min； k掘通掘进工作面瓦斯涌出不均衡的风量备用系数，取1.3； C掘 掘进工作面回风流中的最高允许瓦斯浓度，0.8。 ②按掘进工作面同时作业人数计算 Q掘 4 N掘 Q掘 430 120 m3/min 式中Q掘掘进工作面实际需要风量，m3/min； 4 掘进工作面人均需要风量，m3/min； N掘 掘进工作面同时作业的最多人数。 ③由于41111回风下山使用乳胶炸药爆破，故不按最大炸药消耗量计算实际需要风量。 ④局通风机选型 根据41111回风下山需要风量的计算，选用二台FD1/230KW的局部通风机对该掘进工作进行供风（一台使用、一台备用），风机安装在41109联络巷风门外进风侧，该风机吸入风量为417m3/min（实测）。 ⑤按局部通风机实际吸风量计算实际需要风量 Q掘 Q吸＋SV60 Q掘 417＋8.20.2560 540 m3/min 式中Q掘掘进工作面实际需要风量，m3/min； Q吸局部通风机实际吸入风量，m3/min； S 局部通风机安装地点的巷道净断面，m； V 局部通风机吸风口至掘进工作面回风口之间的最低允许风速，0.15m/s。 根据以上计算，41111回风下山最大需要风量为540 m3/min。 ⑥风速验算 V掘 Q掘S掘60S V掘 260 11.560 0.38m/s 式中V掘巷道中的风速，m/s； Q掘巷道实际需要风量，m3/min； S掘巷道平均断面积，11.5m2。 根据以上计算0.25 m/s 0.38 m/s 4 m/s， 符合煤矿安全规程101条规定。 （5）41111回风巷需要风量计算 ①按瓦斯涌出量计算 Q掘 （100q瓦掘K掘通）C掘 Q掘 （1002.31.5）0.8 431 m3/min 式中Q掘掘进工作面实际需要风量，m3/min； q瓦掘掘进工作面抽放瓦斯后的绝对瓦斯涌出量，1.6 m3/min； k掘通掘进工作面瓦斯涌出不均衡的风量备用系数，取1.3； C掘 掘进工作面回风流中的最高允许瓦斯浓度，0.8。 ②按掘进工作面同时作业人数计算 Q掘 4 N掘 Q掘 430 120 m3/min 式中Q掘掘进工作面实际需要风量，m3/min； 4 掘进工作面人均需要风量，m3/min； N掘 掘进工作面同时作业的最多人数。 ③由于41111回风巷为修复工作面，故不按最大炸药消耗量计算实际需要风量。 ④局通风机选型 根据41111回风巷需要风量的计算，选用二台FD1/230KW的局部通风机对该掘进工作进行供风（一台使用、一台备用），风机安装在41118联络巷内，该风机吸入风量为398m3/min（实测）。 ⑤按局部通风机实际吸风量计算实际需要风量 Q掘 Q吸＋SV60 Q掘 398＋9.70.2560 544 m3/min 式中Q掘掘进工作面实际需要风量，m3/min； Q吸局部通风机实际吸入风量，m3/min； S 局部通风机安装地点的巷道净断面，m； V 局部通风机吸风口至掘进工作面回风口之间的最低允许风速，0.15m/s。 根据以上计算，41111回风巷最大需要风量为544 m3/min。 ⑥风速验算 V掘 Q掘S掘60S V掘 398 10.660 0.63m/s 式中V掘巷道中的风速，m/s； Q掘巷道实际需要风量，m3/min； S掘巷道平均断面积，10.8m2。 根据以上计算0.25 m/s 0.63 m/s 4 m/s， 符合煤矿安全规程101条规定。 （6） 按各个采煤工作面、掘进工作面实际需要风量的总和计算 Q采∑Q采∑Q采备 ∑Q掘1 ∑Q掘2 ∑Q掘3 Q采683＋432＋581＋540＋544 2780 m3/min 式中Q采 采煤工作面实际需要的风量，m3/min； Q采备 备用采煤工作面实际需要的风量，m3/min。 因此,采煤工作面和备用采煤工作面实际需要风量为2780 m3/min 2、机电硐室实际需要风量分析 由于我矿的所有机电硐室均设置在进风巷道中，未构成独立的通风系统，故不进行需要风量计算。 3、其他巷道实际需要风量计算 （1）41109联络巷需要风量计算 ①按瓦斯涌出量计算 Q其它 （100q其瓦K其通）C其它 Q其它 （1000.351.2）0.8 53 m3/min 式中Q其它 其它巷道实际需要风量，m3/min； Q其瓦其它巷道的绝对瓦斯涌出量，0.35 m3/min； k其通其它巷道瓦斯涌出不均衡的风量备用系数，取1.2； C其它 其它巷道风流中的最高允许瓦斯浓度，0.8。 ②按风速进行验算（煤巷） Q其它600.25S其它 Q其它600.259.3 140 m3/min 式中Q其它其它巷道实际需要风量，m3/min； S其它其它巷道平均断面积，9.3m2。 根据以上计算，41109联络巷最大需要风量为140 m3/min。 （2）41109轨道石门实际需要风量计算 ①按瓦斯涌出量计算 Q其它 （100q其瓦K其通）C其它 Q其它 （1000.221.2）0.8 33 m3/min 式中Q其它 其它巷道实际需要风量，m3/min； Q其瓦其它巷道的绝对瓦斯涌出量，0.22 m3/min； k其通其它巷道瓦斯涌出不均衡的风量备用系数，取1.2； C其它 其它巷道风流中的最高允许瓦斯浓度，0.8。 ②按风速进行验算（煤巷） Q其它600.25S其它 Q其它600.259.1 137 m3/min 式中Q其它其它巷道实际需要风量，m3/min； S其它其它巷道平均断面积，9.1m2。 根据以上计算，41109轨道石门最大需要风量为137 m3/min。 （3）40901运输巷（9层煤仓往西段）需要风量计算 ①按瓦斯涌出量计算 Q其它 （100q其瓦K其通）C其它 Q其它 （1000.281.2）0.8 42 m3/min 式中Q其它 其它巷道实际需要风量，m3/min； Q其瓦其它巷道的绝对瓦斯涌出量，0.28 m3/min； k其通其它巷道瓦斯涌出不均衡的风量备用系数，取1.2； C其它 其它巷道风流中的最高允许瓦斯浓度，0.8。 ②按风速进行验算（煤巷） Q其它600.25S其它 Q其它600.2510.9 164 m3/min 式中Q其它巷道实际需要风量，m3/min； S其它巷道平均断面积，9.3m2。 根据以上计算，40901运输巷（9层煤仓往西段）最大需要风量为164 m3/min。 （3）按其它巷道需要风量的总和计算 Q其总 Q其它1＋Q其它2＋Q其它3 Q其总140137164 441 m3/min 式中Q其总其它巷道实际需要风量的总和，m3/min； Q其它其它巷道实际需要风量，m3/min。 根据以上计算，四采区其它巷道实际需要的总风量为441 m3/min 5、按四采区实际需要风量的总和进行分析 通过对四采区采煤工作面、备用采煤工作面以及其它地点的风量计算，四采区实际需要风量为 Q四采ΣQ采掘ΣQ其他K采通 Q矿 （2780＋441）1.2 3221 m3/min 式中Q四采 四采区实际需要风量的总和，m3/min； ΣQ采掘采掘工作面实际需要风量的总和，m3/min； ΣQ其他其他巷道需风量的总和，m3/min； K采通 矿井通风系数。 根据以上计算，四采区实际需要风量为3221m3/min，四采区总进风量为4132m3/min，能满足现阶段的安全生产需要且有富余。 （二）三采区实际需要风量计算 1、掘进工作面需要风量计算 （1）1750探巷需要风量计算 通过1750探巷11月1日～11月31日绝对瓦斯涌出量的考察，其平均绝对涌出量为2.21m3/min，最大绝对瓦斯涌出量为2.85 m3/min，因此，1750探巷瓦斯涌出不均衡系数 K瓦OmaxOa K瓦2.211.69≈1.3 m3/min 式中K瓦 测定时间内的的涌出不均衡系数； Omax测定时间内的最大瓦斯涌出量，m3/min； Oa 测定时间内的平均瓦斯涌出量，m3/min。 ①按瓦斯涌出量计算 Q掘 （100q瓦掘K掘通）C掘 Q掘 （1002.211.3）0.8 359 m3/min 式中Q掘掘进工作面实际需要风量，m3/min； q瓦掘掘进工作面抽放瓦斯后的绝对瓦斯涌出量，2.21 m3/min； k掘通掘进工作面瓦斯涌出不均衡的风量备用系数，取1.3； C掘 掘进工作面回风流中的最高允许瓦斯浓度，0.8。 ②按掘进工作面同时作业人数计算 Q掘 4 N掘 Q掘 430 120 m3/min 式中Q掘掘进工作面实际需要风量，m3/min； 4 掘进工作面人均需要风量，m3/min； N掘 掘进工作面同时作业的最多人数。 ③由于1750探巷为综掘工作面，故不按最大炸药消耗量计算实际需要风量。 ④局通风机选型 根据1750探巷需要风量的计算，选用二台FD1/230KW的局部通风机对该掘进工作进行供风（一台使用、一台备用），风机安装在三采轨道下山风门外进风侧，该风机吸入风量为556m3/min（实测）。 ⑤按局部通风机实际吸风量计算实际需要风量 Q掘 Q吸＋SV60 Q掘 556＋11.20.1560 657 m3/min 式中Q掘掘进工作面实际需要风量，m3/min； Q吸局部通风机实际吸入风量，m3/min； S 局部通风机安装地点的巷道净断面，m； V 局部通风机吸风口至掘进工作面回风口之间的最低允许风速，0.15m/s。 根据以上计算，1750探巷最大需要风量为657 m3/min。 ⑥风速验算 V掘 Q掘S掘60S V掘 359 10.860 0.55m/s 式中V掘巷道中的风速，m/s； Q掘巷道实际需要风量，m3/min； S掘巷道平均断面积，10.8m2。 根据以上计算0.25 m/s 0.55 m/s 4 m/s， 符合煤矿安全规程101条规定。 （2）三采运输下山反掘需要风量计算 通过对三采运输下山反掘11月1日～11月31日绝对瓦斯涌出量的考察，其平均绝对涌出量为2.92m3/min，最大绝对瓦斯涌出量为2.11 m3/min，因此，三采运输下山反掘瓦斯涌出不均衡系数 K瓦OmaxOa K瓦2.922.21≈1.3 m3/min 式中K瓦 测定时间内的的涌出不均衡系数； Omax测定时间内的最大瓦斯涌出量，m3/min； Oa 测定时间内的平均瓦斯涌出量，m3/min。 ①按瓦斯涌出量计算 Q掘 （100q瓦掘K掘通）C掘 Q掘 （1002.111.3）0.8 343 m3/min 式中Q掘掘进工作面实际需要风量，m3/min； q瓦掘掘进工作面抽放瓦斯后的绝对瓦斯涌出量，2.11 m3/min； k掘通掘进工作面瓦斯涌出不均衡的风量备用系数，取1.3； C掘 掘进工作面回风流中的最高允许瓦斯浓度，0.8。 ②按掘进工作面同时作业人数计算 Q掘 4 N掘 Q掘 430 120 m3/min 式中Q掘掘进工作面实际需要风量，m3/min； 4 掘进工作面人均需要风量，m3/min； N掘 掘进工作面同时作业的最多人数。 ③由于三采运输下山反掘使用乳化炸药爆破，所以不按炸药消耗量计算实际需要风量。 ④局通风机选型 根据三采运输下山反掘需要风量的计算，选用二台FD1/230KW的局部通风机对该掘进工作进行供风（一台使用、一台备用），风机安装在三采轨道下山风门外进风侧，该风机吸入风量为365m3/min（实测）。 ⑤三采运输下山反掘的局部通风机和1750探巷的局部通风机安装在同一巷道中，由于三采运输下山反掘已作过局部通风机安装地点的巷道实际需要风量计算，所以轨道下山就不按局部通风机实际吸风量计算实际需要风量。 根据以上计算，三采运输下山反掘最大需要风量为343 m3/min。 ⑥风速验算 V掘 Q掘S掘60S V掘 343 10.460 0.55m/s 式中V掘巷道中的风速，m/s； Q掘巷道实际需要风量，m3/min； S掘巷道平均断面积，10.4m2。 根据以上计算0.25 m/s 0.55 m/s 4 m/s， 符合煤矿安全规程101条规定。 （3）三采运输下山需要风量计算 通过对三采运输下山11月1日～11月31日绝对瓦斯涌出量的考察，其平均绝对涌出量为2.36m3/min，最大绝对瓦斯涌出量为1.84 m3/min，因此，三采运输下山反掘瓦斯涌出不均衡系数 K瓦OmaxOa K瓦2.361.84≈1.3 m3/min 式中K瓦 测定时间内的的涌出不均衡系数； Omax测定时间内的最大瓦斯涌出量，m3/min； Oa 测定时间内的平均瓦斯涌出量，m3/min。 ①按瓦斯涌出量计算 Q掘 （100q瓦掘K掘通）C掘 Q掘 （1001.841.3）0.8 299m3/min 式中Q掘掘进工作面实际需要风量，m3/min； q瓦掘掘进工作面抽放瓦斯后的绝对瓦斯涌出量，2.11 m3/min； k掘通掘进工作面瓦斯涌出不均衡的风量备用系数，取1.3； C掘 掘进工作面回风流中的最高允许瓦斯浓度，0.8。 ②按掘进工作面同时作业人数计算 Q掘 4 N掘 Q掘 430 120 m3/min 式中Q掘掘进工作面实际需要风量，m3/min； 4 掘进工作面人均需要风量，m3/min； N掘 掘进工作面同时作业的最多人数。 ③由于三采运输下山使用乳化炸药爆破，所以不按炸药消耗量计算实际需要风量。 ④局通风机选型 根据三采运输下山需要风量的计算，选用二台FD1/215KW的局部通风机对该掘进工作进行供风（一台使用、一台备用），风机安装在三采运输下山1740联络巷往上。 根据以上计算，三采运输下山最大需要风量为299 m3/min。 ⑥风速验算 V掘 Q掘S掘60S V掘 299 10.460 0.48m/s 式中V掘巷道中的风速，m/s； Q掘巷道实际需要风量，m3/min； S掘巷道平均断面积，10.4m2。 根据以上计算0.25 m/s 0.48 m/s 4 m/s， 符合煤矿安全规程101条规定。 （4）回风下山需要风量计算 通过回风下山11月1日～11月31日绝对瓦斯涌出量的考察，其平均绝对涌出量为1.25m3/min，最大绝对瓦斯涌出量为1.6 m3/min，因此，回风下山瓦斯涌出不均衡系数 K瓦OmaxOa K瓦1.61.25≈1.3 m3/min 式中K瓦 测定时间内的的涌出不均衡系数； Omax测定时间内的最大瓦斯涌出量，m3/min； Oa 测定时间内的平均瓦斯涌出量，m3/min。 ①按瓦斯涌出量计算 Q掘 （100q瓦掘K掘通）C掘 Q掘 （1001.61.3）0.8 260 m3/min 式中Q掘掘进工作面实际需要风量，m3/min； q瓦掘掘进工作面抽放瓦斯后的绝对瓦斯涌出量，1.6 m3/min； k掘通掘进工作面瓦斯涌出不均衡的风量备用系数，取1.3； C掘 掘进工作面回风流中的最高允许瓦斯浓度，0.8。 ②按掘进工作面同时作业人数计算 Q掘 4 N掘 Q掘 430 120 m3/min 式中Q掘掘进工作面实际需要风量，m3/min； 4 掘进工作面人均需要风量，m3/min； N掘 掘进工作面同时作业的最多人数。 ③由于回风下山使用乳化炸药爆破，故不按最大炸药消耗量计算实际需要风量。 ④局通风机选型 根据回风下山需要风量的计算，选用二台FD1/230KW的局部通风机对该掘进工作进行供风（一台使用、一台备用），风机安装在三采回风下山二横川风门外进风侧，该风机吸入风量为477m3/min（实测）。 ⑤按局部通风机实际吸风量计算实际需要风量 Q掘 Q吸＋SV60 Q掘 477＋10.10.2560 629 m3/min 式中Q掘掘进工作面实际需要风量，m3/min； Q吸局部通风机实际吸入风量，m3/min； S 局部通风机安装地点的巷道净断面，m； V 局部通风机吸风口至掘进工作面回风口之间的最低允许风速，0.25m/s。 根据以上计算，回风下山最大需要风量为629 m3/min。 ⑥风速验算 V掘 Q掘S掘60S V掘 26011.760 0.37m/s 式中V掘巷道中的风速，m/s； Q掘巷道实际需要风量，m3/min； S掘巷道平均断面积，9.8m2。 根据以上计算0.25 m/s 0.37 m/s 4 m/s， 符合煤矿安全规程101条规定。 （4）按三采区掘进工作面实际需要风量的总和计算，即 Q掘总∑Q掘1∑Q掘2 ∑Q掘3 ∑Q掘4 Q掘总 657＋343＋299＋629 1928 m3/min 式中Q掘总 掘进工作面实际需要风量的总和，m3/min； ∑Q掘 掘进工作面实际需要的风量，m3/min。 通过以上计算及验算，单个掘进工作面需要风量取最大值。三采区所有掘进工作面需要风量为1928m3/min。 2、三采区其它巷道需要风量分析 （1）井下炸药库实际需要风量计算 ①按瓦斯涌出量计算 Q其它 （100q其瓦K其通）C其它 Q其它 （1000.411.2）0.8 62 m3/min 式中Q其它 其它巷道实际需要风量，m3/min； Q其瓦其它巷道的绝对瓦斯涌出量，0.41 m3/min； k其通其它巷道瓦斯涌出不均衡的风量备用系数，取1.2； C其它 其它巷道风流中的最高允许瓦斯浓度，0.8。 ②按风速进行验算（部分煤巷） Q其它600.25S其它 Q其它600.259.6 144 m3/min 式中Q其它其它巷道实际需要风量，m3/min； S其它其它巷道平均断面积，9.6m2。 根据以上计算，井下炸药库最大需要风量为144 m3/min。 （2）三采回风下山一横川实际需要风量计算 ①由于三采回风下山一横川处于主要进风巷道中，基本无瓦斯涌出，所以不按瓦斯涌出量计算。 ②按风速进行验算（岩巷） Q其它600.15S其它 Q其它600.159.3 84 m3/min 式中Q其它其它巷道实际需要风量，m3/min； S其它其它巷道平均断面积，9.3m2。 根据以上计算，三采回风下山一横川需要风量为84 m3/min。 （3）三采运输下山（二横川至1740联巷段）实际需要风量计算 ①由于三采运输下山为主要进风巷道，基本无瓦斯涌出，所以不按瓦斯涌出量计算。 ②按风速进行计算（煤巷） Q其它600.15S其它 Q其它600.2510.4 156 m3/min 式中Q其它其它巷道实际需要风量，m3/min； S其它其它巷道平均断面积，10.4m2。 根据以上计算，三采运输下山（二横川至1740联巷段）实际需要风量为156 m3/min。 （4）按其它巷道需要风量的总和计算 Q其总 Q其它1＋Q其它2＋Q其它3 Q其总14484156 384 m3/min 式中Q其总其它巷道实际需要风量的总和，m3/min； Q其它其它巷道实际需要风量，m3/min。 根据以上计算，三采区其它巷道实际需要的总风量为384 m3/min 3、按三采区实际需要风量的总和进行分析 通过对三采区掘进工作面以及其它地点的风量计算，三采区实际需要风量为 Q三采ΣQ掘ΣQ其他K采通 Q矿 （1928＋384）1.2 2774 m3/min 式中Q三采 三采区实际需要风量的总和，m3/min； ΣQ掘 掘进工作面实际需要风量的总和，m3/min； ΣQ其他其他巷道需风量的总和，m3/min； K采通 矿井通风系数。 根据以上计算，三采区实际需要风量为2774 m3/min，三采区总进风量为3261m3/min，能满足现阶段的安全生产需要且有富余。 三、矿井通风巷道情况分析 1、我矿现四采专用回风巷投入使用后，矿井主要回风巷位于开采影响范围外，且顶板情况良好，未发生变形。 2、由于受采动力影响，压力增大，三条主要进风巷（进风下山、轨道下山、运输下山）。三条下山都已进行了卧底和修复，通风断面能达到要求，对通风系统未造成影响。 3、 40400工作面生产过程中及时进行超前支护，暂时不受矿压等影响，通风断面良好，未对通风系统造成影响。 4、三采区为开拓采区，无采动后的矿压影响，主要进回风巷的顶板都非常完好，未发生变形等情况。 四、矿井通风系统的稳定性、可靠性分析 我矿四采区有三条主要进风巷，一条专用回风巷。其他采、掘工作面均具有独立的通风系统，在进、回风巷之间均合理构建了永久性的正、反向风门，采掘工作面通风系统完善、合理；没有不符合有关规定的串联通风、扩散通风、采空区通风等地点，矿井通风网络符合煤矿安全规程规定，通风系统稳定、可靠，通风能力能够满足生产安全的要求。 五、矿井通风设施分析 1、我矿对采空区进行了永久性封闭，在进、回风巷之间合理构建了通风设施。 2、井下永久风门都全部从木质风门改为铁质风门，增大了风门的抗冲击能力，损坏率也大大降低，保证了通风系统的稳定。 六、矿井通风的供电系统分析 1、由于供电系统管理方面的问题，多次停电停风，增大了通风及瓦斯治理的难度。 2、局部通风机均实现了“三专”和双风机双电源。 3、掘进工作面的局部通风机均使用了变频调速装置，但变频调速开关故障率较高，维修不够及时，经常出现个别掘进工作面无变频调速开关使用的情况。 七、矿井通风能力验证 （一）用风地点有效风量验证 四采区总进风量4132 m3/min，矿井有效风量4024 m3/min，矿井有效风量率97.39；三采区总进风量3261 m3/min，矿井有效风量2923m3/min，矿井有效风量率89.64；我矿各用风地点的有效风量验证按照风量、温度、风速分别进行验证，验证过程见下表 表1 各用风地点有效风量验证表 工作面名称 风量验证 温度验证 风速验证 需要 风量m3/min 实际 风量m3/min 是否符合要求 实际 温度 ℃ 是否符合要求 风速m/s 是否符合要求 40400 工作面 683 1101 是 17 是 2．07 是 40402 备用面 432 810 是 17 是 1.31 是 41111运输巷 293 402 是 17 是 0.39 是 41111回风下山 260 398 是 17 是 0.38 是 41111回风巷 431 467 是 17 是 0.63 是 41109 联络巷 140 235 是 16 是 0.48 是 41109 轨道石门 137 226 是 16 是 0.49 是 40901 运输巷 164 190 是 17 是 0.42 是 1750探 巷 359 540 是 17 是 0.55 是 三采运输下山反掘 343 453 是 17 是 0.55 是 三采运输下山 299 367 是 17 是 0.48 是 三采回风下山 260 458 是 17 是 0.37 是 井下炸药库 144 136 是 16 是 0.89 是 回风下山一横川 84 219 是 15 是 0.31 是 运输下山下段 156 770 是 15 是 1.23 是 经验证该矿井现用风地点的实际配风风量、风速、温度均满足要求，符合煤矿安全规程规定。 （二）稀释瓦斯能力验证 1、四采区 （1）根据2006年11月份通风报表来看，四采区风排绝对瓦斯涌出量15.07 m3/min，矿井总回风量4185m3/min，则此时矿井总回风流中瓦斯浓度应为 15.07/41080.36 经过以上计算，0.36小于0.75，符合煤矿安全规程要求。 （2）另外从矿井实际瓦斯检查结果看，正常供风的情况下，四采各用风地点没有出现瓦斯超限现象。因此，四采区通风系统稀释瓦斯的能力可以满足生产安全的要求。 2、三采区 （1）根据2006年11月份通风报表来看，三采区风排绝对瓦斯涌出量6m3/min，矿井总回风量3332 m3/min，则此时矿井总回风流中瓦斯浓度应为 633320.18 经过以上计算，0.18小于0.75，符合煤矿安全规程要求。 （2）从矿井实际瓦斯检查结果看，正常供风的情况下，四采各用风地点没有出现瓦斯超限现象。因此，三采区通风系统稀释瓦斯的能力可以满足生产安全的要求。 八、十一月份各地点需要风量 根据对十一月份三、四采区通风系统的计算和分析，矿井实际需要的总风量为四采区3221 m3/min；三采区2774m3/min；十一月份各地点实际需要风量见下表 十二月份各地点实际需要风量表 用风地点 需要风量m3/min 实际配风量m3/min 40400工作面 683 1101 40402备用面 432 810 41111运输巷 293 402 41111回风巷 431 467 41111回风下山 260 398 41109联络巷 140 235 41109轨道石门 137 226 40901运输巷 164 190 1750探 巷 657 540 三采运输下山反掘 343 453 三采运输下山 299 367 三采回风下山 260 458 井下炸药库 144 156 回风下山一横川 84 219 运输下山下段 156 770