有风条件下自然排烟准稳态的双区模型分析.pdf

第3 6 卷第6 期中国矿业大学学报 V 0 1 ．3 6N o ．6 2 0 0 7 年1 1 月J o u r n a lo fC h i n aU n i v e r s i t yo fM i n i n g T e c h n o l o g yN o v ．2 0 0 7 文章编号i 0 0 0 1 9 6 4 2 0 0 7 0 6 0 7 2 8 0 6 有风条件下自然排烟准稳态的双区模型分析 易亮，杨淑江，徐志胜 中南大学I 防灾科学与安全技术研究所，瑚南长沙4 1 0 0 7 5 摘要采用双区模拟思想对有风条件下自然补气、自然排烟过程准稳态进行了分析．定义了“总 风压系数”用以评价外界环境风对自然排烟过程的影响程度，并对不同条件下的自然排烟准稳态 进行了计算讨论，给出了不同总风压系数下自然排烟临界失效风速的计算表达式．结果表明总 风压系数非负时，外界风的存在提高了自然排烟的效率，其影响程度与风速、火源功率、排烟口面 积有关；总风压系数为负时，外界风的存在降低了自然排烟的效率。但只要外界风速不超过临界 失效风速，自然排烟就是有效的，其准稳态时的烟层界面高度要低于无风时的烟层界面高度．因 此，在启动建筑自然排烟系统时，应对补气t l 、排烟口位置进行选择，尽量使总风压系数为正，以 提高排烟效率 美键词自然排烟；双区模型；环境风；准穗态；总风压系数 中图分类号T U8 3 4 ．1文献标识码A S t u d yo fQ u a s i S t e a d yS t a t eo fN a t u r a lS m o k eE x h a u s tU n d e r S u r r o u n d i n gW i n d sU s i n gaT w o - L a y e rZ o n eM o d e l Y IL i a n g ，Y A N GS h u - j f a n g ，X UZ h i s h e n g I n s t i t u t eo fD i s a s t e rP r e v e n t i o nS c i e n c ea n dS a f e t yT e c h n o b g y ，C e n t r a lS o u t hU n i v e r s i t y C h a n g s h a ，H u n a n4 1 0 0 7 5 ，C h i n a A b s t r a c t Q u a s i s t e a d ys t a t eo fn a t u r a ls m o k ee x h a u s tw i t hn a t u r a la i rm a k e u pu n d e rs u r r o u n d i n gw i n d sw a ss t u d i e du s i n gas i m p l et w o l a y e rz o n em o d e l ．A “t o t a lp r e s s u r ec o e f f i c i e n t ”w a s p r o p o s e dt Oa s s e s st h es i g n i f i c a n c eo fw i n do nn a t u r a ls m o k ee x h a u s t ．Q u a s i s t e a d ys t a t e su n d e rd i f f e r e n tc o n d i t i o n sa n dc r i t i c a li n v a l i d a t i n gv e l o c i t i e s o fw i n df o rn a t u r a ls m o k ee x h a u s t w e r ec a l c u l a t e d ．T h er e s u l t ss h o wt h a tw h e nt h ep r e s s u r ec o e f f i c i e n ti sp o s i t i v e ，t h es u r r o u n d i n gw i n dw i l le n h a n c et h ep e r f o r m a n c eo fs m o k ee x h a u s t ，a n dt h ee x t e n to fe n h a n c e m e n td e p e n d so nw i n dv e l o c i t y ，f i r ep o w e r ，v e n ta r e aa n ds oO n ．W h e nt h ep r e s s u r ec o e f f i c i e n ti sn e g a t i v e 。n a t u r a ls m o k ee x h a u s tw i l lw o r ku n t i lt h ew i n dv e l o c i t yi sb i g g e rt h a nt h ec r i t i c a li n v a l i d a t i n gv e l o c i t y ．W h e no p e r a t i n gan a t u r a ls m o k ee x h a u s ts y s t e mo fah u i l d i n gu n d e rs u r r o u n d - i n gw i n d ，t h ep o s i t i o n so fv e n t sa n da i ri n l e t ss h o u l db ec h o s e nt om a k et h et o t a lp r e s s u r ec o e f f i c i e n tp o s i t i v e ，S Oa st om a k et h ew i n ds t r e n g t h e nt h ee x t r a c t i o n ． K e yw o r d s n a t u r a ls m o k ee x h a u s t ；t W O l a y e rz o n em o d e l ；s u r r o u n d i n gw i n d ；q u a s i s t e a d y s t a t e ；t o t a lp r e s s u r ec o e f f i c i e n t 收稿日期2 0 0 7 0 3 1 2 基童项目国家“十五”科技攻关计划项目 2 0 0 1 B A 8 0 3 8 0 4 作者简介易亮 1 9 7 9 一 ．男．湖南省洲阳市人．副教授，工学博士，从事火灾烟气流动与控制方面研究． E - m a i l ‘y i l i a n g m a i l ．c s u ，e d u ．C n T d 0 7 3 1 2 6 5 6 6 2 5 万方数据 第6 期易亮等有风条件下自然排烟准稳态的双区模型分析 自然排烟是常用的烟气控制方式之～，它安装 简便，成本节约，不需专门的动力设备，因而大量的 应用于现代建筑，尤其是大空间公用建筑的防排烟 系统中“] ．但是，自然排烟容易受到外界环境条件 的影响，如环境风、建筑内外气体温差、密度差 等口] ．在外界条件的影响下，自然排烟的效率将会 发生变化，排烟效果得到增强或者降低，甚至完全 失效． 实际建筑通常都处于一个有风的环境当中，建 筑火灾也都不是在无风条件下发生发展的．环境风 的存在，会在建筑的外表面产生一定的附加压差， 对火灾进行自然排烟时，建筑物自然排烟r n 处的内 外压差将发生变化，而以浮力和内外压差作为主要 驱动力的自然排烟过程将受到影响，排烟口的流速 和流量也将与无风环境下的不同，室内的烟气充填 过程也将发生变化．国内外学者对自然排烟机理曾 开展了大量的研究口_ 6 ] ．对于水平排烟口，人们通常 将其烟气流动视为纯压差驱动流，采用伯努利方程 便可对流动过程进行简化求解；而C o o p e r 口1 则认 为其流动应视为浮力一压差联合驱动流，并给出了 排烟口内外气体不同温差及压差条件下的排烟流 量计算方法和公式．易亮0 3 等人的研究表明，无论 将水平排烟口烟气流动视为压差驱动或视为浮力一 压差联合驱动的流动，采用区域模型计算得到的室 内烟气充填过程几乎没有差别．针对环境风条件下 的烟气流动与控制研究，不少学者也曾对此开展理 论和实验分析““] ，最近，C h o w 等人对环境风下水 平自然排烟口的排烟性能及排烟过程进行了分析 计算，对环境风的影响进行了评价”] ． 实际建筑中，自然排烟口的设计方案众多，与 排烟对应的补气设置也不尽相同，有采用机械通风 进行补气，也有利用建筑与外界的开口进行自然补 气．在采用自然补气方案时，排烟口、补气口方向以 及环境风风向的不同组合，将对自然排烟的效果起 到非常重要的影响，如果排烟一补气方案安排合理， 可以提高自然排烟的效率{ 而如果设置不当，排烟 的效率将大大降低，甚至失效．在对火灾过程自然 排烟效率的评价方法中，双区模型p 3 分析是其中常 用的一种简化分析手段，双区模型将室内气体分为 上下2 层均匀的区域上层高温烟气和下层低温空 气，火源上方的羽流卷吸下层的冷空气进入上部烟 气层，烟气通过排烟V I 排出室外，室外空气通过补 气口进入室内下层空气．火灾过程中，若排烟流量 与烟气的产生速率 羽流卷吸速率 相等，室内烟气 层将达到一个“准稳态m “烟气层界面高度和温度 基本维持不变，通过分析准稳态时室内烟气层界面 高度以及温度便可对不同条件下的自然排烟效果 进行比较．本文将以双区模型思想为基础，对不同 环境风、排烟一补气设置下的室内火灾自然排烟、 自然补气过程准稳态进行分析计算，讨论不同条件 下烟气层的稳定高度与环境风、排烟一补气设置的 关系，为实际自然排烟系统设置提供理论参考和计 算方法． ， 1环境风对建筑的附加风压 当建筑处于有风环境中，风将在建筑的各个表 面形成附加风压．附加风压的大小与风速的平方成 正比[ “，即 1 P ，一妄 G p ．u 2 ， 1 ‘ 式中P ．为附加风压；n 为环境空气的密度；U 为 风速；C ，为无量纲风压系数，通常C 。的值在一 0 ．8 0 ～ 0 ．8 0 之间，它由建筑表面，风向以及周围 建筑结构等条件决定．文献E 9 ] 给出了附近没有障 碍物时，矩形建筑物的各壁面上的风压系数的平均 值．在有环境风的条件下，建筑表面的压力为 P P Ⅲ P ，， 2 式中 尸一为其它条件相同，无风时建筑表面的压 力． 2 自然排烟过程和简化双区模型分析 双区模型将室内气体分为上下2 层均匀的区 域上层是温度较高的烟气，下层是温度较低的空 气，火源上方的羽流卷吸下层的冷空气进入上部烟 气层，烟气通过排烟口排出室外，室外空气通过补 气口进入室内下层空气，如图1 所示，图中m 。为排 烟速率；m 。为羽流质量流率；廊．为补气流率；B ， L ，P 。分别为环境空气密度、温度和压力；A ，L ， P 。，H ，分别为室内上部烟气层密度、温度、压力和 厚度；n ，T 1 ，P - ，H 。分别为室内下部空气层密度、 温度、压力和厚度；H 为房间高度． 1 A ．咒R 爿 可一 一 ≈ 一 心 ～ m 。聪m n 4 № 图1 自然排烟过程双区模型示意 F i g ．1 S t a t i cs m o k ee x h a u s tt h r o u g ha c e i l i n gv e n t 万方数据 7 3 0中国矿业大学学报 第3 6 卷 2 ．1 质量守恒方程 由图1 ，上下层气体质量守恒方程可写为 警 m ． m ，嘲。， 3 d j m _ t m l m ．一r h p ， 4 五一一m l m - 一 ， 4 式中m ，，m - 分别为上室内上、下部烟气质量I r n 。， m - 分别为室内上、下部烟气层质量流率． 若房问横截面积A 为常数，m ，和m 。可以通过 上下层的密度 n ，风 、体积 V l ，V 。 和厚度 H l ， H 。 来表示 m l n V l l 。】A 日l ， 5 m 。 B n p , A H ，． 6 而房间的总体积y 和高度日 V Ⅵ U ， 7 H H 。 H t ． 8 2 ．2 状态方程 将烟气和空气视为理想气体，在自然排烟过程 中，室内压力的变化值相对于绝对压力值一般可以 忽略不计，因此通常条件下 1 个大气压 气体状态 方程可写为 p r c o n s t a n t ≈3 5 3k g K ／m 3 ． 9 23 烟气产生速率 在简化双区模型中，烟气的产生速率即为羽流 的质量卷吸流率，从相关文献可查阅到大量的羽流 质量卷吸流率表达式，以Z u k o s k i 羽流模型为例， 轴对称羽流的卷吸流率与火源功率、距离火源高度 相关[ 1 口 r t 。 0 ．0 7 1 0 1 “z 5 ”． 1 0 2 ．4 排烟速率 排烟形式分水平和竖直2 种方式，如图2 所 示．对于水平排烟口，将流动视为纯压差驱动流，根 据伯努利方程可写出排烟口的气体流率表达式 琬。一c d A 。√2 △P 。n ， 1 1 式中A 。为排烟口面积，c d 为排烟口的流通系数， △P ，为排烟口处的内外压差． ] 庙- R P l 辟几舟 j tE￡I IL 岛，毛只 只| l 尸‘ 砷水平捧烟口C o 竖直捧烟口 图22 种形式的排烟口 F i g ．2 T w of o r m so fv e n t s 对于竖直排烟口，假设排烟口全部被烟气浸 没，同样利用伯努利方程可写出气体流率表达式 r 一 班。一c dI ／2 △P ，P | d A 。． 1 2 无外界风时，排烟口处距离烟气层界面h 处的 内外压差可表示为 △P 。 P 。一P ，。一 P m 一．口| g H l B g h 一 P a 0 一p , g H I B g h 一 P b P “ g H I n n 跏 “一岛 A P 。 g HJ 风一P | g h n P | ， 1 3 式中P m 为室内补气口基准高度处绝对压力；P 。 为室外补气E l 基准高度处绝对压力，若补气E l 面积 比较大，远大于排烟口面积，补气流速较低，补气口 基准高度处内外压差△P o 相对于烟气密度差引起 的热压差来说很小，可以近似认为△P 0 0 ．同时 假定室内下部空气层温度与室外空气温度相等，即 瓦一T ，，＆一n ，则上式可改写为 A P ， g h B P 5 ． 1 4 水平排烟口的△P ，计算其需将上式中的h 用 烟气层厚度H 。替代即可． 存在外界风时，补气口和排烟口处存在附加风 压，因此，排烟口处内外压差变为 1 A P 。7 △P 。 寺 c 。，一c 舯 n 矿一 L 5 1 △P ， A C ．p , u 2 ． 1 5 6 式中C 。为补气口所在壁面的附加风压系数，％ 为排烟口所在壁面的附加风压系数，A C ，为总风压 系数，其值为C 。与C 。之差．对于水平排烟口，排 烟口内外压差处处相等} 对于竖直排烟口，排烟口 内外压差随高度线性变化，其排烟量由式 1 2 进行 积分计算 内外压差的计算式为式 1 5 ． 由式 1 5 可看到，环境风的存在使排烟口内外 压差产生了变化，其变化值取决于总风压系数 A C 。以及当地风速．由文献[ 9 ] 可知，普通建筑的 总风压系数A C ，变化范围大致为一1 ．6 ～ 1 ．6 ． 因此，在存在环境风速时，排烟口处总的内外压差 将发生变化，排烟流量和室内烟气充填过程将会受 到影响． 2 ．5 准稳态时烟气层状态 准稳态时，室内烟气层界面的将维持在一个稳 定高度，此时有 m 。一r h e r h l ， 1 6 f P m ， L t Q 。一Q 【。， 1 7 式中C p 为空气比热；臼。为火源通过对流传热方式 进人烟气中的能量 对流热释放速率 ，约为火源功 率的6 0 ％～8 0o A ‘”3 ；Q n ，为烟气层通过对流、辐射 万方数据 第6 期易亮等；有风条件下自然排烟准稳态的双区模型分析 等方式损失的热量，将其与臼。的比值定义为热量 损失系数z Q ‰ 艘。． 1 8 联立式 9 ～ 1 8 ，便可以根据室内火灾规模 和排烟、朴气设置推算出自然排烟准稳态时的烟气 层界面高度和烟气层温度．以水平排烟I 1 为例，由 式 1 1 和 1 5 可得自然排烟速率 嘶。一c d A 。{ 2 Ig H H t P a B 号△G p ．u 2 ] Br ㈣， 上式联立式 1 0 和 1 6 ，得 C e A 4 2 [ g H - - HL p ．- - p ． l A c ．p ．u 2 ] p , 0 ．0 7 1 0 1 “H f “． 2 0 由式 1 7 和 1 8 以及状态方程可得以n 和H ， 为未知数得另一方程 B i 焉3 磊5 3 羽‘ 2 1 联立式 2 0 和 2 1 即可通过迭代的方法解出 岛和H 1 ． 若排烟口为竖直矩形排烟口，式 2 0 改写为 c , w ，f ”’f2 [ g H H I H 。 ， P l 一“ 丢△。p , u 2 “2 d y _ o0 7 1 0 ”H 5 ／3 ’ 2 2 式中H 。，Ⅳ，分别为排烟口高度和宽度．联立式 2 2 和 2 I 即可用数值法解出 和H ． 3 准稳态的影响因素计算分析 从式 2 0 ～ 2 2 可看到，准稳态时的烟气层状 态 界面高度、温度 与火源功率、房问几何条件、总 风压系数、排烟口条件以及热量损失状况等有关． 以一高度为1 5m 的单室车间火灾为例，对其 自然排烟过程进行计算．在所有工况中，火源位于 室内地面中央，补气口位于四周墙面下部，且补气 口面积远大于排烟口面积，以消除补气风速和补气 口处压差对排烟过程的影响．环境温度为2 0 ℃，大 气压为0 ．1M P a ，对流热释放速率取火源热释放速 率的7 0 ％． 3 ．1 总风压系数 图3 所示为在面积为5m 2 水平排烟口、热量 损失系数为0 ．2 以及环境风速为5m ／s 的条件下， 准稳态时室内烟气层界面高度及温升随总风压系 数变化的趋势曲线．由图可见，随着总风压系数的 增加，烟气层界面高度大致呈线性方式增加 H 1 一a b A C ．， 2 3 式中n ，b 为与火源功率以及建筑、排烟条件相关 的系数．随着总风压系数的增加，自然排烟的效果 越好．总风压系数为正时，准稳态时的烟气层界面 高度高于无风时的界面高度；总风压系数为负时， 准稳态时的烟气层界面高度低于无风时的界面高 度．在不同火源功率条件下，烟气层界面高度随总 风压系数递增的速率不同，火源功率越大，递增速 率越小 2M w 时递增斜率约为0 ．9 7 ，5M w 时约 为0 ．5 7 ，1 0M W 时约为0 ．3 9 ． | | { | 髟引2 M W 4 刍} 1 苫嚣肃广矗r T 7 5 a 烟气层界面高度 b 烟气层溢升 图3总风压系数对准稳态烟气层状态的影响 F i g ．3 E f f e c to ft o t a lp r e s s u r ec o n e f f i c i e n tO i ls m o k el a y e ra tq u a s i - s t e a d ys t a t e 烟气层温升总风压系数的增加大致呈线性递 3 ．2 风速 减 A T 。一c d △C ．． 2 4 在不同火源功率条件下，烟气层温升随总风压 系数递减的速率大致相同，即系数d 与火源功率无 关． 图4 所示为在面积为5r n 2 水平排烟口、火源 功率为5M w 以及热量损失系数为0 ．2 的条件 下，准稳态时室内烟气层界面高度及温升随风速变 化的趋势曲线．从图4 可明显看出，当总风压系数 为正时，风速的增加提高了自然排烟的效率烟气 层界面高度升高，烟气层温度降低；而当总风压系 万方数据 7 3 2中国矿业大学学报第3 6 卷 数为负时，情况则正好相反 风遭h 一 风速／m r ‘ a 1 烟气层界面高度 b 烟气层温度 图4风速对准稳态烟气层状态的影响 F i g ．4 E f f e c to fw i n dv e l o c i t yO ns m o k el a y e r 33 临界失效风速 由式 1 5 可知，总风压系数A C 。为负时，随着 风速的增加，排烟E l 处内外压差将逐渐减小，当排 烟I Z l 处内外压差为0 时，此时烟气流动驱动力消 失，烟气将不能由排烟口排出，自然排烟失效；随着 风速的进一步增加，此时外界空气将通过排烟口倒 灌进入室内烟气层中．定义恰好使自然排烟失效的 外界风速为临界失效风速‰，显然，临界失效风速 与总风压系数以及火源及排烟条件有关．由式 2 0 可知。当自然排烟恰好失效时 g H H ， B B △c 0 B “一0 ． 且 l i r a Hr 一0 ． m | 斗O 于是有 一／三面‰一√背 2 5 即 “。。c △G “5 ． 2 6 图- 5 为在面积为5m 2 水平排烟口、热量损失 系数为0 ．2 条件下，采用式 2 0 和 2 1 计算得到的 不同总风压系数对应的临界失效风速．由图5 可 见，临界失效风速与 一△G “5 呈正比例分布．随 着总风压系数的增加，临界失效风速快速增长，当 g 刳 墟 膻 昧 2 2 | F 野 热量橱失系教 a 烟气层界面高度 总风压系数为非负值时，不存在临界失效风速，即 临界失效风速为无穷大． A o 严 囹5总风压系数对应的临界失效风速 F i g ．5 C r i t i c a lv e l o c i t i e sc o r r e s p o n d i n gt O t o t a lp r e s s u r ec o e f f i c i e n t s 不同火源功率下临界失效风速与总风压系数 的拟合关系式为 2 M W 火源“。一4 ．3 4 一△G “5 ， 5M w 火源 “。 7 ．0 3 一△G 45 ， 1 0M w 火源 “。 1 0 ．3 - - △o 。5 ． 火源功率越大，曲线的斜率也越大，当Q o o 时，掣一1 ，因此，在图5 上，曲线最大斜率为 P 8 ≈。，一 ／2 9 H ． 2 7 34 烟气层散热的影响 准稳态时的烟气层状态还受其它因素的影响， 如烟气与周围壁面以及外界之问的散热过程和散 热量等．图6 为在5m 2 水平排烟H 、总风压系数为 1 以及环境风速为5m ／s 条件下，不同火源功率时 准稳态烟气层界面高度和温度随热量损失系数z 的变化曲线．烟气层的热量损失与烟气温度、壁面 温度、烟气与壁面的接触面积以及烟气的热物性参 数 发射率 等相关，采用热量损失系数x 来表示烟 气层的热量损失是对烟气散热这一复杂过程的简 化处理． 火掠珊率 “ 4 - - 2 M W 一5 M W ⋯1 0 M W 图6 热量损失系数对准稳态烟气层状态的影响 F i g ．6E f f e c to fh e a tl o s sf a c t o rO i ls m o k el a y e r 从图6 可见，热量损失系数对准稳态时等烟气 层温升影响显著，烟气温升大致随热量损失系数的 增加线性递减 △t A T , k X ， 2 8 热量损失系数 洳 烟气层温度 式中k 值为负，其大小与火源功率、建筑尺寸相 关．烟气层界面高度随着热量损失系数的增加略有 降低． 隆匿 p、魁嘱琶『矿聚 万方数据 第6 期易亮等有风条件下自然捧烟准稳态的双区模型分析7 3 3 4 结论 1 外界风对自然排烟效果的影响通过其在补 气口以及排烟口处的附加压差而产生，其影响程度 取决于总风压系数 即补气口处的附加压力系数与 排烟口处的附加排烟系数之差 和风速．总风压系 数则由建筑形状、补气口、排烟q 所处位置以及风 向央定． 2 当总风压系数为正时，自然排烟效果随着 环境风速的增加而改善；当总风压系数为负时，随 着环境风速的增加，自然排烟效果逐渐变差． 一 3 当总风压系数为负时，存在使自然排烟失 效的l 临界失效风速．临界失效风速与总风压系数绝 对值的一0 ．5 次幂成正比，而比例系数与火源功 率、建筑高度有关． 4 在设置建筑自然排烟系统时，应综合考虑 火灾具体情况以及当地风速条件，选择排烟口与补 气口位置，使总风压系数为正，此时可提高自然排 烟的效果t 否则将使排烟效果降低甚至完全失效． 参考文献 [ 1 ] N F P A2 0 4 。S t a n d a r d [ o rs m o k ea n dh e a tv e n t i n g [ S ] ． N a t i o f - a lF i r eP r o t e c t i o nA s s o c i a t i o n 。2 0 0 2 ．、 [ 2 ] C X P E RLY ．C o m b i n e db u o y a n c y - a n dp r e s s u r e - d r i v e nf l o wt h r o u g has h a l l o w ．H o r i z o n t a lC i r c u l a r V e n t [ J ] ．J o u r n a lo fH e a tT r a n s f e r ，1 9 9 5 ，1 1 7 6 5 9 - 6 7 0 ． [ 3 ] 易亮．中庭式建筑中火灾烟气的流动与管理研究 [ D ] ．合肥中国科学技术大学火灾科学国家重点实 验室，2 0 0 5 ． [ 4 ] P O R E HM ，T R E B U K O VS ．W i n de f f e c to ns l n o k e m o t i o ni nb u i l d i n g [ J ] ．F i r eS a f e t yJ o u r n a l ，2 0 0 0 ， 3 S 2 5 7 - 2 7 3 ．。 [ 5 ] C H O W WK ，L IJ ．W i n de f f e c t so np e r f o r m a n c eo f s t a t i cs m o k ee x h a u s ts y s t e m s h o r i z o n t a lc e i l i n g v e n t s [ J ] ．A S H R A ET r a n s a c t i o n s ．2 0 0 4 ，1 1 0 4 7 9 4 8 8 ． [ 6 ] 倪天晓．剧院建筑火灾烟气流动与控制的数值模拟 研究[ D ] ．长沙中南大学土木建筑学院，2 0 0 6 ． [ 7 ]Q U I N T I E R EJQ ．F u n d a m e n t a l so fe n c l o s u r ef i r e 。g o n em o d e l 竹[ J ] ．J o u r n a lo fF i r eP r o t e c t i o nE n g i n e e r i n g ，1 9 8 9 1z9 9 一1 1 9 ． [ 8 ] N F P A9 2 B ，G u i d ef o rs m o k em a n a g e m e n ts y s t e m si n m a l l s ，a t r i a ，a n dl a r g ea r e a s [ S ] ．N a t i o n a lF i r eP r o t e e t i o nA s s o c i a t i o n ，2 0 0 0 ． [ 9 ] M A C D O N A I 。DAJ ．W i n dl o a d i n g0 蚰b u i l d i n g s [ M ] ． N e wY o r k W i l e y ．1 9 7 5 ． [ 1 0 ] Z U K O S K IE E ，K U B O T AT ，C E T E G E N1 3 ．E n t r a i n m e n ti n f i r ep l u m e s [ J ] ．F i r eS a f e t yJ o u r n a l ， 1 9 8 1 ，3 1 0 7 1 2 1 ． 责任编辑王继红 万方数据