铝电解废阴极炭块中氟化钠浸出动力学研究.pdf

2 0 2 1 年第2 期 有色金属 冶炼部分 h t t p ／／y s y l ．b g r i m m ．c n 9 3 d o i l o ．3 9 6 9 ／j ．i s s n ．1 0 0 7 7 5 4 5 ．2 0 2 1 ．0 2 ．0 1 5 铝电解废阴极炭块中氟化钠浸出动力学研究 刘风琴1 ，杨新1 ，张拥军2 ，李荣斌1 ，李爱杰1 1 ．北京科技大学冶金与 2 ．平罗中兴碳素有限 生态工程学院，北京1 0 0 0 8 3 ； 公司，宁夏平罗7 5 3 4 0 0 摘要废阴极炭块是铝电解槽大修时产生的危险固体废弃物，由于长期受到电解质的侵蚀而含有大量可 溶性氟化物，堆存或填埋处理将造成严重的环境污染。主要研究了废阴极炭块中氟化钠的浸出动力学， 揭示了温度、粒度、液固比等因素对铝电解废阴极炭块中氟化钠浸出的影响。结果表明在液固比 2 5m L ／g 、温度8 5 ℃、粒度o ．0 5 8 ～O ．0 7 5m m 的条件下浸出1h ，可溶氟浸出率可达9 8 ．9 ％，浸出渣中可 溶氟含量为8 3 ．5 3m g ／L ，低于1 0 0m g ／L 的安全排放标准，可实现废阴极炭块的无害化处理；浸出过程符 合固体膜层内扩散控制的收缩核模型，表观活化能为8 ．9 7k J ／m o l 。 关键词废阴极炭块；氟化钠；浸出动力学；表观活化能 中图分类号X 7 5 8文献标志码A文章编号1 0 0 7 7 5 4 5 2 0 2 1 0 2 一0 0 9 3 一0 6 S t u d yo nL e a c h i n gK i n e t i c so fS o d i u mF l u o r i d ei n W a s t eC a t h o d e so fA l u m i n u mR e d u c t i o nC e l l s L I UF e n g q i n l ，Y A N GX i n l ，Z H A N GY o n g j u n 2 ，L IR o n g 七i n l ，L IA i j i e l 1 ．S c h o o lo fM e t a l l u r g ya n dE c o l o g i c a lE n g i n e e r i n g ，U n i v e r s i t yo fS c i e n c ea n dT e c h n o l o g yB e 幻i n g ，B e i j i n g1 0 0 0 8 3 ，C h i n a ； 2 ．P i n 9 1 u oZ h o n g x i n gC a r b o nC o ．，L t d ．，P i n 9 1 u o7 5 3 4 0 0 ，N i n g x i a ，C h i n a A b s t r a c t W a s t ec a t h o d ec a r b o nb l o c ki sah a z a r d o u ss o l i dw a s t ep r o d u c e dd u r i n go V e r h a u lo { a l u m i n u m e l e c t r o l y t i c c e l l s ．I tc o n t a i n sa l a r g e a m o u n to fs o l u b l ef l u o r i d ed u et ol o n g t e r me r o s i o no f e l e c t r o l y t e ．S t o r a g eo rl a n d f i l lt r e a t m e n tw i l lc a u s es e r i o u se n v i r o n m e n t a lp o l l u t i o n ．L e a c h i n gk i n e t i c so f s o d i u mf l u o r i d ei nw a s t ec a t h o d ec a r b o nb l o c kw a ss t u d i e dt or e v e a li n f l u e n c eo ft e m p e r a t u r e ，p a r t i c l es i z e ， a n dL ／So ns o d i u mf l u o r i d e1 e a c h i n gr a t e ．T h er e s u l t ss h o wt h a ts o l u b l ef l u o r i n el e a c h i n gr a t ei s9 8 ．9 ％ w h e nL ／si s2 5m L ／g ，t e m p e r a t u r ei s8 5 ℃，a n dp a r t i c l es i z ei s0 ．0 5 8 一O ．0 7 5m m ，t i m ei s 1h o u r ．S o l u b l e f l u o r i n ec o n t e n ti nl e a c h i n gr e s i d u ei s8 3 ．5 3m g ／L ，w h i c hi sl o w e rt h a nt h a to ft h es a f e t ye m i s s i o ns t a n d a r d o f1 0 0m g ／L ，a n dr e a l i z e sh a r m l e s st r e a t m e n to fw a s t ec a t h o d ec a r b o nb l o c k s ．L e a c h i n gp r o c e s sc o n f o r m st o s h r i n k i n gc o r em o d e lo fd i f f u s i o nc o n t r o li ns o l i df i l mw i t ha p p a r e n ta c t i v a t i o ne n e r g yo f8 ．97k J ／m 0 1 ． K e yw o r d s w a s t ec a t h o d ec a r b o nb l o c k ；s o d i u mf l u o r i d e ；l e a c h i n gk i n e t i c s ；a p p a r e n ta c t i V a t i o ne n e r g y 铝是产量最高、用途最广泛的有色金属，随着原 铝产量的高速增长与铝电解工业的发展，铝电解槽 大修渣的量逐年增加。据统计，每生产1t 原铝，约 产生2 0 ～3 0k g 大修渣。电解槽的大修渣由废阴 极炭块、废碳化硅侧块和废耐火材料三部分组成， 其中废阴极炭块为主要废弃物。废阴极炭块的主 收稿日期2 0 2 0 1 0 一2 2 基金项目宁夏回族自治区重点研发计划资助项目 2 0 1 8 B D E 0 2 0 5 0 作者简介刘风琴 1 9 6 3 一 ，女，河南孟州人，教授，博士生导师 万方数据 9 4 有色金属 冶炼部分 h t t p ／／y s y l ．b g r i mm ．c n 2 0 2 1 年第2 期 要成分包括炭、冰晶石和氟化物等有价组分，且因 含有大量可溶性氟和少量氰化物而被列为危险固 体废弃物，废阴极炭块在室外堆放与潮湿空气或 雨水接触时，其中的可溶性氟会溶出进入土壤与 地下水中，并释放有害气体，对当地环境造成危 害[ 1 ] 。目前铝电解废阴极炭块已被国家列入国 家危险废物名录。国标中规定浸出液中可溶氟 的浓度超过1 0 0m g ／L 即为危险废弃物，我国实际可 溶氟含量平均20 0 0 ～40 0 0m 彰L ，部分达60 0 0 ～ 80 0 0m g ／L ，远高于固体废弃物的排放要求。因此， 铝电解废阴极炭块的清洁处理、资源化利用是一个 急待攻克的难题。 目前废阴极炭块的处理方法主要分为火法处理 和湿法处理。火法处理工艺主要有英国R e y n o l d s 工艺、等离子处理工艺、澳大利亚A U S M E L T 工 艺、C o m a I c o 工艺、法国的S P L I T 工艺等。我国中 铝集团提出的C h a l c o S P L 工艺基本原理是将废槽 衬与石灰石或其它添加剂混合添加到高温炉窑中进 行焙烧，使可溶性氟化物生成难溶解的氟化钙[ 2 ] 。 但在实际运行中，会存在H F 气体的生成、可溶氟 浸出毒性依然较高、排出渣如何商品化、工艺运行 不平稳、具有高价值的炭质材料被燃烧未能有效 回收利用等一系列问题，导致企业运行成本较高， 未能达到绿色经济高效的预期处理目标，难以大 规模推广。 湿法处理工艺主要有美铝的L C L L 工艺、浮选 法、化学浸出法等。L C L L 工艺基本原理是首先用 水提取可溶性氟化物，再用低苛性碱提取剩余的氟 化物[ 3 ] 。该方法处理效果较好，但缺点是流程较 长，处理设备多，不适合在中小型企业推广利用。 浮选法处理铝电解槽废阴极炭块具有操作简便、 炭与电解质分离完全、清洁环保等优点，所以近年 来越来越得到重视。在浮选前加入碱浸工艺可进 一步提高得到的产品质量。但目前浮选法缺点是 产物纯度低、浮选条件复杂。化学浸出法主要通 过酸、碱或去离子水溶液对废阴极炭块进行处理， 将其中的炭、氟化盐浸出。化学浸出法具有能耗 低、流程较短、操作简单、成本较低等优点，缺点是 酸碱的用量大、浸出液复杂。而水溶液作为单一 浸出剂的研究较少。 针对传统湿法处理效果不佳的现状，本文提出 将水溶液作为单一浸出剂来处理铝电解废阴极炭 块，对可溶氟的浸出行为和浸出动力学进行研究，探 讨了反应温度、粒径、液固比等因素对可溶氟的浸出 规律，以期得到可溶氟的最佳浸出条件，使其达到非 危固废的排放标准。也为铝冶炼企业湿法处理废阴 极炭块提供一些参考。 1试验 1 ．1 试验原料 试验所用铝电解废旧阴极炭块来自焦作万方铝 业股份有限公司，破碎混合均匀后进行化学成分分 析，结果为 ％ C6 4 ．9 3 、F1 2 ．9 4 、A l6 ．3 8 、N a7 ．8 5 、 C a1 ．2 2 、S io ．7 4 、KO ．6 1 、F eo ．3 9 、其他4 ．9 4 。废 阴极炭块中，除了含有大量的C 之外，在生产过程 中经过大量电解质的渗透和侵蚀[ 3 ] ，所以还存在 大量的F 、A l 、N a 、C a 等元素。废阴极炭块的X R D 谱如图1 所示，从图1 可知，废阴极炭块中主要物 相为C 、N a F 、N a 3A l F 6 、C a F 2 。其中N a F 的含量 较高，N a F 一般由渗入的电解质或是金属钠与冰 晶石发生反应生成的，在铝电解槽中边部温度 较低的区域内，N a F 的含量会更高。经氟离子 电极法测量，废阴极炭块中可溶氟的平均浓度 为75 0 0m g ／L 。 1 02 03 0加5 06 07 0∞9 0 2 觎o 图1废阴极炭块的X R D 谱 F j 昏1 X R Dp a t t e mo fw a s t e c a t h o d ec a r b o nb l o c k 1 ．2 试验仪器 试验仪器主要有H X 2 0 3 T 电子天平、S H J A 6 磁力搅拌水浴锅、P X S J 一2 1 6 氟离子计、2 0 2 1 型电热 恒温干燥箱、Z B S X _ 9 2 A 型标准振动筛、烧杯、玻璃 杯、量筒等。 1 ．3 试验原理及方法 本试验以水溶液为浸出剂，从图1 可知，原料中 氟主要以N a F 、C a F z 形式存在，C a F 。属于难溶化合 物，而N a F 极易溶于水，在水中的溶解度[ 4 ] 为3 ．6 6 ～ 万方数据 2 0 2 1 年第2 期 有色金属 冶炼部分 h t t p ／／y s y l ．b g r i m m ．c n 9 5 5 ．0 8g ／L 1 5 ～1 0 0 ℃ 。故废阴极炭块中的可溶氟 主要来自N a F 的大量溶解，虽然N a F 也会发生水 解反应，但反应量极少，影响可忽略不计。故理论上 认为可溶氟的浸出率全为N a F 中F 一的浸出率。本 试验采用单因素试验法，主要研究温度、粒度、液固 比等对废阴极炭块中可溶氟浸出率的影响。先将 10 0 0m L 的平底烧瓶置于恒温加热水浴锅内，加入 一定量的水，设定温度，达到设定温度后，向烧瓶中 加入1 0g 一定粒度的原料。浸出反应过程中，严格 控制温度并强磁力搅拌。从浸出反应开始计时，定 时用移液管取浸出液，利用氟离子选择电极法测量 此时浸出液中可溶氟的含量。 2 结果与讨论 2 ．1 温度对可溶氟浸出率的影响 取原料1 0g ，在液固比为5 体积质量比，m L 愚， 下同 ，粒径o ．1 0 6 ～o ．1 5m m 的条件下，探究温度 3 0 、5 0 、7 0 、9 0 ℃ 对可溶氟浸出率的影响，结果如 图2 所示。由图2 可知，温度对可溶氟浸出率的影 响还是比较明显的。温度是分子热运动主要控制参 数，随着温度的升高，分子获得更多的能量，热运动 加剧，活性分子数增加，单位时间内参与浸出反应的 分子数量增多，浸出速率加快[ 5 ] 。随着温度的增加， 废阴极中可溶氟的浸出率逐渐升高，温度由3 0 ℃升 至9 0 ℃时，经过1 5m i n 浸出，可溶氟的浸出率由 3 7 ．8 ％升至近5 2 ％，但温度的增加可溶氟浸出率的 变化不是特别的大。 5 5 4 4 零 瓣3 3 丑 则 城 健2 2 曰 1 1 0 时间，m i n 图2 温度对可溶氟浸出率的影响 F i g ．2 E f f e c t so ft e m p e r a t u r eo n l e a c h i n gr a t eo fs o I u b l en u o r i n e 2 ．2 粒度对可溶氟浸出率的影响 取原料1 0g ，在液固比为5 ，温度9 0 ℃的条件 下，探究不同粒度 0 ．1 5 0 ～O ．3 0 0 、o ．1 0 6 ～0 ．1 5 0 、 o ．0 7 5 ～o ．1 0 6 、0 ．0 5 8 ～o ．0 7 5m m 对可溶氟浸出率 的影响，结果如图3 所示。由图3 可知，随着原料粒 度的减小，废阴极中可溶氟的浸出率逐渐升高，粒径 从0 ．1 5 0 ～O ．3 0 0m m 减小到O ．0 5 8 ～O ．0 7 5m m 时，经过1 5m i n 浸出，可溶氟的浸出率从3 9 ．6 ％升 至6 0 ．1 ％，浸出率增加明显，这是因为固体颗粒粒 径越小，颗粒的比表面积越大，单位时间内和浸出液 发生反应越多，浸出速率也越快[ 6 ] 。 7 5 6 0 蠢。s 蟊 囊。。 詹 1 5 0 时间，m i n 图3 粒径对可溶氟浸出率的影响 F 唔3 E f f e c t so fp a r t i c l es i z eo nl e a c h i n g r a t e0 fs O l u b l ef l u o r i n e 2 ．3 液固比对可溶氟浸出率的影响 取原料1 0g ，在温度9 0 ℃、粒度o ．0 5 8 ～o ．0 7 5m m 的条件下，探究不同液固比 5 、1 0 、1 5 、2 0 对可溶氟 浸出率的影响，结果见图4 。由图4 可知，废旧阴极 中可溶氟的浸出率随着液固比的逐渐增大迅速升 高，液固比由5 升至2 0 ，经过1 5m i n 浸出，可溶氟的 浸出率由6 1 ．5 ％升至8 2 ．4 ％。图4 中的浸出曲线可 以明显分为两个阶段第一阶段是浸出时间在1 5r n i n 内，因为N a F 在水溶液中的溶解度很大，此阶段短 时间内可溶氟迅速溶解，所以在浸出前期可溶氟的 浸出率随着时间的增加迅速升高；第二阶段为浸出 后期，浸出时间大于1 5m i n ，由于裸露在外的可溶 氟大部分已被浸出[ 7 ] ，颗粒内的氟很难再浸出，反应 时间的延长对浸出率的影响较小，但随着时间的延 长，浸出率仍在小幅度增加。 万方数据 9 6 有色金属 冶炼部分 h t t p ／／y s y l ．b g r i m m ．c n 2 0 2 1 年第2 期 1 0 0 8 。 垂6 0 紧 咎4 0 2 。 O 时间，I I l i n 图4 液固比对可溶氟浸出率的影响 F i g ．4 E f f e c t so fL ／so nl e a c h i n gr a t e o fs O l u b l ea u o r i n e 2 ．4 浸出动力学分析 2 ．4 ．1 浸出动力学方程 本试验浸出反应主要为大量的N a F 发生溶解 反应，只涉及液固相反应。根据湿法冶金动力学可 知，浸出速率控制主要为浸出剂溶液通过矿粒表面 扩散层外扩散控制、浸出剂通过固膜的内扩散控制及 混合扩散控制。各阶段控制核模型速率方程如下 1 一 1 一a 1 ／3 忌。f 1 1 2 口／3 一 1 一a 2 ／3 一志d ￡ 2 [ 1 n 1 一a ] ／3 1 1 一口 - 1 ／3 一忌。￡ 3 式中，口为可溶氟的浸出质量分数 ％ ；￡为浸 出时间 m i n ；忌，、志。和忌。分别为由化学反应、固体 产物层内扩散和两者混合控制的表观速率常数。 2 ．4 ．2 浸出动力学分析 分析可溶氟浸出过程的动力学控制模型，主要 从动力学方程、表观活化能两方面分析。根据温度 对浸出率的影响结果图，发现浸出1 5m i n 之后，浸 出速率逐渐变缓，所以将浸出前1 5m i n 内不同热力 学温度条件下浸出率带人各扩散反应控制方程，得 出动力学常数忌，再通过A r r h e n i u s 公式，以l n 忌对 1 ／T 作图，得浸出过程中可溶氟的A r r h e n i u s 曲线， 计算出浸出过程的表观活化能[ 8 j 。 将不同温度下得到的a 与￡分别按照式1 ～3 进行线性拟合，以确定浸出过程的动力学参数和控 制步骤，结果表明，式1 、3 的相关系数R 2 均小于 O ．9 1 ，表明铝电解废阴极中可溶氟的浸出不适合用 化学反应与混合扩散控制来表示。 将图2 的试验结果按[ 1 2 口／3 一 1 一a 2 ／3 ] 对￡ 作图，结果如图5 所示，从图5 可知，[ 1 2 口／3 一 1 ～口 2 ／3 ] 对￡有良好的线性关系，各温度下的相关 系数 R 2 均在O ．9 5 5 之上，线性关系良好。 根据A r r h e n i u s 方程[ 9 | 愚一A e x p [ 一E 。／ R T ] 4 两边取对数可得 1 n 忌 l nA E 。／R 丁 5 式中惫为不同温度下的反应速率；A 为频率因 子；E 。为表观活化能 k J ／m 0 1 ；T 为热力学温度 K ；R 一8 ．3 1 4J ／ m 0 1 K 。 作1 n 志～1 ／T 拟合曲线，结果如图6 所示，从图6 可求出浸出反应的表观活化能E a 一8 ．9 7k J ／m o L ，表 观活化能数值进一步证明，浸出过程主要符合内扩 散控制模型。 O ．0 5 0 ．0 4 譬o ．0 3 薯 qO ．0 2 0 ．0 l 0 r ，m i n 图5不同温度下[ 1 2 口／3 一 1 一口 列3 ] 与f 的关系曲线 F i g ．5R e I a t i o n s h i pb e t w e e n [ 1 2 口／3 一 1 一口 副3 ] a n dfa td i f f e 他n tt e m p e r a t u r e s 图6l n 七～1 ／T 关系曲线 F i g ．6 C u r v eo fl n 七一1 ／T 2 ．4 ．3 样品粒度对浸出率的影响 将不同粒度下浸出率按[ 1 2 a ／3 一 1 一a 2 7 3 ] 万方数据 2 0 2 1 年第2 期有色金属 冶炼部分 h t t p ／／y s y l ．b g r i m m ．c n 9 7 对￡的关系作图，结果如图7 所示。由图7 可知，拟 合直线相关系数均大于o ．9 5 ，线性关系较好，求得 每个粒度下的反应速率常数矗。；结合A r r h e n i u s 方 程，以l n 尼a 对l n 比作图，结果如图8 所示，由图8 可 知废阴极粒径对浸出反应的反应级数为一O ．7 6 15 ， 这表明减小粒径，更能促进浸出反应的进行。 O ．0 7 0 ．0 6 0 ．0 5 高 fo ．0 4 蠢o ．0 3 0 ．0 2 0 ．0 1 0 0246 8l O1 21 41 6 f ，m i n 图7不同粒度下[ 1 2 口／3 一【1 一口 2 7 3 ] ～f 的关系 F i g ．7R e I a t i o n s h i pb e t w e e n [ 1 2 酬3 一 1 一口 2 ，3 ] a n dfu n d e rd i f f e r e n tp a r t i c l es i z e s 图8不同粒度下l n ‰～l n 砒的关系 F i g ．8 C u r V eo fl n 七d l nd ou n d e r d i f I k r e n tg r a n u l a r i t i e s 2 ．4 ．4 液固比对浸出率的影响 将不同液固比浸出率按[ 1 2 a ／3 一 1 一a 纠3 ] 对￡的关系作图，结果如图9 所示。各拟合直线的 相关系数均大于o ．9 5 ，[ 1 2 口／3 一 1 一a 2 ／3 ] 与￡具 有良好的线性关系，求得每个液固比下的反应速率 曼。；以l n 惫。对l ns 作图，结果如图1 0 所示，可知液固 比反应级数为O ．6 1 85 ，表明提高液固比有利于铝电 解废阴极炭块可溶氟的浸出速率[ 2 1 | 。 。1 8 。1 5 嚣 。．1 2 1 r 三。．0 6 。．。3 0 f ，I I l i “ 图9 不同液固比L ／s 下[ 1 2 卅3 一 1 一Ⅱ 2 ／3 ] ～f 关系曲线 F i g ．9C u r v e so f [ 1 2 口／3 一 1 一口 纠3 ] f u n d e rd i f f 色r e n tL ，S - 4 ．6 _ 4 ．8 5 ．4 5 ．6 l n “ m L ’g _ 1 J 图1 0 不同液固比L ／S 下l n 屯～l ns 的关系 F i g ．1 0C u r v eo fI n 豇。l nsu n d e rd i f f e r e n tL ／s 2 ．5 最佳浸出条件试验 由前面试验结果及动力学分析可知，降低粒径、 增大液固比可以有效增大浸出率，从企业生产实际 情况、降低生产成本和提高浸出率等方面综合考虑， 选定废阴极炭块可溶氟的浸出条件为温度8 5 ℃、 粒径0 ．0 5 8 ～O ．0 7 5m m 、液固比2 5 ，选取原料1 0g 进行浸出试验 3 次 ，1h 后将溶液抽滤，滤饼干燥 2h 。经计算其可溶氟的浸出率高达9 8 ．9 ％，浸出 渣中剩余可溶氟的平均浓度为8 3 ．5 3m g ／L ，已经低 于国家危险废物名录最新版中的规定值 1 0 0m d L ， 可以作为非危险固体废弃物排放。利用x R D 对浸 出渣进一步分析，结果如图1 1 所示。从图1 1 可知， 处理后的浸出渣大部分都是炭，少部分为C a F 。，均 可作为有价物对其回收利用，具体含量为 ％ C 8 9 ．7 5 、C a F 26 ．1 6 、其他4 ．0 9 。 0 2 5 5 一 一 I．口ⅧⅢ／_口一 万方数据 9 8 有色金属 冶炼部分 h t t p ／／y s y l ．b g r i m m ．c n 2 0 2 1 年第2 期 1 02 0 F i g ．1 1 3结论 3 0加5 06 07 08 09 0 2 鳅o 图1 1浸出渣的X R D 谱 X R Dp a t t e r no fl e a c h i n gr e s i d u e 1 铝电解废阴极炭块主要由C 、N a F 、C a F z 、 N a 。A l F 。等物相组成，其中可溶氟主要以N a F 形式 存在，经离子选择电极法测定废阴极炭块中可溶氟 的平均浓度约为75 0 0m g ／L 。 2 铝电解废阴极炭块水浸时可溶氟的浸出过程 符合固体膜层内扩散控制的收缩核模型，其表观活 化能为8 ．9 7k J ／m o l 。动力学分析表明，温度对浸出 过程影响较小，增大液固比、减小固体粒度能有效加 快原料颗粒孔隙中的内扩散速率。 3 最佳浸出条件为温度8 5 ℃、粒径o ．0 5 8 ～ o ．0 7 5m m 、液固比2 5m L k ，浸出1h 后浸出液中可 溶氟浸出率为9 8 ．9 ％，浸出渣中可溶氟浓度为 8 3 ．5 3m g ／L ，低于1 0 0m g ／L 的安全排放标准，处理 后的废阴极炭块中高石墨化固体碳含量达 8 9 ．7 5 ％，具有较高的回收价值，可进一步资源化回 收利用。 [ 1 ] [ 2 ] 参考文献 L I U FQ ，X I EMZ ，L I UW ，e ta 1 ．F o o t p r i n to fh a r m f u l s u b s t a n c e si ns p e n tp o tl i n i n go fa l u m i n u mr e d u c t i o n c e l l [ J ] ．T r a n s a c t i o n so fN o n f e r r o u sM e t a l sS o c i e t yo f C h i n a ，2 0 2 0 ，3 0 7 1 9 5 6 1 9 6 3 ． X I EMZ ，L IRB ，Z H A 0HL ，e ta 1 ．D e t o x i f i c a t i o no f s D e n tc a t h o d ec a r b o nb l o c k sf r o ma l u m i n 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o fC e n t r a lS o u t hU n i v e r s i t y S c i e n c ea n dT e c h n o l o g y ， 2 0 2 0 ，5 1 6 1 4 8 9 1 5 0 0 ． [ 8 ]M A N F R E D Io ，w I 丌Hw ，B O H U N G E RI ．C h a r a c t e r i z i I l g t h ep h y s i c a la n dc h e m i c a lp r o p e r t i e so fa l u I l l i n 哪d r o s s 口] ． J O M ，1 9 9 7 ，4 9 1 1 4 8 5 1 ． [ 9 ]s H I N Z A T 0MC ，H Y P O L I T 0R ．S 0 1 i dw a s t ef r o m a l u m i n u mr e c y c l i n gp r o c e s s C h a r a c t e r i z a t i o na n dreuse o fi t se c o n o m i c a l l yv a l u a b l ec o n s t i t u e n t s [ J ] ．w a s t e m a n a g e m e n t ，2 0 0 5 ，2 5 1 3 7 4 6 ． 万方数据