大断面隧道爆破振动速度预测.pdf

第3 6 卷第3 期 爆破 V 0 1 ．3 6N o ．3 2 0 1 9 年9 月B L A S T I N GS e p ．2 0 1 9 d o i 1 0 ．3 9 6 3 ／j ．i s s n ．1 0 0 1 - 4 8 7 X ．2 0 1 9 ．0 3 ．0 2 0 大断面隧道爆破振动速度预测 刘赶平 中铁十六局集团第三工程有限公司，湖州3 1 3 0 0 0 米 摘要大断面隧道爆破产生的振动对主洞及邻近支洞的动力稳定性有着重要的影响。结合赣深高铁龙 南长大隧道爆破工程实践，采用现场监测与A N S Y S ／L S D Y N A 动力有限元分析相结合的研究方法，分析了主 洞开挖爆破作用下，隧道主洞及邻近斜井支洞围岩中的爆破振动速度响应特征，并基于最小二乘法原理，分 析并建立了主洞及斜井两侧围岩中最大质点振动速度处的爆破振动速度预测模型。研究结果表明主洞水 平轴向与水平切向振动速度拱腰处最大，垂直方向振动速度拱顶最大；主洞与斜井交汇区域振动速度不再随 着爆心距的增加而减小，而出现小幅的增大，为主洞爆破施工作用下的危险区域，需重点防护。 关键词长大隧道；斜井支洞；爆破振动；动力响应 中图分类号0 3 8 3文献标识码 A 文章编号1 0 0 1 4 8 7 x 2 0 1 9 0 3 0 1 2 9 0 8 P r e d i c t i o no fB l a s t i n gV i b r a t i o nV e l o c i t y f o rL a r g es e c t i o nT u n n e lB lastingrL a r g e - s e c t i o n1U n nl a s t l n g L I UC a n - p i n g C h i n aR a i l w a y1 6 小B u t e a uG r o u p3 ”E n g i n e e r i n gC oL t d ，H u z h o u3 1 3 0 0 0 ，C h i n a A b s t r a c t T h eb l a s t i n gv i b r a t i o no fl a r g e s e c t i o nt u n n e le x c a v a t i o nh a sas i g n i f i c a n ti n f l u e n c eo nt h ed y n a m i c s t a b i l i t yo ft h em a i nt u n n e la n dt h ea d j a c e n ti n c l i n e ds h a f t ．A c c o r d i n gt ot h eb l a s t i n ge n g i n e e r i n gc a s eo fL o n g n a n t u n n e li nJ i a n g x i - S h e n z h e nh i g h s p e e dr a i l w a y ，t h eb l a s t i n gv i b r a t i o nv e l o c i t yr e s p o n s ec h a r a c t e r i s t i c so ft h em a i n t u n n e la n di t sa d j a c e n ti n c l i n e ds h a f tb r a n c h e su n d e rb l a s t i n ge x c a v a t i o nw e r ea n a l y z e db yu s i n gt h em e t h o do fo n - s i t em o n i t o r i n ga n dA N S Y S ／L S D Y N Ad y n a m i cf i n i t ee l e m e n ta n a l y s i s ．B a s e do nt h ep r i n c i p l eo fl e a s ts q u a r e sm e t h o d ，t h ep r e d i c t i o nm o d e lo fb l a s t i n gv i b r a t i o nv e l o c i t ya tb o t hs i d e so ft h em a i nt u n n e la n dt h ei n c l i n e ds h a f tw a sa n a l y z e da n de s t a b l i s h e d ．T h er e s u l t ss h o w e dt h a tt h em a x i m u ml o n g i t u d i n a la n dt r a n s v e r s ev i b r a t i o nv e l o c i t i e sa r ea tt h e w a i s to ft h ea r c ha n dt h em a x i m u mv e r t i c a lv i b r a t i o nv e l o c i t yw a sa tt h ev a u l t ．T h ev i b r a t i o nv e l o c i t ya tt h ei n t e r s e c - t i o no ft h em a i nt u n n e la n dt h ei n c l i n e ds h a f tn ol o n g e rd e c r e a s e dw i t ht h ei n c r e a s eo ft h ed i s t a n c ef r o mt h eb l a s t s o u r c e ，b u ti n c r e a s e ds l i g h t l y ．T h ed a n g e r o u sa r e au n d e rt h eb l a s t i n gc o n s t r u c t i o no ft h em a i nt u n n e lw a sr e c o g n i z e d a st h ei n t e r s e c t i o np a r ta n dn e e d e dt ob ep r o t e c t e d ． K e yw o r d s l a r g e ．s e c t i o nt u n n e l ；i n c l i n e ds h a f t ；b l a s t i n gv i b r a t i o n ；d y n a m i cr e s p o n s e 在长大隧道的施工过程中，斜井支洞的重要性 不言而喻。斜井能增加主洞的工作面，加快隧道的 建设进度。同时，斜井也是主洞隧道施工过程中运 收稿日期2 0 1 9 0 6 1 1 作者简介刘赶平 1 9 7 9 一 ，男，高级工程师，从事地铁隧道施工管 理工作， E m a i l 3 4 0 7 2 4 1 8 q q ．c o n 。 基金项目国家自然科学基金 4 1 3 7 2 3 1 2 、4 1 8 0 7 2 6 5 渣、排水、通风以及后期隧道运营排水、防灾以及作 为紧急出口的重要通道。但由于大断面隧道每一循 环爆破强度大，爆破振动对主洞及邻近斜井支洞围 岩的动力稳定性影响不可避免。 目前新隧道爆破对邻近、并行的既有隧道动力 稳定性影响研究较多，但对邻近既有斜井支洞影响 的研究却鲜有涉及。崔积弘使用A L E 算法和L a ． 万方数据 1 3 0爆破2 0 1 9 年9 月 g r a n g e 算法耦合J ，研究了爆破开挖作用对既有硐 室的影响，以及爆破振动作用下硐室内应力最大值 的分布规律。李宁应用有限元数值模拟软件，研究 了不同岩体阻尼比、两硐室距离及单响药量等因素 下爆破振动对临近硐室围岩和衬砌的影响，从而确 定了特定围岩级别下的单响控制药量[ 2 ] 。文献[ 3 6 ] 研究了在建隧道爆破开挖振动作用下邻近隧道 围岩和衬砌的动态响应，郭东明等通过试验和有限 元软件L S D Y N A 研究了爆破荷载作用下不同距离 相邻隧道的动态破坏问题[ 7 ] 。结果表明，既有隧道 迎爆侧振动速度峰值最大区域分布在直墙中部至起 拱点位置，直墙中下部和拱形部位次之。钟冬望等 以贵昆线狮子口隧道为研究对象，采用动力有限元 建立了三维数值模型，对隧道内衬砌质点振动速度 及应力分布的情况进行了计算和分析，结果表明隧 道内垂直方向振动速度峰值比其他两个方向上的振 动速度峰值大，拱顶和底板单元的主要拉伸应力方 向为水平方向J 。蒋楠等通过现场爆破试验和数 值模拟，研究了爆破应力波作用下邻近隧道结构的 动力响应特征，并对隧道内支护结构的安全性进行 了评傅9 I 。 与上述研究有所区别，以龙南长大隧道与二号 斜井支洞相交汇的爆破工程为背景，结合现场爆破 振动速度监测数据，采用动力三维数值模拟方法，分 析了主洞爆破振动作用下斜井及主洞围岩的爆破动 力响应特征，并在此基础上，对主洞与斜井支洞的振 动速度传播规律进行了预测，从而为主洞爆破振动 巡 控制提供了技术支持。 1 工程背景 龙南长大隧道位于江西省赣州市全南县和龙南 县内，龙南二号斜井位于线路前进方向右侧，与主洞 交汇于D K 9 9 0 0 0 里程处，主洞掌子面与斜井支洞 最短距离为3 1m ，斜井支洞与线路大里程方向夹角 为5 0 。，综合坡度为9 ．9 3 ％，斜井支洞与主洞交汇处 围岩等级为Ⅳ级，岩层主要为中风化石英砂岩，节理 裂隙较发育。其中斜井支洞断面为4 8 ．4 7m 2 ，主洞 隧道断面为1 3 4m 2 ，采用上下台阶开挖方法，循环 进尺为2 ．4m ，使用二号岩石乳化炸药爆破岩石，非 电毫秒微差雷管起爆，炮孔直径均为4 2m m ，掏槽眼 药卷直径为3 2m m ，单段最大药量为3 3 ．6k g 。上台 阶炮孔布置见图1 ，二号斜井支洞和主洞位置关系 如图2 所示。 图1主洞上台阶炮孔示意图 F i g ．1 S c h e m a t i cd i a g r a mo fb l a s th o l eO i l u p p e rb e n c hi nt i l em a i nt u n n e l N o 十 。 碚 岛 址 图2 二号斜井支洞与主洞位置关系平面示意图 单位m F i g ．2 S c h e m a t i cd i a g r a mo ft h el a y o u to ft h eN o ．2i n c l i n e ds h a f ta n dt h em a i nt u n n e l u n i t m 2 数值模型及验证 5 度5 与m 宽x 度9 0 嚣窖嚣耋曼雾冀譬躲墓嘉 2 ．1模型尺寸及边界条件了应力波在模型边界的反射作用对计算结果造成干 为避免边界效应，模型整体．1 2 寸为1 2 5m 扰，建立的几何模型如图3 。该模型采用3 D S o l i d l 6 4 万方数据 第3 6 卷第3 期刘赶平大断面隧道爆破振动速度预测1 3 1 单元，隧道与斜井交汇处地层主要为中风化石英砂 岩，石英砂岩使用M A T P L A S T I C K I N E M A T I C 材 料模型，该模型适用于模拟考虑应变率效应下的各 向同性和动力硬化塑性材料，具体材料物理力学参 数见表1 所示。二号岩石乳化炸药采用三角形等效 荷载代替，模型采用拉格朗日网格划分，模型采用 c m g 一单位制。 、 ， 图3 斜井支洞与主洞几何模型图 单位m F i g ．3 T h eg e o m e t r i cm o d e lo ft h ei n c l i n e d s h a f ta n dm a i nt u n n e l u n i t m 表1 石英砂岩物理力学参数 T a b l e1 P h y s i c a la n dm e c h a n i c a l p a r a m e t e r so fq u a r t zs a n d s t o n e 相关文献研究表明，隧道爆破开挖时，其掏槽眼 单响药量最大，爆破引起的结构振动速度也最 大[ 10 | ，且可不计各段炸药爆炸荷载的叠加。为简化 计算，数值模拟中仅对掏槽眼进行等效荷载的转换， 不考虑周边眼、辅助眼产生的爆破振动效应。现有 研究中多将爆破等效荷载简化三角形荷载1 | 。因 此数值模拟中将掏槽眼产生的爆破振动荷载简化为 三角形荷载，并施加在掏槽孔弹性等效边界上。 P 。 乏篇 扩 1 式中P 0 为炸药的爆轰压力；p o 、D 分别为炸药 密度和爆轰速度；y 为等熵指数，近似取值为y 2 ～3 ，本文取y 3 ；d 。、d 。分别为药卷直径与炮孑L 直径。 对于群孑L 起爆的掏槽孔，等效到弹性边界的爆 炸荷载为[ 1 2 3 P 6 。尼R ∥聋 ≯ 2 式中k 为群孔起爆时的荷载影响系数，与掏槽 孔个数及炮孔的分布有关[ 3 ] ，取k 1 0 ；h 为炮孔半 径；r ，、r ，分别为粉碎区半径与破裂区半径，常规炸 药引起的粉碎区半径r ，为装药半径的3 ～5 倍，破 碎区半径。为装药半径的1 0 ～1 5 倍[ 1 3 1 4 ] ，取r 。 3 h ，o 1 1 “；肛为岩石泊松比，肛 0 ．2 5 。 采用密度为1 2 4 0k g ／m 3 ，爆速为4 8 0 0m ／s 的二 号岩石乳化炸药，由式 1 、式 2 可得施加在等效 边界上的等效爆炸荷载峰值为1 5M P a 。根据文献 [ 1 5 ] ，取荷载上升时间为0 ．5m s ，正压作用时间为 5m s 。具体加载形式如图4 所示。 图4 爆炸荷载等效曲线 F i g ．4 T h ee q u i v a l e n tl o a d i n gc u r v eo ft h ee x p l o s i o nl o a d 2 ．2 爆破振动现场监测及数值模型的可靠性验证 主洞进行开挖爆破时，爆破振动测试在靠近交 汇处的斜井支洞内进行。使用的测试仪器为T C 一 4 8 5 0 。监测共使用6 台仪器。测试时将爆破振动测 试仪用石膏牢固粘结在斜井左边墙处，其中1 号仪 器距离主洞隧道边线距离为2 0m ，其它仪器间距均 为1 5m 。现场爆破监测点位置如图5 所示，监测结 果见表2 所示。 掌 1 千 i 血 - _ - _ _ - _ - _ - _ - _ I _ - _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ - _ _ _ - _ _ _ 未丌挖l 基 域 ’； 图5 监测点布置平面示意图 F i g ．5 T h el a y o u to ft h em o n i t o r i n gp o i n t s 将现场实测数据与数值模型计算结果进行比 较。如图6 和图7 所示，现场实测爆破振动速度时 6 4 2 O 8 6 4 2 O 2 芒辜、摒惺垃喽 万方数据 1 3 2爆破2 0 1 9 年9 月 程曲线与数值模拟中掏槽眼等效荷载计算而来的爆 破振动速度时程曲线十分接近，现场实测1 号监测 点x 方向振动速度峰值为2 ．3c I n ／s ，数值计算结果 中1 号监测点x 方向振动速度峰值为2 ．4 8c m ／s ， 数值模拟计算结果略大于现场实测结果，是因为在 有限元模型计算中，土层与岩层被视为各向同性，且 忽略了岩体节理裂隙、结构面等特点，所以数值模拟 中，应力波的衰减更慢，振动速度峰值较现场实测略 大，从而验证了数值模型的可靠性。 表2 现场实测振动速度 T a b l e2F i e l dm e a s u r e dv i b r a t i o nv e l o c i t i e s f 呐 ● 昌 o 、 越 淄 丽 当 图6 现场实测1 号监测点振动速度图 F i g ．6 F i e l dm e a s u r e dv e l o c i t yo fN o ．1m o n i t o r i n gp o i n t 4 - “ ∞ ● 吕 o 、 世 嗣 揭 坚 O2 04 06 08 01 0 0 J j 、u J h n s 图7 数值模拟1 号监测点振动速度 F i g ．7N u m e r i c a l l ys i m u l a t e dv e l o c i t y o fN o ．1 m o n i t o r i n gp o i n t 3主洞隧道爆破振动速度分布特征及 预测 3 ．1隧道围岩振动速度响应特征分析 主洞与斜井交汇处，静力状态下，围岩所受地应 力较之正常单线隧道围岩地应力不同，交汇处部分 围岩可能处于单向受压状态；同时，交汇处自由面较 多，爆破动载作用下，爆破应力波在交汇处的反射使 得爆破作用的有害效应增强。因此，研究主洞从掌 子面到交界处主洞隧道动力响应的变化特征对于隧 道的保护具有重要意义。 选取距主洞掌子面不同距离的三个主洞隧道横 截面，分别距掌子面7 ．4m 、1 4 ．8m 、3 1m 如图5 。 每个断面选取3 0 个监测点，三个方向的振动速度， 用以分析爆破振动作用下隧道断面不同围岩处的振 动速度分布特征。 图8 ～1 0 分别为距掌子面7 ．2m ，1 4 ．4m ， 3 1 ．0m 处主洞隧道横截面X 、l ，、l ，方向振动速度分 布图。由图可见，距掌子面7 ．4m 、1 4 ．8m 处主洞隧 道x 、y 、z 方向振动速度呈现出拱顶与拱底最大，其 他位置较小的趋势，而在距掌子面3 1 ．0m 处主洞隧 道横截面x 、z 方向振动速度分布趋势呈现出两拱 腰与右拱肩处较大，y 方向振动速度呈现拱顶与拱 底较大。对比图8 与图9 ，即距掌子面7 ．4m 与 1 4 ．8m 处，距主洞掌子面3 1m 处的隧道断面整体 振动速度衰减较小，x 、z 方向集中在1 2 ～1 6c m ／s 之间，y 方向集中在8 ～1 6c m ／s 。振动速度衰减较 慢的原因可能是越靠近交汇处，应力波在此不断反 射叠加，造成振动速度衰减较慢。 4 2 Xh A ’r 方l 自 z 』，向 一拱脚 一拱心 一利I 肩 一刊I 砸 图8主洞隧道掌子面7 ．4I l l 断面振动速度分布图 F i g ．8 V i b r a t i o nv e l o c i t yd i s t r i b u t i o nm a po ft h e7 ．4I l l s e c t i o no fm a i nt u n n e lf a c e ， 2 ● o 一 之 。 万方数据 第3 6 卷第3 期刘赶平大断面隧道爆破振动速度预测1 3 3 ．r 方向 】，力‘向 z 方向 图9主洞隧道掌子面1 4 ．8I l l 断面振动速度分布图 F i g ．9 V i b l 。a t i o nv e l o c i t yd i s t r i b u t i o nm a po ft h e1 4 ．8m s e c t i o no fm a i nt u n n e lf a c e x 力m ⋯⋯l ’方向 ⋯z 方n 图1 0 主洞隧道掌子面3 1m 断面振动速度分布图 F i g ．1 0 V i b r a t i o nv e l o c i t yd i s t r i b u t i o nm a po ft h e31m s e c t i o no fm a i nt u n n e lf a c e 3 ．2 主洞爆破振动速度预测 由3 ．1 节可知，主洞隧道断面拱腰处振动速度 最大，且主洞隧道左右两侧因自由面与应力波传播 路径的不同，造成两侧振动速度衰减规律的不同。 沿隧道轴向统计拱腰处隧道振动速度大小，分析主 洞隧道两侧振动速度衰减规律。 萨道夫斯基公式表示了质点振动速度、单段最 大药量及爆心距之间的定量关系，综合考虑了与场 地有关的衰减系数，等式两边量纲虽不同，但等式较 为简洁、物理意义明确、应用快捷方便，目前被广泛 用于爆破质点振动速度预测分析。其形式为 V K 警 “ 3 式中y 表示质点振动速度，c m ／s ；Q 为单段最 大药量，k g ；R 为监测点到爆源的水平距离，i n ；K 为 场地系数；d 为衰减系数。同时通过最小二乘法，即 一种通过最小误差的平方和寻找数据的最佳函数匹 配的方法，利用最r i t Z ．乘法可以简单的求得合振动 速度，并且使合振动速度与实际合振动速度之间的 误差平方和最小。 从图11 中可以看出相同爆心距下，距离掌子面 2 0i n 内主洞隧道断面左拱腰振动速度大于右拱腰 振动速度，两侧振动速度衰减规律为 ● ， ； 三 、 型 心 稆 鞲 捌Ⅱ 4 5 图11主洞隧道左右拱腰爆破振动速度 F i g ．1 1 B l a s t i n gv i b r a t i o nv e l o c i t i e so nt h el e f ta n dr i g h t a r c hw a i s t so ft h em a i nt u n n e l 进一步统计由主洞隧道掌子面2 0I n 处到斜井 支洞与主洞交汇处左拱腰、拱肩与拱脚处振动速度， 如图1 2 所示，由掌子面到距掌子面2 0I n 的主洞断 面隧道，主洞左边振动速度均随着爆心距的增大而 减小，在爆心距2 0I n 至斜井支洞中间距离处，爆破 振动速度有较小的波动，靠近交汇处的爆破振动速 度有较小的增幅，可能是应力波在斜井与主洞自由 面之间的反射作用导致应力波的增强。 f ， 昌 、 ． 、 能 制 春 辎 d Ⅱ 图1 2 主洞左侧断面不同位置振动速度轴向分布图 F i g ．1 2A x i a ld i s t r i b u t i o no fv i b r a t i o nv e l o c i t i e sa td i f f e r e n t p o s i t i o n so nt h el e f ts i d eo ft h em a i nt u n n e l 从图1 2 可以得出，因斜井与主洞交汇，自由面 增多，导致交汇处振动速度反常的增加，交汇处为受 动力影响的危险点。 4 斜井支洞爆破振动速度分布特征及 预测 4 ．1 爆破振动速度响应特征分析 主洞与斜井交汇处，主洞爆破应力波传播与衰 豇 弱 n n 河百扼百 5 l 3 3 3 3 腰 腰 拱 拱 ％ ％ 万方数据 1 3 4爆破2 0 1 9 年9 月 减规律与单条隧道爆破开挖传播衰减规律不同，研 究主洞爆破作用下斜井的动力响应具有重要意义。 图1 3 ～图1 5 分别为距离斜井与掌子面交汇处0m ， 1 5i n ，3 0n l 处的斜井横断面x 、y 、z 方向振动速度分 布轮廓图，振动速度由远及近各个方向均有衰减，由 0i n 处到1 51 T I 处断面各方向振动速度衰减较大， 1 5m 处到3 0m 处个方向振动速度衰减较小，整体 符合指数型衰减规律。由三个断面的振动速度分布 轮廓图可以看出，斜井中X 方向 水平切向 与Z 方 向 水平轴向 振动速度在右拱肩、右拱腰处最大， 拱底处最小，l ，方向 垂直方向 隧道拱顶和隧道底 板方向振动速度最大，拱肩与拱腰处振动速度较小。 Xh 向 列于l q z h 试 图1 3交汇处斜井断面振动速度分布图 F i g ．13 D i s t r i b u t i o no fv i b r a t i o nv e l o c i t yo ft h e i n c l i n e ds h a f ts e c t i o na tt h ei n t e r s e c t i o n 图1 5 距交汇处3 0m 斜井断面振动速度分布图 F i g ．1 5D i s t r i l m t i o no fv i b r a t i o nv e l o c i t yo ft h et u n n e l s e c t i o no ft h e3 0i ni n e l i n e ds h a f tf i o mt h ei n t e r s e e t i o n 对比1 5i n ，3 01 3 3 处隧道斜井断面，图1 3 中，主 洞与斜井交汇处斜井断面左拱腰与由右拱腰处x 、z 方向振动速度较之其他位置有所增大，振动速度轮 廓曲线在两处地方有“凸起”，可能原因是应力波在 交汇处斜井左、右拱肩与主洞已开挖区域两自由面 之间不断反射叠加，形成了反射增强区域，斜井的爆 破与主洞隧道的累积爆破作用对此处有进一步的破 坏作用。同时，由于此处隧道围岩处于双向或单向 受力状态，在应力波不断反射叠加的作用下，此区域 成为爆破施工过程中的危险区域，人员车辆来往施 工过程中易产生坍塌，危及人员及工程安全。 4 ．2 斜井支洞振动速度预测 与3 ．2 节相同，斜井左侧、右侧拱腰为同一断面 振动速度最大的位置，同时，斜井两侧因与爆源的空 间位置分布不同，导致两侧振动速度衰减规律不同。 图16 为斜井左右两侧拱腰振动速度分布图。 f ， 昌 o 、 趟 制 春 鬟 硝Ⅱ 图1 6 斜井两侧拱腰振动速度 F i g ．1 6 V i b r a t i o nv e l o c i t yo ft h ea r c hw a i s t o nb o t hs i d e so ft h ei n c l i n e ds h a f t 斜井迎爆侧与背爆侧拱腰处振动速度衰减规律 大不相同，同一斜井断面，迎爆侧振动速度大于背爆 侧振动速度，且拱腰迎爆侧呈现近似线性衰减趋势， 而背爆侧呈现正常指数衰减趋势。进一步使用萨道 夫斯基公式进行拟合，可得 ‰蝴瑚 铜n 2 6 ㈩ ‰蝴_ 1 5 ㈤n 3 9 7 式中y 表示质点振动速度，c m ／s ；Q 为单段最大药 量，k g ；R 为监测点到主洞的水平距离，i n ；K 为场地 系数；仅为衰减系数。 5 结论 结合赣深高铁龙南长大隧道主洞爆破开挖工程 万方数据 第3 6 卷第3 期刘赶平大断面隧道爆破振动速度预测1 3 5 振动速度监测及动力数值计算，分析了主洞爆破振 动作用下主洞及斜井断面振动速度分布特征及轴向 衰减规律，得到以下结论 1 主洞掌子面爆破振动作用下，主洞隧道同 一断面水平轴向与水平切向振动速度拱腰处最大， 垂直方向振动速度拱顶最大，合振动速度为两侧拱 腰处最大。 2 主洞爆破时，掌子面到距离掌子面2 0I T I 处 的主洞隧道振动速度衰减规律符合正常指数函数衰 减特征；距掌子面2 0n l 到主洞与斜井交汇处为振动 速度衰减反常区域，因主洞隧道与斜井交汇处多临 空面的存在，爆破地震波在自由面的反射叠加作用， 使振动速度在交汇处有所增大，导致交汇处围岩的 爆破动力效应增强，施工过程中需重点控制。 3 主洞爆破时，斜井支洞同一断面水平切向 与水平轴向振动速度在右拱肩、拱腰处最大，垂直方 向振动速度拱顶与仰拱处最大，合振动速度为两侧 拱腰处最大。斜井支洞在主洞爆破振动作用下，迎 爆侧振动速度远大于背爆侧，两者均按指数函数特 征衰减，但且衰减系数不同。 [ 2 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 3 ] [ 4 ] [ 4 ] 参考文献 R e f e r e n c e s 崔积弘，周健，林从谋．爆破震动对既有洞室影响的 数值模拟[ J ] ．有色金属，2 0 0 8 ，6 0 1 1 0 1 1 0 4 ． C U IJ i - h o n g ，Z H O UJ i a n ，L I NC o n g n o n ．N u m e r i c a ls i m u l a t i o no fe f f e c to fb l a s t i n gs e i s m i co ne x i s t i n gc h a m b e r [ J ] ．N o n f e r r o u sM e t a l s ，2 0 0 8 ，6 0 1 1 0 1 ．1 0 4 ． i nC h i ． n e s e 李宁，顾强康，张承客．相邻洞室爆破施工对已有洞 室的影响[ J ] ．岩石力学与工程学报，2 0 0 9 ，2 8 1 3 0 ． 3 7 ． L IN i n g ，G UQ i a n g k a n g ，z H A N GC h e n g k 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