1160m长城市高架桥爆破拆除.pdf

第３４卷 第２期 ２０１７年６月 爆 破 ＢＬＡＳＴＩＮＧ Ｖｏｌ． ３４ Ｎｏ． ２  Ｊｕｎ． ２０１７ ｄｏｉ１０． ３９６３／ ｊ． ｉｓｓｎ． １００１ －４８７Ｘ． ２０１７． ０２． ０１７ １１６０ ｍ长城市高架桥爆破拆除 甄梦阳， 李本伟， 陈德志， 罗 鹏， 胡浩川， 李克菲 （ 中钢集团武汉安全环保研究院有限公司， 武汉４３００８１） 摘 要 采用原地坍塌爆破技术对散花高架桥主体部分成功地进行了控制爆破拆除。重点介绍了桥墩炸 高、 布孔方式、 爆破网路、 安全防护措施。对爆破振动进行了监测， 并做了简要分析。单个桥墩墩柱的破坏高 度在１． ０２ ～４． ５４ ｍ之间。桥墩墩柱上中下三部分炸药单耗分别取１． ００ ｋｇ／ ｍ３、１． ４３ ｋｇ／ ｍ３、１． ９３ ｋｇ／ ｍ３， 采 用梯形、 梅花形及单排混合布孔方式， 克服了柱状构筑物圆弧曲面对抵抗线的影响， 避免了抵抗线失控。采 用毫秒延时控制爆破技术， 逐跨分段起爆。采用土工格栅、 安全网、 竹排架、 防晒网４层立体防护措施防止飞 石和冲击波造成的危害。 关键词 高架桥；爆破拆除；控制爆破；爆破振动；双交叉复式起爆网路 中图分类号 ＴＵ７４６． ５ 文献标识码 Ａ 文章编号 １００１ －４８７Ｘ（２０１７）０２ －００９１ －０５ Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ １１６０ ｍ Ｌｏｎｇ Ｕｒｂａｎ Ｖｉａｄｕｃｔ ＺＨＥＮ Ｍｅｎｇｙａｎｇ，ＬＩ Ｂｅｎｗｅｉ，ＣＨＥＮ Ｄｅｚｈｉ，ＬＵＯ Ｐｅｎｇ，ＨＵ Ｈａｏｃｈｕａｎ，ＬＩ Ｋｅｆｅｉ （Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｂｌａｓｔｉｎｇ，ＳＩＮＯＳＴＥＥＬ Ｗｕｈａｎ Ｓａｆｅｔｙ ＆ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｐｒｏｔｅｃｔ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ Ｃｏ Ｌｔｄ，Ｗｕｈａｎ ４３００８１，Ｃｈｉｎａ．） Ａｂｓｔｒａｃｔ Ｔｈｅ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ Ｓａｎｈｕａ ｖｉａｄｕｃｔ ｉｓ ｃｏｎｄｕｃｔｅｄ ｂｙ ｉｎ ｓｉｔｕ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ． Ｔｈｉｓ ａｒｔｉｃｌｅ ｍａｉｎｌｙ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓ ｔｈｅ ｈｅｉｇｈｔ ｏｆ ｐｉｅｒ，ｈｏｌｅ ａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔ，ｂｌａｓｔｉｎｇ ｎｅｔｗｏｒｋ ａｎｄ ｓａｆｅｔｙ ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄｓ． Ｔｈｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｉｓ ｍｏｎｉｔｏｒｅｄ ａｎｄ ａｎａｌｙｚｅｄ ｂｒｉｅｆｌｙ． Ｔｈｅ ｆａｉｌｕｒｅ ｈｅｉｇｈｔ ｏｆ ｓｉｎｇｌｅ ｐｉｅｒ ｃｏｌｕｍｎ ｉｓ １． ０２ ～４． ５４ ｍ． Ｔｈｅ ｓｐｅｃｉｆｉｃ ｃｈａｒｇｅ ｏｆ ｔｈｅ ｐｉｅｒ ａｒｅ １． ００ ｋｇ／ ｍ３，１． ４３ ｋｇ／ ｍ３ａｎｄ １． ９３ ｋｇ／ ｍ２ｆｏｒ ｔｏｐ，ｍｉｄｄｌｅ ａｎｄ ｂｏｔｔｏｍ ｐａｒｔｓ，ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅ ｌｙ． Ｔｈｅ ｍｉｘｉｎｇ ｔｒａｐｅｚｏｉｄ，ｑｕｉｎｃｕｎｘ ａｎｄ ｓｉｎｇｌｅｒｏｗ ｈｏｌｅｓ ａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔ ａｒｅ ａｐｐｌｉｅｄ ｏｎ ｃｙｌｉｎｄｒｉｃａｌ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ ｔｏ ｏｖｅｒｃｏｍｅ ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ａｒｃ ｃｕｒｖｅ ｏｆ ｃｏｌｕｍｎ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｎ ｔｈｅ ｂｕｒｄｅｎ ｌｉｎｅ，ｗｈｉｃｈ ａｖｏｉｄｓ ｌｏｓｉｎｇ ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ ｔｈｅ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｌｉｎｅ． Ｔｈｅ ｍｉｌｌｉｓｅｃｏｎｄ ｄｅｌａｙ ｉｎｉｔｉａｔｉｏｎ ｗａｓ ｕｓｅｄ ｔｏ ｂｌａｓｔ ｔｈｅ ｖｉａｄｕｃｔ ｅａｃｈ ｓｐａｎ ｂｙ ｓｐａｎ． Ｔｈｅ ４ ｌａｙｅｒｓ ｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅ ｍｅａｎｓ ｉｎ ｃｌｕｄｉｎｇ ｇｅｏｇｒｉｄ，ｓａｆｅｔｙ ｎｅｔｓ，ｂａｍｂｏｏ ｒａｆｔ，ａｎｄ ｓｕｎｓｃｒｅｅｎ ｎｅｔ ａｒｅ ｃｈｏｓｅｎ ｔｏ ａｖｏｉｄ ｔｈｅ ｆｌｙｒｏｃｋ ａｎｄ ｓｈｏｃｋ ｗａｖｅ ｄａｍａｇｅｓ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ ｖｉａｄｕｃｔ；ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ；ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ｂｌａｓｔｉｎｇ；ｂｌａｓｔｉｎｇ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ；ｄｏｕｂｌｅ ｃｒｏｓｓ ｄｕａｌ ｄｅｔｏｎａｔｉｎｇ ｎｅｔｗｏｒｋ 收稿日期２０１７ －０１ －２１ 作者简介甄梦阳（１９９１ －） ， 男， 在读硕士， 主要从事爆破工程与安 全工程的学习与研究， （Ｅｍａｉｌ）５９４３７９０７４＠ ｑｑ． ｃｏｍ。 通讯作者李本伟（１９８１ －） ， 男， 高级工程师、 硕士， 主要从事爆破工 程技术的研究， （Ｅｍａｉｌ）３５３３３４８１４＠ ｑｑ． ｃｏｍ。 １ 工程概况 １． １ 工程环境 散花高架桥是黄黄高速经黄石大桥过江的配套 交通工程， 因浠水县滨江新区规划建设需要对其进 行拆除。该桥位于老黄石大桥东侧约１． ２ ｋｍ处， 属 于浠水县散花镇境内， 桥梁拆除范围为浠水县迎宾 大道公路高架桥主桥部分。桥两侧下方为Ｓ２０１车 行道。爆破桥体北侧由西到东建（构）筑物距爆区 的距离为居民区１６７ ｍ，湖北长江路桥项目部 ２２８ ｍ， 神鹭水产集团３９ ｍ。爆破桥体南侧由西到 东建（ 构） 筑物距爆区的距离为 居民区１４３ ｍ， 散花 卫生院２０２ ｍ， 江北液氧站１００ ｍ， 中百集团鄂东农 产品工业园４３ ｍ， 中百集团浠水物流７７ ｍ。周围环万方数据 境见图１。 图１ 周围环境图 Ｆｉｇ． １ Ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｄｉａｇｒａｍ １． ２ 桥梁结构 该桥分为引道与主桥两部分， 全长２１６０ ｍ， 主 桥５８跨长１１６０ ｍ。桥面宽１８． ５ ｍ， 双向六车道， 主 桥采用连续梁， 分为１１联。下部结构为桩基础， 墩 柱为直径１． ２５ ｍ钢筋混凝土圆柱，帽梁为断面 １． ５ ｍ １． ５ ｍ长方体。上部构造为一联５跨布置， 每联两端设伸缩缝， 桥梁为空心板桥。主体桥墩高 在１． ５０ ～６． ０５ ｍ之间。 ２ 总体爆破方案 根据现场情况， 针对连续梁桥的特点， 主桥部分 采用爆破桥墩实现整个桥体原地坍塌的总体方案。 采用毫秒延时控制爆破技术， 逐跨分段起爆［ １，２］。 ３ 爆破拆除方案设计 ３． １ 爆破参数 （１） 桥墩炸高 桥墩墩柱的破坏高度根据压杆稳定原理进行计 算。单个桥墩承重为１５０ ｔ， 按竖向配筋最多３０根  ３０钢筋校核， 即每根钢筋承受５ ｔ静荷载。 按欧拉公式 ［３，４］ Ｆｃｒ＝ π２ＥＩ／（ μｌ ） ２ （１） 式中Ｆｃｒ为临界力；Ｅ钢筋弹性模量Ｅ ＝ ２１０ ＧＰａ；μ长度系数， 按一端固定另一端自由， 选取 μ ＝２；Ｉ为惯性矩，Ｉ ＝ πｄ４／６４， ｄ为钢筋直径，ｍｍ； ｌ为钢筋长度。 σｃｒ＝ Ｆｃｒ／ Ａ ＝ π２Ｅ／ λ２（２） λ ＝ μｌ／ ｉ（３） 式中，ｉ是钢筋截面回转半径ｉ ＝（Ｉ／ Ａ）ｌ／２ ＝ ｄ／４。 拟钻孔爆破高度Ｈ ＝１． ０２ ～４． ５４ ｍ ｉ ＝（Ｉ／ Ａ）１／２ ＝ ｄ／４ ＝３／４ ＝０． ７５ ｃｍ λ１＝ μｌ／ ｉ ＝２ ４５４／０． ７５ ＝９０８，Ｈ ＝４． ５４ ｍ λ２＝ μｌ／ ｉ ＝２ １０２／０． ７５ ＝２７２，Ｈ ＝１． ０２ ｍ λ λｐ＝１２３， 故按式（１） 进行验算临界应力。 Ｈ ＝４． ５４ ｍ，Ｆｃｒ１＝ ３． １４ １． ５２ １０ －４ ３． １４ ３． １４ ２１０ １０９／９０８２＝１７７４ Ｎ ＝１． ８ ｋＮ Ｈ ＝１． ０２ ｍ，Ｆｃｒ２＝ ３． １４ １． ５２ １０ －４ ３． １４ ３． １４ ２１０ １０９／２７２２＝１９７３７ Ｎ ＝２０ ｋＮ 而实际荷载为４９ ｋＮ， 远远大于压杆稳定临界 压力， 经计算， 桥墩墩柱爆破高度１． ０２ ｍ就可确保 钢筋失稳。根据墩柱实际高度和现场环境情况， 同 时为减小爆堆高度， 降低爆破后机械破碎清渣难度， 单个桥墩墩柱的破坏高度在１． ０２ ～４． ５４ ｍ之间。 （２） 布孔形式和孔网参数 桥墩底部钢筋最为密集， 药量也需适量加强， 以 确保墩柱破坏失稳。在爆破切口足够高的情况下， 墩柱上部仅需进行适当的松动爆破， 所需药量应酌 情减少［ ５］。墩柱上部减弱装药、 中部常规装药、 下 部加强装药。根据工程经验， 上中下三部分炸药单 耗分别取１． ００ ｋｇ／ ｍ３、１． ４３ ｋｇ／ ｍ３、１． ９３ ｋｇ／ ｍ３。下 部单耗较大为保证药包在装药平面内均匀分布， 采 用了梯形布孔； 中段采用了梅花布孔； 上部采用了单 排布孔。墩柱布孔示意图见图２。混合布孔方式， 克服了柱状构筑物圆弧曲面对抵抗线的影响， 避免 了抵抗线失控。详见表１。 图２ 桥墩布孔示意图（ 单位ｃｍ） Ｆｉｇ． ２ Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｏｆ ｐｉｅｒ ｈｏｌｅ（ｕｎｉｔｃｍ） （３） 装药结构 均采用连续装药结构， 根据孔网参数设计不同 位置的不同孔深。装药结构示意图见图３。 （４） 装药量， 见表２。 ３． ２ 爆破网路和起爆方式 所有炮孔内均装ＭＳ１５（８８０ ｍｓ）导爆管雷管为 起爆雷管， 其中下部加强装药部分（下部４排）装双 发起爆雷管， 其他孔装单发起爆雷管。每个立柱起 ２９爆 破 ２０１７年６月 万方数据 爆雷管（ＭＳ１５）采用接力雷管（ＭＳ１）簇联（每１８ ～ ２０发非电雷管组成一簇） ， 以双发接力雷管（ＭＳ１） 联接， 孔外采用４发ＭＳ２（２５ ｍｓ） 导爆管雷管双交叉 复式连接， 逐跨延时［ ６，７］。采用一次点火起爆， 自中 间向两端起爆。爆破网路示意图见图４。 表１ 孔网参数表 Ｔａｂｌｅ １ Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｂｌａｓｔｈｏｌｅ 墩柱 墩柱直径／ ｃｍ 排距／ ｃｍ 孔距／ ｃｍ 孔深／ ｃｍ 单耗／ （ｋｇｍ －３） 单孔 装药量／ ｇ 上部（３． ７４ ～４． ５４ ｍ）１２５４０／８５１． ００５００ 中部（１． ７４ ～３． ７４ ｍ）１２５４０ ４０７８ １． ４３ ４００ ／９０６００ 下部（０ ～１． ７４ ｍ）１２５３８ ３０８５ １． ９３ ５００ ４０７８４００ 表２ 装药量总表 Ｔａｂｌｅ ２ Ｓｕｍｍａｒｙ ｔａｂｌｅｓ ｏｆ ｃｈａｒｇｅ 孔数／个 起爆雷管／发 （ＭＳ１５） 延时雷管／发 （ＭＳ２） 连接雷管／发 （ＭＳ１） 炸药／ ｋｇ １８２６２７１２４７２４７２８７３ 图３ 装药结构示意图（ 单位ｃｍ） Ｆｉｇ． ３ Ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｃｈａｒｇｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ（ｕｎｉｔｃｍ） 图４ 起爆网路连接示意图 Ｆｉｇ． ４ Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｏｆ ｄｅｔｏｎａｔｉｎｇ ｎｅｔｗｏｒｋ ４ 爆破安全防护措施 ４． １ 飞散物防护措施 根据大连理工大学的李守臣提出的无覆盖条件 下飞石距离与单位炸药用量之间的关系［ ８］ Ｌｆ＝ ７０Ｋ０． ５３（４） 式中Ｌｆ为无覆盖条件下拆除爆破飞石的飞散 距离，ｍ；Ｋ为拆除爆破单位用药量，ｋｇ／ ｍ３。本次爆 破设计单位用药量为１． ９３ ｋｇ／ ｍ３；计算得＝ ７０ １． ９３０． ５３＝９９ ｍ。 爆破飞散物立体防护措施［ ９，１０］ （ １）墩柱由下 至上爆破整体采用双层土工格栅捆扎； （２）下部加 ３９第３４卷 第２期 甄梦阳， 李本伟， 陈德志， 等 １１６０ ｍ长城市高架桥爆破拆除 万方数据 强装药部分， 增加１０层密目安全网捆扎； （３） 每个墩 柱采用竹排架封闭围挡。（４） 沿桥走向， 在桥两侧全 部挂设２ ～３层６针防晒网。防护示意图见图５。 图５ 墩柱防护示意图 Ｆｉｇ． ５ Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｏｆ ｐｉｅｒ ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ ４． ２ 地下管网防护措施 为保证桥体构件塌落及后期清运时地下管网的 安全， 采用以下措施 在地下管网及通讯光缆上方覆 盖３０ ｍｍ厚钢板。钢板覆盖范围延伸至管网两侧 ５０ ｃｍ。钢板上方覆盖２ ｍ厚散土， 防护范围为桥面 垂直投影两侧延伸１． ２ ｍ， 主要用于吸收桥体塌落 荷载［ １１１３］。 ５ 爆破效果 ５． １ 爆破振动 工程中共设６个爆破振动监测点， 监测仪器采用 成都中科测绘有限公司生产的ＴＣ４８５０爆破振动智 能监测仪， 监测数据见表３。爆破振动速度峰值与振 动主频的范围分别为０． １９５ ～ １． ８３６ ｃｍ／ ｓ、４． ０７３ ～ ２３４． ３７５ Ｈｚ，未超过爆破安全规程（ＧＢ６７２２ ２０１４） 规定的爆破振动安全允许标准［ １４］。爆破振动 未对周边建筑物产生破坏影响［ １５］。 表３ 振动监测表 Ｔａｂｌｅ ３ Ｂｌａｓｔｉｎｇ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ 测点 测点所在 的建筑物 测点与爆破体 的距离／ ｍ 爆破振动速度 峰值／（ｃｍｓ －１） 振动主频／ Ｈｚ 垂直０． ８５９９７． ６５６ １＃散花卫生院２０２水平纵向０． ６１１５８． ５９０ 水平横向１． １５７１３６． ７１９ 垂直０． ６８６１３６． ７１９ ２＃修车厂５６水平纵向１． ４９２２３４． ３７５ 水平横向１． ５２０１３６． ７１９ 垂直１． ８３６１４． ６７３ ３＃民房１４３水平纵向１． １１７１３． ７１１ 水平横向１． ４２６１２． ４０４ 垂直０． ６５９７８． １２５ ４＃ 中百集团 鄂东农产 品工业园 ４３水平纵向０． ２５０１３６． ７１９ 水平横向１． ５８１１１７． １８８ 垂直０． ６１２１９． ２８１ ５＃ 中百集团 浠水物流 ７７水平纵向０． ６２９１２． ８２１ 水平横向０． ３９９ ９． ０１８ 垂直０． ６１５ ５． ５１７ ６＃ 神鹭水产 集团 ３９水平纵向０． ２５８７５． ４７２ 水平横向０． １９５ ４． ０７３ ５． ２ 爆破效果 桥梁起爆后， 所有炮孔均已起爆， 爆破部位立柱 完全破碎， 桥面主体触地并折断， 主要梁柱均粉碎， 桥梁主体全部坍塌。爆破飞散物控制在１０ ｍ以内， 爆破振动未对周边建（构）筑物造成破坏影响。爆 堆结构稳定可以满足后期机械破碎处理的要求。爆 破后效果见图６。 图６ 爆破效果图 Ｆｉｇ． ６ Ｔｈｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｅｆｆｅｃｔ ４９爆 破 ２０１７年６月 万方数据 ６ 结语 散花高架桥爆破成功的实践表明 （１） 孔网参数设计合理， “一次点火起爆， 自中 间向两端起爆” 的双交叉复式起爆网路提高了爆破 的准爆率； （２） 梯形、 梅花形及单排混合布孔方式， 充分考 虑了柱状构筑物的圆弧曲面对抵抗线的影响， 避免 造成的抵抗线失控， 有效控制爆破飞石； （３） “ 土工格栅、 安全网、 竹排架、 防晒网”组成 的４层立体防护措施能够有效地保证爆破安全， 有 助于控制飞石、 冲击波等危害。 参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ） ［１］ 宋 歌， 龙 源， 纪 冲， 等．城市高架桥爆破拆除数 值模拟研究［Ｊ］．爆破，２０１３，３０（４）１０８１１２． ［１］ ＳＯＮＧ Ｇｅ，ＬＯＮＧ Ｙｕａｎ，ＪＩ Ｃｈｏｎｇ，ｅｔ ａｌ． Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕ ｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ ｕｒｂａｎ ｖｉａｄｕｃｔ［Ｊ］． Ｂｌａｓ ｔｉｎｇ，２０１３，３０（４） １０８１１２．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［２］ 元兴军， 刘 青．爆炸作用下曲线梁桥的倒塌模式 ［Ｊ］．爆破，２０１５，３２（４） １１０１１７． ［２］ ＱＩ Ｘｉｎｇｊｕｎ，ＬＩＵ Ｑｉｎｇ． Ｃｏｌｌａｐｓｅ ｐａｔｔｅｒｎ ｏｆ ｃｕｒｖｅｄ ｇｉｒｄｅｒ ｂｒｉｄｇｅ ｕｎｄｅｒ ｂｌａｓｔ ａｃｔｉｏｎ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１５，３２（４） １１０ １１７．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［３］ 孙金山， 谢先启， 王坤鹏， 等．建（构）筑物墩柱爆破后 裸露钢筋初弯曲失稳模型［Ｊ］．爆破，２０１５，３２（１） １ ４，２７． ［３］ ＳＵＮ Ｊｉｎｓｈａｎ，ＸＩＥ Ｘｉａｎｑｉ，ＷＡＮＧ Ｋｕｎｐｅｎｇ，ｅｔ ａｌ． Ｉｎｉ ｔｉａｌ ｂｅｎｄｉｎｇ ｉｎｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｅｘｐｏｓｅｄ ｒｅｉｎｆｏｒｃｉｎｇ ｂａｒｓ ｉｎ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｐｒｏｊｅｃｔｓ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１５，３２（１） １４， ２７．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［４］ 傅菊根， 姜建农， 张宇本．高耸建筑物爆破拆除切口高 度理论计算［Ｊ］．工程爆破，２００６，１２（２） ５６５８． ［４］ ＦＵ Ｊｕｇｅｎ，ＪＩＡＮＧ Ｊｉａｎｎｏｎｇ，ＺＨＡＮＧ Ｙｕｂｅｎ． Ｔｈｅｏｒｅｔｉ ｃａｌ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｎｏｔｃｈｅｄ ｈｅｉｇｈｔ ａｂｏｕｔ ｔｏｗｅｒ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｄｅ ｍｏｌｉｓｈｅｄ ｂｙ ｂｌａｓｔｉｎｇ［Ｊ］． Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２００６， １２（２） ５６５８．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［５］ 蔡小虎．大型立交桥中深孔爆破钻孔施工控制［Ｊ］．爆 破，２０１６，３３（２） １１３１１６，１２２． ［５］ ＣＡＩ Ｘｉａｏｈｕ． Ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ ｄｅｅｐ ｈｏｌｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｉｎ ｌａｒｇｅ ｃｒｏｓｓ ｂｒｉｄｇｅ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１６，３３（２） １１３１１６， １２２．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［６］ 陈德志， 钟冬望， 李琳娜， 等．高耸构筑物爆破拆除起 爆网路可靠性研究［Ｊ］．工业安全与环保，２０１３， ３９（５） ４９５１． ［６］ ＣＨＥＮ Ｄｅｚｈｉ，ＺＨＯＮＧ Ｄｏｎｇｗａｎｇ，ＬＩ Ｌｉｎｎａ，ｅｔ ａｌ． Ａ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｄｅｔｏｎａｔｉｎｇ ｎｅｔｗｏｒｋ ｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｔｏｗｅｒｉｎｇ ｓｔｒｕｃ ｔｕｒｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ［Ｊ］． Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｓａｆｅｔｙ ａｎｄ Ｅｎｖｉ ｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ． ２０１３，３９（５） ４９５１．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［７］ 曾庆伟．微差爆破技术在露天矿试验研究［Ｊ］．爆破， ２０１５，３２（４） ６０６３，９８． ［７］ ＺＥＮＧ Ｑｉｎｇｗｅｉ． Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｔｕｄｙ ｏｆ ｍｉｌｌｉｓｅｃｏｎｄ ｂｌａｓ ｔｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｉｎ ｏｐｅｎ ｐｉｔ ｍｉｎｅ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１５， ３２（４） ６０６３，９８．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［８］ 蔡加林， 王寅中， 沈立晋．曹娥江钢筋混凝土双曲拱桥 爆破拆除［Ｊ］．工程爆破，２０１５，２１（３） ５０５３． ［８］ ＣＡＩ Ｊｉａｌｉｎ，ＷＡＮＧ Ｙｉｎｚｈｏｎｇ，ＳＨＥＮ Ｌｉｊｉｎ． Ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｆｏｒ ｃａｏ′ｅ ｒｉｖｅｒ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｄｏｕｂｌｅｃｕｒ ｖａｔｕｒｅ ａｒｃｈ ｂｒｉｄｇｅ［Ｊ］． Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１５， ２１（３） ５０５３．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［９］ 徐顺香， 陈德志， 李本伟， 等． １００ ｍ高钢筋混凝土烟囱 爆破拆除及安全措施［Ｊ］．爆破，２０１５，３２（２） １０６１０８， １２６． ［９］ ＸＵ Ｓｈｕｎｘｉａｎ，ＣＨＥＮ Ｄｅｚｈｉ，ＬＩ Ｂｅｎｗｅｉ，ｅｔ ａｌ． Ｄｅｍｏｌｉ ｔｉｏｎ ｏｆ １００ｍｅｔｅｒｓｕｐｅｒｈｅｉｇｈｔ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ Ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｈｉｍ ｎｅｙ ｂｙ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ ｂｌａｓｔｉｎｇ ａｎｄ ｓａｆｅｔｙ ｍｅａｓｕｒｅｓ［Ｊ］． Ｂｌａｓ ｔｉｎｇ，２０１５，３２（２） １０６１０８，１２６．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［１０］ 秦 军， 徐全军， 董 超， 等．城市高架桥桥墩爆破飞 石控制实验研究［Ｊ］．爆破，２０１２，２９（３） １２３１２６． ［１０］ ＱＩＮ Ｊｕｎ，ＸＵ Ｑｕａｎｊｕｎ，ＤＯＮＧ ｃｈａｏ，ｅｔ ａｌ． Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｔｕｄｙ ｏｆ ｃｏｎｔｒｏｌｌｉｎｇ ｆｌｙｒｏｃｋ ｐｒｏｄｕｃｅｄ ｂｙ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｄｅｍｏｌ ｉｓｈｉｎｇ ｐｉｅｒ ｏｆ ｕｒｂａｎ ｖｉａｄｕｃｔ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１２，２９（３） １２３１２６．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［１１］ 梁开水， 陈天珠， 易长平．减震沟减震效果的数值模 拟研究［Ｊ］．爆破，２００６，２３（３） １８２１． ［１１］ ＬＩＡＮＣ Ｋａｉｓｈｕｉ，ＣＨＥＮ Ｔｉａｎｚｈｕ，ＹＩ Ｃｈａｎｇｐｉｎｇ． Ｎｕ ｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｆｏｒ ｖｉｂｒａｔｉｏｎｉｓｏｌａｔｉｎｇ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｖｉｂｒａ ｔｉｏｎｉｓｏｌａｔｉｎｇ ｓｌｏｔ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２００６，２３（３） １８２１．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［１２］ 王 琪， 李本伟， 陈德志， 等．台州电厂２１０ｍ钢筋混 凝土烟囱４０ｍ高切口爆破拆除［Ｊ］．爆破，２０１６， ３３（２） ９２９６． ［１２］ ＷＡＮＧ Ｑｉ，ＬＩ Ｂｅｎｗｅｉ，ＣＨＥＮ Ｄｅｚｈｉ，ｅｔ ａｌ． Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ ２１０ ｍ ｈｉｇｈ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｈｉｍｎｅｙ ｗｉｔｈ ｂｌａｓｔ ｃｕｔ ａｔ ４０ ｍ ｈｅｉｇｈｔ ｉｎ Ｔａｉｚｈｏｕ ｐｏｗｅｒ ｐｌａｎｔ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１６，３３（２） ９２９６．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［１３］ 李本伟， 陈德志， 张 萍， 等． １８０ｍ高钢筋混凝土烟囱 爆破拆除［Ｊ］．爆破，２０１１，２８（４） ４１４５． ［１３］ ＬＩ Ｂｅｎｗｅｉ，ＣＨＥＮ Ｄｅｚｈｉ，ＺＨＡＮＧ Ｐｉｎｇ，ｅｔ ａｌ． Ｄｅｍｏｌｉ ｔｉｏｎ ｏｆａ １８０ｍｅｔｅｒｓｕｐｅｒｈｅｉｇｈｔｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｈｉｍｎｅｙ ｂｙ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ ｂｌａｓｔｉｎｇ．［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１１， ２８（４） ４１４５．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［１４］ ＧＢ ６７２２２０１４爆破安全规程［Ｓ］．北京 中国标准出 版社，２０１４． ［１５］ 王浩州， 严东晋， 年鑫哲， 等．高架桥爆破拆除塌落振 动的测试与分析［Ｊ］．爆破，２０１４，３１（１） １４４１４９． ［１５］ ＷＡＮＧ Ｈａｏｚｈｏｕ，ＹＡＮ Ｄｏｎｇｊｉｎ，ＮＩＡＮ Ｘｉｎｚｈｅ，ｅｔ ａｌ． Ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ａｎｄ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｇｒｏｕｎｄ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｃａｕｓｅｄ ｂｙ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ ｅｌｅｖａｔｅｄ ｂｒｉｄｇｅ．［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ， ２０１４，３１（１） １４４１４９．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ５９第３４卷 第２期 甄梦阳， 李本伟， 陈德志， 等 １１６０ ｍ长城市高架桥爆破拆除 万方数据