预处理强化赤铁矿熔剂性球团制备性能的研究-sup-①-_sup-_杨永斌.pdf

预处理强化赤铁矿熔剂性球团制备性能的研究 ① 杨永斌， 张 健， 钟 强， 李 骞， 姜 涛 中南大学 资源加工与生物工程学院,湖南 长沙 410083 摘 要 为了解决赤铁矿球团制备性能较差的问题,研究了原料预处理改善 Minas 赤铁精矿熔剂性球团制备性能的效果。 研究结 果表明,Minas 赤铁矿颗粒表面光滑平整、粒度细且均匀、缺乏合理的粗细搭配且微细粒级含量少等特点是其造球性能偏弱的主要 原因。 原料预处理不仅强化了 Minas 赤铁精矿的造球性能,而且显著改善了球团焙烧性能球磨 12 min 和高压辊磨 2 次可使生球 落下强度从 3.9 次/0.5 m 分别提高到 6.0 次/0.5 m 和 6.4 次/0.5 m；高压辊磨预处理时,1 220 ℃ 下焙烧 12 min 球团强度可达到 2 500 N/ 球以上,而球磨和高压辊磨联合预处理时则达到了更高的 3 227 N/ 球。 关键词 球团； 赤铁矿； 预处理； 造球性能； 焙烧性能 中图分类号 TF046文献标识码 Adoi10.3969/ j.issn.0253-6099.2019.04.020 文章编号 0253-6099201904-0083-06 Effect of Pretreatment on the Ballability of Hematite in Preparation of a Fluxed Pellet YANG Yong-bin, ZHANG Jian, ZHONG Qiang, LI Qian, JIANG Tao School of Minerals Processing and Bioengineering, Central South University, Changsha 410083, Hunan, China Abstract In view of the poor ballability of hematite in preparation of fluxed pellets, the Minas hematite concentrate was pretreated for improving its ballability. Researches show that Minas hematite has a smooth surface with uni fine particle size distribution and with few ultrafine particles, indicating an unbalanced proportion of coarser and finer particles, which are the principal factors contributing to its poor ballability. It is found that the pretreatment can improve not only the ballability of Minas hematite concentrate, but also the roasting perance of prepared pellet. In the research, after the Minas hematite concentrate was pretreated by ball milling for 12 min or high pressure roller grinding for 2 times, the prepared green pellet had the drop number increased from 3.9 times/0.5 m to 6.0 times/0.5 m and 6.4 times/0.5 m respectively. After the pretreatment with high pressure roller grinding, the pellet roasted at 1 220 ℃ for 12 min had the compression strength of 2 500 N/ pellet, and with the combined pretreatment of ball milling and high pressure roller grinding resulted in the compression strength of the pellets up to 3 227 N/ pellet. Key words pellet； hematite； pretreatment； ballability； roasting perance 当今全球铁矿资源市场竞争激烈［1-2］,随着我国 钢铁工业的快速发展,国内磁铁精矿资源供应严重不 足,为此,从 2000 年起大量高品位进口赤铁矿被用于 球团生产［3-5］。 但是,赤铁矿生产球团时存在的造球 性能差、焙烧温度高且范围狭窄等问题,限制了其在球 团生产中的使用。 为了增加进口赤铁矿的使用量,提 高球团生产的产质量,普遍采用预处理的方法强化赤 铁矿的球团制备性能［6-7］。 1 实 验 1.1 原料性质 本试验所用 Minas 铁精矿化学成分和 XRD 图谱 分别如表 1 和图 1 所示。 由表 1 可知,该矿铁品位高 67.15％、SiO2含量低2.01％,是较好的高铁低硅 炼铁原料。 其较高的 MgO 含量0.740％有利于抑制 球团的还原膨胀［8-9］。 由图 1 可知,该原料中的铁主 要以Fe2O3形式存在,硅主要以SiO2形式存在,属于 表 1 Minas 铁精矿的化学组成质量分数 / TFeFeO Fe2O3SiO2Al2O3 CaOMgOMnO TiO2 67.1596.002.010.430.300.7400.140.073 K2ONa2OPbZnAsPSLOI 0.0380.060 0.009 9 0.014 0 0.0120.0330.0140.10 ①收稿日期 2019-02-19 作者简介 杨永斌1969-,男,江西萍乡人,教授,博士,主要研究方向为铁矿石烧结球团与直接还原、资源的综合利用、难处理金银矿的高 效分离及提取。 第 39 卷第 4 期 2019 年 08 月 矿矿 冶冶 工工 程程 MINING AND METALLURGICAL ENGINEERING Vol.39 №4 August 2019 ChaoXing 203040506070 2 / θ a b a aaa a a a a a b Fe2O3 SiO2 图 1 Minas 铁精矿的 XRD 图谱 典型的赤铁矿,且物相结构简单。 该矿 SiO2含量低且 赤铁矿有预热、焙烧温度高的特点,适用于生产熔剂性 球团矿［9］,既可缓解赤铁矿球团焙烧温度高的问题, 又可避免液相量过多的问题。 试验采用的膨润土和碱性添加剂石灰石的物理化 学性质如表 2、表 3 所示。 2 种物料粒度均控制在 -0.074 mm。 表 2 膨润土的物理性能 2 h 吸水率 / ％ 胶质价5 g / ％ 膨胀容 / mLg -1 吸蓝量 / ［g100 g -1 ］ 蒙脱石含量 / ％ 314.710069.647.8108.1 表 3 膨润土和石灰石的化学组成质量分数 / 原料种类TFe SiO2Al2O3 CaOMgO K2O 膨润土12.7240.4315.261.842.100.094 石灰石0.100.660.0551.723.19 原料种类Na2OPSMnLOI 膨润土2.020.0420.0400.1815.11 石灰石微量0.0443.76 1.2 研究方法 1.2.1 原料物理化学性能检测 采用湿式筛分检测粒度组成、DBT-127 型勃氏透 气比表面积仪检测比表面积、滤压法检测最大分子水、 容量法检测最大毛细水、容量瓶法检测真密度、ESEM 法分析颗粒形貌。 1.2.2 原料预处理实验 球磨实验采用湿式球磨,用于 Minas 铁精矿进行单 矿预处理实验。 球磨机型号为 XMQΦ350 mm 160 mm, 每次磨矿量为 4 kg,矿浆浓度为 60％。 磨矿后矿浆采 用 DL-5C 多用真空过滤机进行过滤,过滤介质为 500 目0.025 mm尼龙布。 过滤后湿饼采用恒温烘箱干 燥至水分含量 5.0％～6.0％,干燥温度 100 ℃。 高压辊磨用于混合料进行预处理实验。 高压辊磨 机规格为 Φ500 mm 500 mm, 压力为 60 kN/ m。 因 实验室高压辊磨机压力较小,因而采用多次重复辊磨 模拟工业生产效果,以辊磨次数与粒度组成、比表面积 的对应关系对辊磨预处理效果进行表征。 1.2.3 球团实验 造球实验在圆盘造球机上进行,其主要技术参数 为直径 1 000 mm,转速 25 r/ min,边高 150 mm,倾角 47。 造好的生球经过人工筛分,将直径约为 12 mm 的生球作为合格生球。 混合料中 Minas 赤铁精矿和智 利磁铁精矿的配比为 7∶3,混合料水分为 6.5％,碱度为 0.65。 每次试验混合料用量为 4 kg,生球水分在 8.8％ 左右,造球时间为 12 min,在实验设定的膨润土用量条 件下进行造球实验。 生球的干燥以及落下强度、抗压 强度和爆裂温度的检测参考文献［4］进行。 生球干燥后,依次进行球团的预热和焙烧实验。 预热、焙烧实验,以及预热球、焙烧球的抗压强度检测 参考文献［4］进行。 2 实验结果及讨论 2.1 Minas 铁精矿的物理化学性质 Minas 铁精矿的粒度组成见表 4。 由表 4 可知, Minas 铁精矿的-0.074 mm 粒级含量达到 86.94％,比 表面积达到 1 679 cm2/ g,两项数据均表明该矿在粒度 组成上可以满足铁精矿造球的要求［10］。 表 4 Minas 铁精矿物料性质 粒度组成/ ％ 0.15 mm 0.10～ 0.15 mm 0.10～ 0.074 mm 0.074～ 0.045 mm -0.045 mm 比表面积 / cm2g -1 4.014.684.3718.8068.141 679 图 2 是 Minas 铁精矿的 ESEM 电镜扫描结果。 Minas 铁精矿的颗粒形状主要呈条块状和粒状,少数 呈片状。 尽管整体细粒级含量多,但颗粒粒度较均匀, 各颗粒大小接近,且微细粒级含量很少,在粒度组成上 没有合理的粗细搭配；另一方面,颗粒表面光滑平整, 图 2 Minas 铁精矿 ESEM 图谱 48矿 冶 工 程第 39 卷 ChaoXing 这不利于水分和粘结剂与颗粒表面的相互作用。 颗粒 形貌的这些特性会严重影响该矿的造球性能［10］。 表 5 是 Minas 铁精矿的物理性质和成球性能。 由 表 5 可知,该矿的静态成球性指数只有 0.35,属于中等 偏弱。 因此,尽管该矿-0.074 mm 粒级含量满足造球 要求,但其成球性仍然不够理想,其原因除了颗粒表面 活性低、亲水性弱以外,还与颗粒粒度均匀、表面光滑 平整和微细粒级少的颗粒形貌特性关系密切。 因此, 为了改善该矿的成球性能,有必要在造球前进行原料 预处理。 表 5 Minas 铁精矿的物理性能与静态成球性能 堆密度 / gcm -3 真密度 / gcm -3 孔隙率 / ％ 最大分子水 / ％ 1.894.8961.354.1 最大毛细水 / ％ 毛细水迁移速度 / mmmin -1 成球性能 指数 评价 15.83.420.35中等偏弱 2.2 预处理对粒度组成的影响 分别对 Minas 铁精矿进行球磨和对混合料进行高 压辊磨处理,2 种预处理方法对粒度组成和比表面积 的影响分别如图 3 和图 4 所示。 结果表明,2 种预处 理方法均可有效改变粒度特性,增加细粒级含量和比 表面积。 由图 3 可知,在 20 min 范围内,随着磨矿时 间延长,-0.074 mm、-0.045 mm 粒级含量持续增加, 球磨时间/min 95 90 85 80 75 70 65 408121620 粒级含量/ ■ △ ■ △ ■ △ ■ △ ■ △ ■ △ -0.074 mm粒级 -0.045 mm粒级 ■ △ a 球磨时间/min 2150 2050 1950 1850 1750 1650 1550 408121620 比表面积/cm3 g-1 ■ ■ ■ ■ ■ ■ b 图 3 球磨时间对 Minas 铁精矿粒度组成和比表面积的影响 a 粒级含量； b 比表面积 高压辊磨次数/次 95 90 85 80 75 70 65 10234 粒级含量/ ■ △ ■ △ ■ △ ■ △ -0.074 mm粒级 -0.045 mm粒级 ■ △ a 高压辊磨次数/次 2150 2050 1950 1850 1750 1650 1550 10234 比表面积/cm3 g-1 ■ ■ ■ ■b 图 4 高压辊磨次数对混合料粒度组成和比表面积的影响 a 粒级含量； b 比表面积 比表面积则以较大的幅度持续提高。 由图 4 可知,高 压辊磨预处理时,随着辊磨次数增加,-0.074 mm、 -0.045 mm 粒级含量和比表面积均有增加,且辊磨 4 次时,-0.074 mm 粒级含量与球磨 20 min 时相当,但 -0.045 mm 粒级含量和比表面积则明显比球磨 20 min 时高。 高压辊磨 3 次以后比表面积变化幅度有所减 小。 因此,与球磨相比,高压辊磨对于提高微细粒级含 量和比表面积更具优势,这与高压辊磨的作用机制有 关。 高压辊磨的工作原理是将物料颗粒进行强制性层 压粉碎,相比于球磨,高压辊磨具有“多碎少磨”的特 点,矿粒新生表面的质点活性更高［11-12］。 2.3 原料预处理对生球性能的影响 2.3.1 球磨对生球性能的影响 对 Minas 铁精矿进行单独球磨预处理后,与智利 磁铁精矿配成混合料,在膨润土用量 1.1％的条件下进 行造球试验,考查 Minas 铁精矿球磨预处理时间对混 合料造球性能的影响,结果见图 5。 结果表明,原料未 预处理时,生球落强度较低,只有 3.9 次/0.5 m,随着 球磨时间增加,生球落下强度明显提高,球磨 12 min 时生球落强度提高到 6.0 次/0.5 m 以上,可满足大型 球团厂的生产要求。 生球爆裂温度则随着球磨预处理 时间延长而有所下降,但在球磨时间从 12 min 增加到 20 min 时,下降趋势变得平缓,维持在 415 ℃左右。 因 此,球磨预处理可有效改善 Minas 铁精矿的生球性能。 58第 4 期杨永斌等 预处理强化赤铁矿熔剂性球团制备性能的研究 ChaoXing 球磨时间/min 7.5 6.5 5.5 4.5 3.5 21 20 19 18 17 16 15 14 480121620 落下强度/次 0.5 m-1 抗压强度/N ■ △ ■ △ ■ △ ■ △ 落下强度 抗压强度 ■ △ a 球磨时间/min 480 460 440 420 400 380 360 340 480121620 爆裂温度/℃ ■ ■ ■■ b 图 5 球磨时间对生球性能的影响 a 造球性能； b 爆裂温度 经过膨润土用量优化后,选择的最佳造球工艺参 数为球磨时间 12 min,膨润土用量 1.1％。 对应的生球 性能为落下强度 6.0 次/0.5 m,抗压强度 19.29 N/ 球, 爆裂温度 415 ℃。 2.3.2 高压辊磨对生球性能的影响 将 Minas 铁精矿与智利磁铁精矿配成混合料,进 行高压辊磨预处理,然后加入膨润土并混匀润湿后用 于造球。 在膨润土用量 1.1％的条件下进行造球试验, 考查高压辊磨对混合料造球性能的影响,结果如图 6 所示。 结果表明,随着辊磨次数增加,生球落下强度和 抗压强度明显提高,但爆裂温度则持续下降。 辊磨 2 次时生球落下强度达到 6.4 次/0.5 m,对应爆裂温度 为 420 ℃,满足大型球团厂的生产要求。 辊磨次数超 过 2 次时,爆裂温度低于 400 ℃,球团生产中容易出现 干燥爆裂。 与球磨相比,高压辊磨预处理对造球性能的改善 效果更为明显。 生球落下强度在球磨时间 12～20 min 范围内为 6.0～6.6 次/0.5 m,而在高压辊磨 2～4 次范 围内为 6.4～7.3 次/0.5 m,这说明高压辊磨微细粒级 含量高且比表面积大的作用特点对改善 Minas 铁精矿 造球性能更为有效。 但是,也正是因为高压辊磨时微 细粒级含量增加更多,使生球的爆裂温度降低更多。 如前所述,球磨时间超过 12 min 后,生球爆裂温度基 高压辊磨次数/次 7.5 6.5 5.5 4.5 3.5 21 20 19 18 17 16 15 14 10234 落下强度/次 0.5 m-1 抗压强度/N ■ △ ■ △ ■ △ ■ △ 落下强度 抗压强度 ■ △ a 高压辊磨次数/次 480 460 440 420 400 380 360 340 10234 爆裂温度/℃ ■ ■ ■ ■ b 图 6 高压辊磨次数对生球性能的影响 a 造球性能； b 爆裂温度 本维持稳定；而高压辊磨达到 4 次时,生球爆裂温度降 至 350 ℃,而且还有进一步下降的趋势。 经过膨润土用量优化后,选择的最佳造球工艺参数 为高压辊磨次数 3 次,膨润土用量 0.9％。 对应的生球 性能为落下强度 6.3 次/0.5 m,抗压强度 24.44 N/ 球, 爆裂温度 403 ℃。 2.4 原料预处理对球团预热的影响 分别在 Minas 铁精矿球磨预处理和混合料高压辊 磨预处理时进行球团预热试验,考查预处理对球团预 热的影响。 试验条件分别为对 Minas 铁精矿单独球 磨 12 min 后与智利磁铁精矿配成混合料,在膨润土用 量 1.1％的条件下造球,球团预热试验结果如表 6 所 示；将 Minas 铁精矿与智利磁铁精矿配成混合料,高压 辊磨 3 次后,在膨润土用量 0.9％的条件下造球,球团 预热试验结果如表 7 所示。 表 6 球磨预处理时预热制度对预热球抗压强度的影响 预热温度/ ℃预热时间/ min预热球抗压强度/ N 1 00010838 1 00012864 1 05010948 1 05012952 1 10010940 1 100121 188 1 100141 251 68矿 冶 工 程第 39 卷 ChaoXing 表 7 高压辊磨预处理时预热制度对预热球抗压强度的影响 预热温度/ ℃预热时间/ min预热球抗压强度/ N 1 00010564 1 05010748 1 05012766 1 080101 089 1 080121 231 1 100101 297 由表 6 和表 7 可知,2 种预处理方法对球团预热 效果的影响略有差异。 球磨预处理时,预热制度要在 温度 1 100 ℃、球磨时间 12 min 条件下,才能达到大型 链篦机-回转窑球团生产要求的高于 1 000 N/ 球的预 热球强度。 高压辊磨处理时,预热制度在温度1080 ℃、 辊磨时间 10 min 时达到 1 000 N/ 球以上的预热球强 度,条件要求略低于球磨预处理的球团。 此外,2 种预 处理方法制得的预热球抗压强度都随着预热温度增加 而提高,但高压辊磨时预热球抗压强度提高更为显著。 高压辊磨时不仅微细粒级含量高,而且能一定程度地 提高表面质点活性,而这两方面因素都有利于改善球 团预热性能。 球磨预处理时选择的最佳预热制度为预热温度 1 100 ℃、预热时间 14 min,对应的预热球抗压强度为 1 251 N/ 球。 高压辊磨预处理时选择的最佳预热制度 为预热温度 1 100 ℃、预热时间 10 min,对应的预热 球抗压强度为 1 297 N/ 球。 2.5 原料预处理对焙烧的影响 将 Minas 铁精矿与智利磁铁精矿配成混合料,高 压辊磨 3 次后,在膨润土用量 0.9％的条件下造球,球 团在 1 100 ℃下预热 10 min 后进行焙烧试验,考查高 压辊磨预处理对球团焙烧性能的影响,结果如表 8 所 示。 结果表明,原料经过高压辊磨预处理后,球团焙烧 性能显著改善,有效地解决了 Minas 赤铁矿球团焙烧 温度高的问题［13］。 在焙烧温度 1 220 ℃、时间 12 min 时,球团强度就达到 2 500 N/ 球以上；随着焙烧温度提 高,球团强度显著提高,1 240 ℃ 和 1 260 ℃ 时球团强 度分别提高到 3 542 N/ 球和 4 463 N/ 球。 表 8 高压辊磨后焙烧制度对焙烧球强度的影响 焙烧温度/ ℃焙烧时间/ min焙烧球抗压强度/ N 1 220122 516 1 240123 542 1 240153 698 1 260124 463 高压辊磨预处理球团选择的最佳焙烧制度为焙 烧温度 1 260 ℃、焙烧时间 12 min,对应的球团抗压强 度为 4 463 N/ 球。 在上述基础上,进一步进行了联合预处理球团的 焙烧试验,即 Minas 铁精矿球磨 12 min 后与智利磁铁 精矿按 7∶3的比例配成混合料后再进行 3 次高压辊磨 处理。 膨润土用量为0.9％,预热温度为1100 ℃,预热 时间为 10 min。 试验结果如表 9 所示。 结果表明,原 料经过联合预处理后,焙烧球团强度在单纯高压辊磨 预处理的基础上有了进一步提高。 球团强度在1220 ℃ 下焙烧时达到 3 227 N/ 球,而在 1 240℃和 1 260 ℃焙 烧时分别达到 4 848 N/ 球和 5 243 N/ 球。 表 9 联合预处理后焙烧制度对焙烧球强度的影响 焙烧温度/ ℃焙烧时间/ min焙烧球抗压强度/ N 1 220123 227 1 24094 273 1 240124 848 1 260125 243 球磨和高压辊磨联合预处理时选择的最佳焙烧制 度为焙烧温度 1 260 ℃、焙烧时间 12 min,对应的球 团抗压强度为 5 243 N/ 球。 综上所述,混合料预处理对于球团预热和焙烧性 能都有改善作用,一方面是因为增加了比表面积,且高 压辊磨时还提高了表面质点的活性；另一方面则是改 善了造球性能。 造球性能的改善使颗粒之间的位移阻 力降低,颗粒位移能力增强,有利于促进生球的致密 化,增加生球内颗粒间的接触面,为后续的球团预热和 焙烧过程的固结反应创造更充分的接触条件,因而促 进了球团的固结,提高了球团强度。 3 结 论 1 Minas 赤铁矿精矿颗粒表面光滑平整、粒度细 且较均匀、缺乏合理的粗细搭配且微细粒级含量少等 特点是其造球性能偏弱的主要原因。 2 球磨预处理和高压辊磨预处理都能有效降低 Minas 赤铁精矿的粒度,增大比表面积,而高压辊磨更 具优势。 3 原料预处理后 Minas 赤铁精矿的造球性能明显 改善,球磨12 min 和高压辊磨2 次可使生球落下强度从 3.9 次/0.5 m 分别提高到 6.0 次/0.5 m 和 6.4 次/0.5 m。 其中高压辊磨预处理时生球落下强度提高空间更大, 但辊磨次数增加时爆裂温度降低更多。 4 除了改善造球性能以外,原料预处理还可显著 改善球团的焙烧性能。 高压辊磨预处理时,1 220 ℃下 焙烧 12 min 抗压强度可达到 2 500 N/ 球以上,而球磨 和高压辊磨联合预处理时同样焙烧条件下抗压强度达 78第 4 期杨永斌等 预处理强化赤铁矿熔剂性球团制备性能的研究 ChaoXing 到了 3 227 N/ 球。 原因是预处理提高了颗粒的表面活 性并促进了球团内颗粒间的充分接触。 参考文献 ［1］ Wu J X, Yang J, Ma L W, et al. A system analysis of the develop- ment strategy of iron ore in China［J］. Resources Policy, 2016,4832 -40. ［2］ Hao X Q, An H Z, Sun X Q, et al. The import competition relation- ship and intensity in the international iron［J］. Resources Policy, 2018,5745-54. ［3］ 沈文俊. 燃料与熔剂在巴西赤铁矿氧化球团中的行为及机理研 究［D］. 长沙中南大学资源加工与生物工程学院, 2011. ［4］ 李慧敏. 含硼复合添加剂强化巴西赤铁矿球团的制备及机理研 究［D］. 长沙中南大学资源加工与生物工程学院, 2009. ［5］ 温力士. 强化巴西赤铁矿链篦机-回转窑球团焙烧技术及其在中 国的工业应用［D］. 长沙中南大学资源加工与生物工程学院, 2012. ［6］ 席玉明. 润磨预处理改善赤铁矿粉球团矿性能的研究［J］. 矿冶 工程, 2012,32473-76. ［7］ 焦国帅,巨建涛,马 杰,等. 磨矿方式对赤铁矿球团预热焙烧性 能的影响［J］. 钢铁钒钛, 2017,383100-105. ［8］ 张金良. 熔剂性赤铁矿球团焙烧特性及高炉还原行为研究［D］. 长沙中南大学资源加工与生物工程学院, 2012. ［9］ Srinivas D, Tamal K G, Amitabh S, et al. Effect of pellet basicity and MgO content on the quality and microstructure of hematite pellets［J］. International Journal of Mineral Processing, 2011,9943-53. ［10］ 姜 涛. 铁矿造块学［M］. 长沙中南大学出版社, 2014. ［11］ 李云龙,王淀佐,黄圣生,等. 高压料层粉碎理论的应用［J］. 中 国陶瓷工业, 2004,11229-32. ［12］ 张严冰,袁亦扬,周 全. 高压辊磨机粉碎铁精矿试验研究［J］. 烧结球团, 2005,30314-17. ［13］ 朱德庆,师本敬,潘 建,等. Minas Rio 赤铁精粉球团制备特性研 究［C］∥第十届中国钢铁年会暨第六届宝钢学术年会论文集Ⅲ. 北京冶金工业出版社, 2015. 引用本文 杨永斌，张 健，钟 强，等. 预处理强化赤铁矿熔剂性球团 制备性能的研究［J］. 矿冶工程， 2019，39（4）83-88. 上接第 82 页 参考文献 ［1］ 谭柱中. 2013 年中国电解金属锰工业回顾和展望［J］. 中国锰业, 2014,3231-4. ［2］ 向 杰,陈建平,张 莹. 中国锰矿资源现状与潜力分析［J］. 地 质学刊, 2013,373382-386. ［3］ Ning duan, Wang Fan, Zhou Changbo, et al. Analysis of pollution materialsgeneratedfromelectrolyticmanganeseindustriesin China［J］. Resources, Conservation and Recycling, 2010,548 506-511. ［4］ Ning Duan, Zhing Dan, Wang Fan, et al. Electrolytic manganese metal industry experience based China′s new model for cleaner pro- duction promotion［J］. Journal of Cleaner Production, 2011,1917 2082-2087. ［5］ 杨 超. 湿法炼锰过程中镁锰分离的研究［D］. 长沙中南大学化 学化工学院, 2012. ［6］ 朱建平. 电解金属锰生产过程中各因素对电耗的影响［J］. 中国 锰业, 1999,17332-35. ［7］ 杨远平,龙小东,何柳群. 电解金属锰液中镁离子富集平衡及其结 晶分析［J］. 中国锰业, 2016,34382-84. ［8］ 皮 露,何克杰,罗 炎,等. 萃取分离电解锰阳极液中锰、镁离子 试验研究［J］. 湿法冶金, 2015,343229-232. ［9］ 刘洪刚,朱国才. 溶剂萃取法脱除锰矿浸出液中钙镁的研究［J］. 中国锰业,2008,26134-37. ［10］ 袁明亮,邱冠周. 硫酸锰溶液结晶分离硫酸镁的水系相图原理［J］. 中南工业大学学报, 2000,313212-214. ［11］ 耿叶静,刘 静,周 娥,等. 富镁软锰矿中镁的预脱除实验研 究［J］. 中国锰业, 2012,30229-32. 引用本文 李重洋，钱 振，时启龙，等. 含镁三元系锰电解液理化性能 研究［J］. 矿冶工程， 2019，39（4）79-82. 88矿 冶 工 程第 39 卷 ChaoXing