设坝垃圾填埋场沿底部衬里滑动的稳定性分析 sup ① _sup _袁深根.pdf

设坝垃圾填埋场沿底部衬里滑动的稳定性分析 ① 袁深根1， 贺建清2， 胡 伟2， 高文华2 1.湘潭建筑设计院,湖南 湘潭 411100； 2.湖南科技大学 岩土工程稳定控制与健康监测省重点实验室,湖南 湘潭 411201 摘 要 考虑填埋场底部衬里极限破坏界面转移和垃圾坝的作用,将填埋场分为垃圾坝、被动楔体、两个中间楔体和主动楔体 5 个 部分,分别对每个部分进行极限平衡分析,并建立了平衡方程,求解填埋场沿底部复合衬里界面滑动的安全系数。 结合工程实例分 析了垃圾坝、垃圾土及填埋场底部衬里界面剪切强度对填埋场稳定性的影响,分析结果表明,垃圾土粘聚力 csw、内摩擦角 φsw增加, 填埋场安全系数 Fs呈线性小幅增长,φsw对 Fs的影响略大于 csw。 随着坝底界面粘聚力 cd和摩擦角 δd增加,Fs逐渐增大,且与 cd 近似呈线性关系,δd对 Fs的影响大于 cd。 增加垃圾坝坝高 H2、减小坝背倾角 η,Fs增大。 填埋场底部衬里界面粘聚力 cb和摩擦角 δb增加,Fs增大,并与 cb近似呈线性关系。 高法向应力界面的强度指标对 Fs的影响程度远大于低法向应力界面的强度指标,δb对 Fs的影响尤为显著。 关键词 填埋场； 防渗； 复合衬里； 稳定性； 垃圾坝； 破坏面转移 中图分类号 TU44文献标识码 Adoi10.3969/ j.issn.0253-6099.2019.04.006 文章编号 0253-6099201904-0025-06 Stability Analysis for Translational Sliding along the Bottom Liner System of Landfill with a Retaining Dam YUAN Shen-gen1, HE Jian-qing2, HU Wei2, GAO Wen-hua2 1.Xiangtan Architectural Design Institute, Xiangtan 411100, Hunan, China； 2.Hunan Provincial Key Laboratory of Geotechnical Engineering for Stability Control and Health Monitoring, Hunan University of Science and Technology, Xiangtan 411201, Hunan, China Abstract Considering the translation of failure surface of the bottom liner system of a landfill and the influence of the retaining dam, the landfill was divided into five parts a retaining dam, a passive wedge, two interwedges and an active wedge, for which limit-equilibrium analysis was conducted separately. Then, an equilibrium equation was established to calculate the safety factor Fs of the landfill with sliding along the bottom liner system. The influences of the retaining dam, solid waste and the interface shear strength of the bottom liner on the stability of the landfill were analyzed based on engineering examples. It is found from the analysis that Fsof landfill shows a slight linear growth with the increase of internal friction angle φsw and cohesive force csw of the solid waste, and φswhas a slightly greater impact on Fsthan csw. And Fsalso gradually increases with the increase of the interface cohesive force cd and the interface friction angle δd between the dam and base, but is more highly influenced by δdand shows an approximate linear relationship with cd. Increasing the dam height H2 or decreasing the back inclination angle η of the retaining dam can increase Fs. Increasing the interface cohesive force cb and interface friction angle δb of the landfill bottom liner system can also increases Fs, which shows an approximately linear relationship with cb. Comparing to the conditions at low normal stress, the interface strength inds,specially δb, at high normal stress can bring much greater impact to Fs. Key words landfill； seepage-proofing； composite liners； stability； retaining dam； translation of failure surface 卫生填埋是国内目前处置城市生活垃圾的主要方 式。 为防止垃圾渗沥液对填埋区域地下水环境造成污 染,填埋场必须进行防渗处理。 按生活垃圾卫生填 埋场防渗系统工程技术规范CJJ 113-2007要求, 一般采用复合衬里防渗系统［1］。 虽然复合衬里防渗 系统具有良好的防渗效果,但由于粘土与土工合成材 料界面、土工合成材料与土工合成材料界面之间的抗 剪强度较低,使得填埋体容易沿底部复合衬里界面发 ①收稿日期 2019-01-05 基金项目 国家自然科学基金41272324；湖南省自然科学基金2017JJ4039 作者简介 袁深根1964-,男,湖南浏阳人,高级工程师,主要从事工程设计工作。 第 39 卷第 4 期 2019 年 08 月 矿矿 冶冶 工工 程程 MINING AND METALLURGICAL ENGINEERING Vol.39 №4 August 2019 ChaoXing 生滑移破坏。 近 20 年来全球发生的 15 例大型垃圾填 埋场失稳事件中,11 例为垃圾体沿衬里系统的平移破 坏,仅 4 例为垃圾体内部的圆弧滑动破坏,且所有采用 了复合衬里防渗系统的垃圾填埋场其破坏形式均为破 坏面沿衬垫系统的平移破坏［2］。 1988 年,美国 Kettleman Hills 填埋场发生了破坏面 沿衬垫系统的平移破坏,文献［3-5］分析了 Kettleman Hills 填埋场的稳定性,探讨了该填埋场沿底部复合衬 里系统平移破坏的机制。 考虑填埋场沿衬里系统平移 破坏,滑动面为已知,文献［6-7］将填埋场分为主动和 被动楔体,提出了双楔体分析法,但该法仅适用于不设 垃圾坝的填埋场。 工程实际中,无论是山谷型垃圾填 埋场,还是横向扩建的垃圾填埋场均建有垃圾坝,以形 成初始库容,阻隔渗沥液渗出,同时增加填埋场的整体 稳定性,文献［8］在文献［6-7］研究的基础上,将填埋 场划分为主动楔体、被动楔体和垃圾坝 3 部分,进行了 垃圾填埋场沿底部衬里系统破坏的稳定性分析。 有研 究发现,复合衬里系统的平移破坏界面并非固定不变 的,随着界面法向应力的变化,发生由一个界面向另一 界面转移、且在一定的法向应力范围内还可能同时出 现相同剪切强度的极限破坏界面［9-12］。 本文在文献［13-14］的研究基础上,将设坝填埋 场分为 5 个部分垃圾坝、被动楔体、两个中间楔体和 主动楔体,分别对每个部分进行极限平衡分析,建立平 衡方程,采用 Matlab 软件编程求解填埋场沿底部衬里 界面滑动破坏时的安全系数,分析垃圾坝、垃圾土及填 埋场底部衬里界面剪切强度对填埋场稳定性的影响。 1 稳定分析模型的建立及求解 1.1 稳定分析模型 由于楔体沿着底部复合衬里界面发生滑动破坏, 滑动面为已知,填埋场稳定分析模型如图 1 所示。 以 同一坡面破坏面发生转移对应的法向应力为临界法向 应力,以临界法向应力为分界点,将填埋场分成 5 个部 分垃圾坝、被动楔体、中间 1 楔体、中间 2 楔体和主动 楔体。 考虑主动斜体和被动楔体底部的法向应力较 低,破坏界面选用土工布-土工膜界面；中间 1、2 楔体 底部所受的法向应力较高,破坏界面选用土工膜-GCL 界面。 为分析简便,假设垃圾坝背与垃圾体之间的作 用力平行于填埋场背坡。 Wd Edp Fda Fp Nda Np Wp Ehm2 Fm2 Nm2 W2 B1 W1 Eh1 EhaEvm1 Ehm1 Fa Na Wa Eva Ev1 Ev2 Eh2 Fm1 Nm1 Evp EhpEvm2 Eda B2 H2 H1 被动楔体 垃圾坝 中间2楔体 中间1楔体 主动楔体 η θ α α ′ β 图 1 填埋场稳定分析模型 图 1 中,Wd、Wp、W1、W2、Wa分别为垃圾坝、被动 楔体、中间 1 楔体、中间 2 楔体、主动楔体的重力；α、θ、 β、η、α′分别为填埋场前坡、底坡、背坡、垃圾坝坝背和 垃圾坝墙面的倾角；B1、H1分别为填埋场顶宽和填高； B2、H2分别为垃圾坝坝顶宽和坝高；Na、Nm1分别为填 埋场背坡作用在主动楔体和中间 1 楔体上的法向力； Nm2、Np、Nd分别为填埋场底坡作用在中间 2 楔体、被 动楔体及垃圾坝上的法向力；Fa、Fm1分别为填埋场背 坡作用在主动楔体和中间 1 楔体上的切向力；Fd、Fp、 Fm2分别为填埋场底坡作用在垃圾坝、被动楔体及中间 2 楔体上的切向力；Eha、Ehm1、Eh1、Eh2、Ehm2、Ehp分别为 作用于楔体界面的法向力；Eva、Evm1、Ev1、Ev2、Evm2、Evp 分别为作用于楔体界面的切向力；Edp为垃圾坝作用在 被动楔体上的作用力；Eda为被动楔体作用在垃圾坝上 的作用力。 1.2 楔体及垃圾坝的极限平衡方程 1.2.1 中间 1 楔体的极限平衡方程 对中间 1 楔体进行极限平衡分析,由 Y 方向力的 平衡条件ΣFY0可得 W1 E vm1 E v1 F m1sinβ Nm1cosβ 1 Fm1 Cm1 Fsm1 Nm1tanδm1 Fsm1 2 62矿 冶 工 程第 39 卷 ChaoXing Evm1 n sw1 E hm1msw 3 Ev1 n sw3 E h1msw 4 式中 nsw1 C sw1/ Fsv；nsw3 C sw3/ Fsv；msw tanφ/ Fsv；Fsm1 为中间 1 楔体的安全系数；Fsv为楔体间的安全系数； csw、φsw分别为试验获取的垃圾土的粘聚力和内摩擦 角；Csw1为主动楔体和中间 1 楔体间总粘聚力,Csw1 c sw 相应楔体界面长度；Csw3为中间 1 楔体和中间 2 楔体间 总粘聚力,Csw3 c sw 相应楔体界面长度；cm1、δm1为中 间 1 楔体底部破坏界面的粘聚力和摩擦角；Cm1为中间 1 楔体底部破坏界面的总粘聚力,Cm1 c m1 相应楔体 底部坡长。 由 X 方向力的平衡条件ΣFX0可得 Fm1cosβ Eh1 N m1sinβ Ehm1 5 将式2代入式5,得 Nm1 Eh1 - E hm1 Cm1cosβ Fsm1 sinβ - tanδm1cosβ Fsm1 6 将式2 ～4、式6代入式1,得 Eh1 ■ ■ ■ ■W1 n sw1 - n sw3 sinβ - tanδm1cosβ Fsm1 ■ ■ ■ ■ ■ ■- Cm1 Fsm1 Ehm1 sinβtanδm1 Fsm1 cosβ msw sinβ - mswtanδm1cosβ Fsm1 ■ ■ ■ ■ sinβtanδm1 Fsm1 cosβ mswsinβ - mswtanδm1cosβ Fsm1 7 1.2.2 中间 2 楔体的极限平衡方程 对中间 2 楔体进行极限平衡分析,其平衡方程为 Eh2 ■ ■ ■ ■W2 n sw3 - n sw2 tanδm2cosθ Fsm2 - sinθ ■ ■ ■ ■ ■ ■ Cm2 Fsm2 E hm2 sinθtanδm2 Fsm2 cosθ msw sinθ - mswtanδm2cosθ Fsm2 ■ ■ ■ ■ sinθtanδm2 Fsm2 cosθ mswsinθ - mswtanδm2cosθ Fsm2 8 式中 nsw2 C sw2/ Fsv；Fsm2为中间 2 楔体的安全系数；Csw2 为被动楔体和中间 2 楔体间总粘聚力,Csw2 c sw 相应 楔体界面长度；cm2、δm2分别为中间 2 楔体底部破坏界 面的粘聚力和摩擦角；Cm2为中间 1 楔体底部破坏界面 的总粘聚力,Cm2 c m2相应楔体底部坡长。 1.2.3 主动楔体的极限平衡方程 对主动楔体进行极限平衡分析,其平衡方程为 EhaWa - n sw1 sinβ - tanδacosβ Fsa ■ ■ ■ ■ ■ ■- Ca Fsa ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ sinβtanδa Fsa cosβ msw sinβ - mswtanδacosβ Fsa 9 式中 Fsa为主动楔体的安全系数；ca、δa分别为主动楔 体底部破坏界面的粘聚力和摩擦角；Ca为主动楔体底 部破坏界面的总粘聚力,Ca c a相应楔体底部坡长。 1.2.4 被动楔体的极限平衡方程 对被动楔体进行极限平衡分析,其平衡方程为 Ehp ■ ■ ■ ■ Cp Fsp E dpcosθ - β Edptanδpsinθ - β Fsp Wp n sw2 tanδpcosθ Fsp - sinθ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■cosθ tanδpsinθ Fsp - m sw tanδpcosθ Fsp - sinθ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ 10 式中 Fsp为被动楔体的安全系数；Cp为被动楔体底部 破坏界面的总粘聚力,Cp c p 相应楔体底部坡长,cp 为被动楔体底部破坏界面的粘聚力；δp为被动楔体底 部破坏界面的摩擦角。 1.2.5 垃圾坝的极限平衡方程 对垃圾坝进行极限平衡分析,其平衡方程为 Eda Cd Fsd W d cosθtanδd Fsd - sinθ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ sinθ - βtanδd Fsd cosθ - β ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ 11 式中 Fsd为垃圾版的安全系数；Cd为垃圾坝底部破坏 界面的总粘聚力,Cd c d 垃圾坝底部坡长,cd 为垃圾 坝底部破坏界面的粘聚力；δd为垃圾坝底部破坏界面 的摩擦角。 1.3 安全系数求解 Eda和Edp、Ehm2和Ehp、Eha和Ehm1、Eh1和Eh2均为大小 相等、方向相反的作用力与反作用力,即 Edp E da、Ehm2 Ehp、Ehm1 E ha、Eh1 E h2。 因 Edp E da,将式11 代入式10 得 Ehp,又因 Ehm2 E hp,将式10代入式8得 Eh2；同样,因 Ehm1 E ha, 将式9代入式7得 Eh1。 令 Fsa F sm1 F sm2 F sp Fsd F s,由 Eh1 E h2简化整理得 aFs5 bFs4 cFs3 dFs2 eFs f 012 式中 a、b、c、d、e 均为含有楔体间安全系数 Fsv的系 数［13-14］。 因楔体间的安全系数 Fsv未知,安全系数 Fs无法 直接求解。 在求解安全系数 Fs时,先分别求得最小安 72第 4 期袁深根等 设坝垃圾填埋场沿底部衬里滑动的稳定性分析 ChaoXing 全系数 Fsmin和最大安全系数 Fsmax,然后取两者的平均 值Fsave Fsmin F smax /2, 代 替 真 实 的 安 全 系 数 Fsture ［7］。 令 Fsv→∞,不考虑垃圾土的粘聚力 csw和内摩擦 角 φsw,亦即 nsw1 n sw2 n sw3 m sw 0 13 式13为 Fs的 5 次方程,求解方程得最小安全系数 Fsmin。 当 Fs＜1,由于楔体沿着底部复合衬里界面发生滑 动破坏,视垃圾体不出现局部破坏,楔体间的安全系数 Fsv≥1,取 Fsv1,则 nsw1 Csw1 Fsv C sw1 nsw2 Csw2 Fsv C sw2 nsw3 Csw3 Fsv C sw3 msw tanφ FSv tanφ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ 14 式14为 Fs的 5 次方程,求解方程得最大安全系数 Fsmax。 当 Fs＞1,因 Fsv≥Fs,取 Fsv2Fs［8-9］,则 nsw1 Csw1 Fsv Csw1 2Fs nsw2 Csw2 Fsv Csw2 2Fs nsw3 Csw3 Fsv Csw3 2Fs msw tanφ Fsv tanφ 2Fs ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ 15 式15为 Fs的 8 次方程,求解方程得最大安全系数 Fsmax。 考虑计算繁琐,本文采用 Matlab 软件编程求解填 埋场沿底部衬里界面滑动破坏时的安全系数。 2 工程算例及影响因素敏感性分析 2.1 实例计算 如图 2 所示,湖南省湘潭市双马垃圾场系山谷型垃 圾填埋场,在填埋库区汇水下游处设垃圾坝。 垃圾坝坝 高 H210.7 m,顶宽B24 m,迎土面角度η78.7,墙面 倾角 α′59。 填埋场填高H158.7 m,顶宽B1166.4 m, 底宽 L214 m,底部坡角 θ1.1,前坡坡角 α15.8, 背坡坡角β18.7。 取垃圾土重度 γsw 11.6 kN/ m3,csw 41.1 kPa, φsw27.12；垃圾坝重度 γd24.5 kN/ m3,垃圾坝底部 破坏界面粘聚力 cd 20 kPa、摩擦角 φd 28；底部复 合衬里界面强度参数低法向应力时采用土工布-土工 膜界面强度指标,粘聚力 cb 12.24 kPa、摩擦角 δb 11.95；高法向应力时采用土工膜-GC 界面强度指标, 粘聚力 cb 37.7 kPa、摩擦角 δb 9.51。 破坏面发生 转移的临界法向应力 σ 196 kPa。 楔体底部界面法 向应力 σ＞196 kPa 时,处于高法向应力状态,反之,处 于低法向应力状态。 H2 H1 B2 B1 η β θ α α ′ L 图 2 填埋场计算简图 采用文献［8-9,14］推荐的计算方法,分析该垃圾 填埋场的稳定性,计算结果见表 1。 表 1 各种算法计算结果对比 计算方法冯世进法［8］凃帆法［9］施建勇法［14］本文法 安全系数 Fs 1.2051.2131.1681.159 由表 1 可见,采用本文法计算得到的安全系数略 低于由其它计算方法得到的计算结果,与施建勇法的 计算结果比较接近,考虑破坏面转移效应的安全系数 Fs小于不考虑破坏面转移效应的安全系数 Fs。 2.2 稳定性影响因素的敏感性分析 2.2.1 垃圾土强度指标的影响 图 3～4 分别给出了垃圾土粘聚力 csw和内摩擦角 φsw的变化对填埋场稳定安全系数的影响。 在其它参数 不变的条件下,垃圾土粘聚力 csw、内摩擦角 φsw增加, 填埋场安全系数 Fs呈线性小幅增长,φsw对 Fs的影响 略大于 csw。 粘聚力csw/kPa ■ ■ ■ ■ ■ ■ 1.20 1.18 1.16 1.14 1.12 1.10 15525354555 安全系数Fs 图 3 安全系数 Fs与垃圾土粘聚力 csw的关系曲线 82矿 冶 工 程第 39 卷 ChaoXing 内摩擦角φsw/ ■ ■ ■ ■ ■ 1.20 1.18 1.16 1.14 1.12 1.10 155253545 安全系数Fs 图 4 安全系数 Fs与垃圾土内摩擦角 φ φsw的关系曲线 2.2.2 垃圾坝几何尺寸及界面强度指标的影响 图 5～ 8 分别给出了垃圾坝坝底界面强度指标 cd、δd、坝背倾角 η、坝高 H2的变化对填埋场稳定安 全系数 Fs的影响。 在其它参数不变的条件下,随着坝 底界面粘聚力 cd、摩擦角 δd增加,Fs逐渐增大,与 cd 近似呈线性关系。 在 cd、δd增幅相同的情况下,δd对 Fs的影响大于 cd。 随着垃圾坝坝高 H2增加,垃圾坝 提供的抗滑力增加,填埋场稳定安全系数 Fs提高。 随 着坝背倾角 η 增大,填埋场稳定安全系数逐渐降低。 因为随着垃圾坝坝背倾角增大,作用在垃圾坝上的水 平推力分量增加,而作用坝底部界面法向应力分量减 小,导致作用在坝体上的推力增加,抗滑力减小,安全 系数降低。 在 δd与 η 增幅相同的情况下,η 对 Fs的 影响明显大于 δd。 坝底界面粘聚力cd/kPa ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ 1.20 1.18 1.16 1.14 1.12 1.10 1552535 安全系数Fs 图 5 安全系数 Fs与坝底界面粘聚力 cd的关系曲线 坝底界面摩擦角δd/ ■ ■ ■ ■ ■ 1.25 1.20 1.15 1.10 1.05 155253545 安全系数Fs 图 6 安全系数 Fs与坝底界面摩擦角 δ δd的关系曲线 坝背倾角η/ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ 1.6 1.5 1.4 1.3 1.2 1.1 30402050607080 安全系数Fs 图 7 安全系数 Fs与坝背倾角 η η 的关系曲线 坝高H2/m ■ ■ ■ ■ ■ ■ 1.25 1.20 1.15 1.10 1.05 10812141618 安全系数Fs 图 8 安全系数 Fs与坝高 H2的关系曲线 2.2.3 垃圾填埋场底部衬里界面强度指标的影响 目前,鲜有资料报道界面倾角对其强度指标的影 响,本文忽略底部衬里界面倾角对衬里界面强度指标 的影响,假定在一定的应力范围内,衬里界面强度指标 一致。 考虑主动楔体和被动楔体均处于低法向应力状 态,令 ca c p、δa δ p；中间 1 楔体和中间 2 楔体处于高 法向应力状态,令 cm1 c m2、δm1 δ m2。 在上述假定的基 础上,分析底部衬里界面强度指标对填埋场稳定安全 系数的影响。 图 9～10 分别给出了底部衬里界面粘聚力 cb和摩 擦角 δb的变化对填埋场稳定安全系数 Fs的影响。 在 其它参数不变的条件下,随着填埋场底部衬里界面粘 聚力 cb和摩擦角 δb增加,稳定安全系数 Fs逐渐增大, Fs与 cb近似呈线性关系。 在界面强度指标cb、δb增 底部衬里界面粘聚力cb/kPa 1.35 1.25 1.15 1.05 0.95 0.85 0.75 15525354555 安全系数Fs ▲ ◆ ▲ ◆ ▲ ◆ ▲ ◆ ▲ ◆ ▲ ◆ ▲ ◆ 低法向应力界面 高法向应力界面 图 9 安全系数 Fs与底部衬里界面粘聚力 cb的关系曲线 92第 4 期袁深根等 设坝垃圾填埋场沿底部衬里滑动的稳定性分析 ChaoXing 底部衬里界面摩擦角δb/ 4.0 3.2 2.4 1.6 0.8 155253545 安全系数Fs ▲ ◆ ▲ ◆ ▲ ◆ ▲ ◆ ▲ ◆ ▲ ◆ 低法向应力界面 高法向应力界面 图 10 安全系数 Fs与底部衬里界面摩擦角 δ δb的关系曲线 幅相同的情况下,高法向应力界面的强度指标对 Fs的 影响程度明显大于低法向应力界面的强度指标,其中 δb对 Fs的影响尤为显著。 3 结 论 1 考虑填埋场底部衬里极限破坏界面转移和垃 圾坝的作用,将填埋场分为 5 个部分,分别对每个部分 进行极限平衡分析,建立相应的极限平衡方程,求解填 埋场沿底部衬里界面破坏的稳定安全系数。 计算方法 符合工程实际,计算结果可靠,具有较好的实用性。 2 垃圾土粘聚力 csw和内摩擦角 φsw增加,填埋场安 全系数 Fs呈线性小幅增长,φsw对 Fs的影响略大于 csw。 3 随着坝底界面粘聚力 cd和摩擦角 δd增加,Fs逐 渐增大,与 cd近似呈线性关系,δd对 Fs的影响大于 cd。 4 增加垃圾坝坝高、减小坝背倾角 η,Fs增大,η 对 Fs的影响明显大于 δd。 5 填埋场底部衬里界面粘聚力 cb和摩擦角 δb增 加,Fs增大,并与 cb近似呈线性关系。 高法向应力界 面的强度指标对 Fs的影响程度远大于低法向应力界 面的强度指标,δb对 Fs的影响尤为显著。 参考文献 ［1］ GB508692013, 生活垃圾卫生填埋处理技术规范［S］. 2013. ［2］ 钱学德,施建勇,刘 慧,等. 垃圾填埋场多层复合衬垫的破坏面 特征［J］. 岩土工程学报, 2011,336840-845. ［3］ Mitchell J K, Seed R B. Kettleman Hills waste landfill slope failure. I liner-system properties［J］. Journal of Geotechnical Engineering, 1990,1164647-668. ［4］ Filz G M, Esterhuizen J B, Duncan J M. Progressive failure of lined waste impoundments［J］. Journal of Geotechnical and Geoenvironmen- tal Engineering, 2001,2710841-848. ［5］ Esterhuizen J B, Filz G M, Duncan J M. Constitutive behavior of geo- synthetic interfaces［J］. Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, 2001,12710834-840. ［6］ Qian Xue-De, Koerner R M, Gray D H. Translational failure analysis of landfills［J］. Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engi- neering, 2003,1296506-519. ［7］ Qian Xue-De, Koerner R M. Effect of apparent cohesion on transla- tional failure analysis of landfills［J］. Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, 2004,30171-80. ［8］ 冯世进,陈云敏,高广运. 垃圾填埋场沿底部衬垫系统破坏的稳定 性分析［J］. 岩土工程学报, 2007,29120-25. ［9］ 涂 帆,吴晓杰,王全凤. 设垃圾坝卫生填埋场平移破坏的统一分 析模型［J］. 岩石力学与工程学报, 2009,2894378-4385. ［10］ Eidh T. Shear strength of geosynthetic composite systems for design of landfill liner and cover slopes［J］. Geotextiles and Geomembranes, 2011,293335-344. ［11］ Fox P J, Ross J D. Relationship between NP GCL internal and HDPE GMX/ NP GCL interface shear strengths［J］. Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, 2011,1378743-753. ［12］ 施建勇,钱学德,朱月兵. 垃圾填埋场复合衬垫剪切特性单剪试 验研究［J］. 岩土力学, 2010,3141112-1117. ［13］ 雷 省. 垃圾填埋场中衬垫极限破坏面转移对平移破坏的稳定 性影响分析［J］. 科学技术与工程, 2013,13143925-3930. ［14］ 施建勇,雷 省. 考虑破坏面转移和垃圾坝作用的边坡稳定分析［J］. 岩土工程学报, 2014,366998-1004. 引用本文 袁深根，贺建清，胡 伟，等. 设坝垃圾填埋场沿底部衬里滑 动的稳定性分析［J］. 矿冶工程， 2019，39（4）25-30. 关于检测学术不端的公告 为弘扬良好学术风气,保护知识产权,防止抄袭、伪造、篡改、不当署名、一稿多投、一个学术成果多篇发表等 学术不端行为,本刊与中国学术期刊光盘版电子杂志社合作,由中国学术期刊光盘版电子杂志社学术不端 文献检测中心对本刊网络版刊登的文章进行系统检测,并按照“中国学术期刊网络出版总库删除学术不端文 献暂行办法”,对出现以上学术不端行为的文章作出严肃处理。 特此公告 矿冶工程杂志编辑部 2019 年 8 月 03矿 冶 工 程第 39 卷 ChaoXing