高温高密度盐水基钻井液性能.pdf

东 北 石 油 大 学 学 报 J OURNAL OF NORTHEAST PETROLEUM UNI VERS I TY 第 3 8 卷 第 2期 2 0 1 4年 4月 Vo1 ． 3 8 No．2 Apr ． 2 01 4 高温高密度盐水基钻 井液性能 蒋 官澄 ， 姚 如钢 ，李 威 ，夏天果。 ，邓 田青。 1 ．中国石 油大学 北京石油工程教育部重点实验 室， 北京1 0 2 2 4 9 ； 2 ．中国石油塔里木 油田分公 司， 新疆 库尔勒 8 4 1 0 0 0 ； 3 ．中海油 田服务股份有限公司 油 田化学事业部 ， 河北 廊坊0 6 5 2 0 1 摘要 为解决盐水基钻井液高温高密度条件下性能维 护困难 的问题 ， 通过系列流变性实验并结合 粒度分布 和 Z e t a 电位分析等 ， 研究老化温度、 密度及 黏土含量对钻井液性能的影响． 结果表 明 老化温度和 黏土含量对高密度盐 水基钻井 液黏土聚结有重要影响 ， 黏土聚结程度 随黏土含量增大而增大， 聚结 的临界温度随膨 润土质量分数增大 而降低 ； 同时 ， 高 密度钻井液的亚微米颗粒体积分数较低密度钻井液的高 ， 高温作用将增加钻井液 的亚微米颗 粒体积分数 ； 高温 和高密度 将使钻井液 Z e t a电位降低 ， 使体系胶体稳 定性变差 ． 尽量降低高温高 密度 钻井液 中黏 土含量 ， 并配合使用耐温抗 盐高效 护胶剂是维护其性能稳定性的重要途径． 关键词 盐水基钻井液；黏土聚结 ； 粒度分布 ；Z e t a电位 ； 胶体稳定性 中图分类号 TE 2 5 4 ． 6 文献标识码 A 文章编号 2 0 9 54 1 0 7 2 0 1 4 0 20 0 7 4 一O 6 0 引言 深部盐膏层段安全钻井技术难题一直困扰深部油气藏 的勘探开发进程 ， 盐膏层段通常含有高压盐水 层 ， 钻井 液 密度 窗 口窄 ， 在钻 井过 程 中易 出现井 漏 、 溢 流 、 井 眼缩 径等 现象 ． 在钻 遇盐 膏层 时 ， 为 防止地 层盐 溶 解 ， 常使用 矿化 度很 高 的盐水钻 井 液钻进 _ 1 ] ， 较 高浓 度金 属盐 离 子 将严 重 压 缩 黏土 双 电层 ， 晶层 间 吸水 能力受 到极 大抑制 ， 膨 润土 分散造 浆 的 能力 受 限． 虽 然 海 泡石 、 凹 凸石 棒 等 具 有较 好 的抗 盐性 ， 但 成本 太 高， 目前现场主要采用 膨润 土造浆 ] ． 虽然 无黏土 相钻井 完井液 在降低 储层 伤害方 面取 得较 好 的效 果E 。 ； 但 由于配套的处理剂及维护工艺技术等发展缓慢且 尚不成熟 ， 现场应用并不多见． 为防止发生溢 流及抑 制盐 膏层 井 眼缩径 ， 通 常需要 增加钻 井液 密度 ， 要 求 高密 度盐 水 钻井 液 体 系性 能 具有 特 殊性 ， 荷 兰 皇家壳牌集团等_ 5 阳 研究开发 甲酸铯／ 钾等有机盐水低／ 无固相体 系， 应用效果较好 ， 但是因成本太高而 未得 到广 泛推 广． 常规高密度盐水钻井液通常由 KC 1 和 Na C 1 复配而成． 由于常规高密度盐水钻井液体系属于较稠的 胶体悬浮体系， 本身具有固相含量大、 固相颗粒分散程度高、 钻井液体系自由水量少 、 钻屑的侵人和积累不 易清除等特点口 ， 从而大幅度增大体系的黏度， 导致高温高密度钻井液流变性及造壁性 能调整控制非常 复杂口 ； 温度 、 密度、 压力 、 p H、 黏土含量 、 固相粒径和含量、 高价金属离子含量和种类 ， 以及各种处理剂等 因素将对钻井液的流变性和造壁性产生复杂的影响口 ] ． 由于 不清 楚各 种 因素对钻 井液 流变 性 的影 响机理 和规 律 ， 导致 在 配制 高 密度 钻 井 液 或在 现 场维 护 钻 井液 性能 时 ， 主要依 靠添 加各 种处理 剂 以达 到所需 要 的性能 ， 从而 增加钻 井 液成本 ， 不利 于安 全 、 优 质 和高 效钻 井 ” ] ． 笔者 通过 研究 膨润 土浆 的高 温聚结 与分 散特 性 ， 以及不 同密 度时盐 水体 系流 变性 及失水 造 壁性 能 ， 结 合粒度分布和 Z e t a电位数据， 分析温度、 密度及膨润土质量分数对盐水基高密度钻井液性能的影响及调 控方法 ， 对高密度盐水钻井液配制与性能维护具有指导意义． 收稿 日期 2 0 1 3 1 02 8 ； 编辑 任志平 基金项 目 国家 自然科学基金创新研究群体项 目 5 1 2 2 1 0 0 3 ； 国家科技重 大专项 2 0 1 1 Z X 0 5 0 2 1 0 0 4 作者简介 蒋官澄 1 9 6 6 ， 男 ， 博 士， 教授 ， 主要从事油气层 损害与保 护、 油 田化学等方面的研究． 通讯作者 姚如钢 ， E ma i l 0 5 2 5 0 8 1 5 1 6 3 ． c o m． 74 第 2期 蒋官澄等 高温高密度盐水基钻井液性能 1 实验 部 分 1 ． 1试 剂 磺 甲基酚 醛树 脂 S MP一2 工业 品 ， 胜利 油 田正旭 石油 科技 有 限公 司 ； 两性 离子 聚合 物包被 抑制 剂 F A 一 3 6 7和褐煤树脂 S P NH 工业 品， 新 乡市隆驰化学有限责任公司 ； 低黏聚阴离子纤 维素 P ACl v 工业 品 ， 青州市清泉纤维素厂； 磺化沥青 F T一1 A 工业品 ， 新乡市百信化工有 限公司； 夏子街土、 重晶石 、 铁矿 粉和磺化树脂型改性降滤失剂 G J L一1 、 G J L 一2及 G J L 一4 工业品， 中国石油钻井院； 聚合醇润滑剂 DY 一 0 1 4 工业品， 东营市大用石油助剂有限责任公司； KC 1 工业品， 长城钻探工程公司； Na OH 分析纯 ， 淄博 三银 化 工有 限公 司 ； Na C 1 分析 纯 ， 北 京化 工有 限公 司 ； 蒸 馏 水 自制． 1 ． 2 仪器 YM 型液体 密度 计 、 Z NND6 A 型 6速 旋转 黏度 仪 、 XGR L一4型高 温 滚 子 加热 炉 、 G J S S B 1 2 K 型 变频高速搅拌器和 G GS 7 1 一A型高温高压失水仪 青 岛海通达专用仪器制造厂 ； S D 6 A 型多联 中压滤失 仪 胶南 同春石油仪器有限公司； Ma l v e r n Ma s t e r s i z e r 2 0 0 0型激光粒度仪和 Z e t a s i z e r Na n o Z S型激光纳 米粒度及 Z e t a电位分析仪 英 国马尔文仪器公司． 2 结果 与讨论 2 ． 1 黏土 聚结 钻 井液 性能 主要 基 于黏 土与钻 井液 内各 组分 之 间 直 接或 间接 的物 理 化学 作 用 ． 首先 考 察 膨 润 土 浆 在 高 温下 的性 能 ， 在 实 验过程 中 ， 将预 水化 膨润 土浆 1 ～ 5 9 ／ 5 及 8 ％ 质 量 分 数 ， 下 同 分 别 在 不 同温 度 下 老 化 1 6 h后取 出 ， 冷却 至温 度 3 0℃左 右测 试表 观黏 度 AV 见 图 1 ． 由 图 1可知 ， 膨 润土 浆 表 观黏 度 呈 现先 逐 渐 升高 低于聚结温度前 再降低 高于聚结温度后 的趋 势 ． 在 1 3 0℃温 度 时 ， 8 膨润 土浆 开始 聚结 并下 沉 ， 聚 结 程度 最 为严重 ， 1 及 2 膨 润土 浆在 1 8 0℃温 度 后 并 无 聚结 现象 ． 老化 温 度 及 膨 润 土 质量 分 数 对 钻 井 液 体 系 的黏 土聚结 有 重要 影 响 ， 聚结 程 度 随 钻 井 液 中膨 润 土质 量 分数增 大 而增 大 ， 聚 结 温度 随膨 润 土 质 量 分 数增加而降低． 3 0 7 0 l 1 0 1 5 0 1 9 0 2 3 0 老化温度／ c 图 1 膨 润土 浆表观黏度 随老化 温度 变化 曲线 Fi g ．1 App a r e n t vi s c os i t y o f be n t on i t e s l ur r y a f t e r a gi ng at d i f f e r e n t t e mpe r a t ur e s 这 主要是 由于高温增 强 水分 子进 入蒙 脱石 晶层 间 的能 力 ， 促 进 蒙 脱石 晶格 膨胀 ， 加 剧 黏 土水 化 分散 ， 黏 土颗 粒之 间通 过端 一 面和端 一端 黏 结形成 空 间 网架 结 构 ， 从 而 增 大 钻井 液 黏 度． 随着 老 化 温度 升 高 ， 黏 土颗粒热运动逐渐增强 ， 网架结构逐步被破坏 ， 蒙脱石晶层间水解吸附现象增强， 黏土颗粒碰撞概率增大， 高温 聚结 ／ 固化 下沉 现象 逐渐 凸显 ， 膨 润土浆 黏 度开 始呈 现 下 降趋 势． 在实 验 过 程 中 ， 由 于动 切力 太 小 ， 未 呈 现 明显规 律性 变 化 ． 在 高 温 深 井 钻 井 过 程 中 ， 必 须 严 格 控 制 膨 润 土质 量 分 数 在 其 临 界 聚 结 质量 分 数 以 下 ． 2 ． 2密 度及 高温 老化 的影 响 2 ． 2 ． 1 钻 井液 性 能 通过一系列处理剂及其加 量优选 和处理剂 配伍性 实验 ， 得 到 1 实验 配方2 ． 0 夏子街 土 0 ． 3 0 P AC 一1 v 9 ． 0 ％ G J L 一21 ． 0 GJ L ～4 1 ． 0 S MP一2 2 ． 0 ％ S P NH 2 ． 0 F T一1 A 2 ． 0 9 ／ 6 聚合 醇 7 ． 0 K C 1 2 2 ． 0 Na C 1 0 ． 6 5 Na OH加 重剂 m 重 晶石 m 铁 矿粉 一1 1 ， 分 析 l 配方在不 同密度条件 下的流变性及滤失造壁性 能． 在钻井液样 品配制过程 中， 使用 高速 8 0 0 0 r ／ rai n 搅 拌 ， 按照 配方 依次 缓慢 加入 各处 理剂 ， 搅 拌 5 mi n后 再 加入 下 一个 处 理剂 ， 所 有 处理 剂 及加 重 剂加 7E ‘ 9 6 3 0 一 ∞ dⅢ一 ＼ 东北石油大学学报 第 3 8卷2 0 1 4年 人 之后 再高 速搅 拌 1 h ； 测定 流变性 及滤 失量 前先 低速 3 0 0 0 r ／ mi n 搅 拌 2 0 mi n ， 实 验结 果见 表 1 ． 表 1 在 不同密度条件下基础配方的流变性及失水造壁性能 Ta bl e 1 Rhe o l o g i c a l a nd wa l l bu i l d i ng pr o p e r t i e s o f b as i c d r i l l i ng f l u i d wi t h d i f f e r e n t de ns i t i e s 常 温 1 ． 8 3 1 5 0 1 ． 8 3 5 7 ． 5 4 6 1 1 ． 8 2． 6 ／1 4 ． 8 3 ． O 0． 5 1 0 ． 0 4 ． 5 4 7 ． 5 4 3 4 ． 6 1 ． 3 ／ 1 0 ． 7 3 ． 8 0 ． 5 1 1 ． 8 4 ． 5 注 ① 流 变 性 能 测 定 温 度 为 5 0℃ ， AP I 滤矢 量 在 室 温 一 F 测 定 ， HTHP滤 失 实 验 测 试 温 度 与 老 化 温 度 相 I司， 老 化 时 间 为 1 6 h ； ② T 为 老 化 温度 ， P为钻井液密度 ， P V为塑性黏度 ， YP为动切力 ， Ge l l o ／ l o ， 分别为 1 0 s 和 1 0 mi n静切力 ； QF LA P I 和 F LH T H P 分别 为中压 滤失量和高 温高压滤失量 ； ④ 1 、 h z 为滤饼厚度． 由表 1可 以看 出 各钻 井液 样 品在 1 5 0℃温 度 老化 1 6 h后 ， 表 观黏 度 和 塑性 黏 度 较老 化 前 出 现一 定 程度的下降， 降低程度随样品密度的增加而增大． 相较于老化前， 在 中、 低密度条件下 样品 2 、 样 品 3 ， 各 样 品老化 后 的动切 力 出现较 大幅度 的下 降 ； 在 高 密度 条 件 下 样 品 4 、 样 品 5 ， 各样 品老 化后 的动 切 力相对增大． 这是由于高密度钻井液中固体颗粒表面大量吸附体系中的 自由水 ， 即增加体系剩余水中黏土 的质量分数 ， 在一定程度上促进高温条件下黏土的聚结 ， 从而使得高密度钻井液动切力在老化后出现增大 的现象 ． 在 高密 度钻井 液 样 品 5 中 ， 固相质 量分 数高 ， 固相 颗粒 间距 小 ， 颗 粒 间摩擦 大 ， 并 且几 乎全 部 处 理 剂 分子参 与 到与 固相颗 粒 的交联作 用 中 ， 从 而使得 黏切 力也 较大 ， 高 温促进 处理 剂在 黏土 颗粒 表面 的解 吸附及处理剂的分解 ， 弱化体系的空间网架结构 ； 在低密度钻井液中， 由于固相质量分数低 ， 尽管一部分处 理剂在高温作用下失效 ， 体系中仍有足够 的处理剂分子与固相颗粒相互交联 ， 从而维持体系的流变性能基 本 不 变 样 品 2 ． 2 ． 2 ． 2 钻 井液 体 系 Z e t a电位 在高密度盐水基钻井液体系中， 吸附在黏土片层上的金属阳离子将压缩黏土颗粒双电层 ， 并且降低水 化膜厚度 ， 从而使体系胶体稳定性变差 ； 同时高温也将促使处理剂在黏土颗粒上解吸附甚至分解 ， 弱化体 系 的空 间网架 结构 ， 降低 体 系的稳 定 性． 因此 ， 需 要 优 选 高温 护 胶 能力 强 的抗 盐 处 理 剂 如 G J L 系列 、 F A 一 3 6 7等 ， 进 行 处理剂 之 间 的复配 如 S MP 一2 、 S P HN 及 聚合 醇等 ， 研 发 耐高 温抗 盐高 密度 钻 井液 高效 流 变性调 节剂 、 护胶 剂 等． 考察密度及老化温度对钻井液胶体稳定性的影 响， 分别测定 2 ～5 钻井液样 品高温老化前后 Z e t a 电位 见图 2 ． 由图 2可以看出 高温老化和提高钻井液密度将使 Z e t a电位降低． 原 因是随钻井液密度 的 提高， 固相质量分数增大， 体系中自由水减少 ， Na 及 K 浓度增大， 黏土双电层及水化膜厚度被进一步压 缩 ， 从而使 得 Z e t a电位逐渐 降低 ； 同时 ， 高温使 得处 理剂 及 黏 土颗 粒 上 的水 化 膜 进 一步 变 薄 ， Z e t a电位 再 次 降低 ， 胶 体 稳定性 变差 ． 2 ． 2 ． 3 钻 井 液粒度 分 布 钻井液絮凝现象是处理剂通过交联作用将钻井液体系中所含 固相颗粒胶结成絮 团， 对高密度钻井液 流变性及失水造壁性有重大影响． 随钻井液密度增加 ， 颗粒间距变小 ， 颗粒问摩擦增大， 从而使得黏切力增 大． 5 钻井液样 品老化前后的累计粒度分布见图 3 ． 由图 3可以看出 高温后 ， 钻井液样品微米级 1 ～3 0 m 、 亚微 米级 O ． 1 ～1 m 及 纳米 级 1 ～i 0 0 n m 固相 颗 粒 体积 分 数 呈 明显 上 升趋 势 ， 体 系 向细分 散 转 变 ． 高温 后 ， 剩余 活性处 理剂 分子 已无力 维 持高 温前 的空 间 网架 结构 强 度 ， 处理 剂 在 黏 土颗 粒 表 面上 的解 吸附加剧 ， 从而导致体系黏切力下降 见表 1 ， 并使体系向细分散转变 见图 3 ， 体系性能维护难度增大． 第 2期 蒋官澄等 高温高密度盐水基钻井液性 能 吕 皇 N 密度／ g -c m 。 图 2 不同密度钻井液 样 品 2 ～5 高 温老 化前 后 Z e t a电位 曲线 Fi g．2 Ze t a p ot e nt i a l of dr i l l i ng f l u i d wi t h di f f er e nt d e ns i t i e s 2 ～ 5 b ef or e a nd a f t e r a gi ng i n a n o v e n a t 1 5 O ℃f o r 1 6 h o u r s l 0 0 8 0 墓。 。 羹4 0 2 0 O 粒度／ g m 图 3 5 样 品老化前后累计粒度分布 曲线 Fi g ．3 Pa r t i c l e s i z e d i s t r i b ut i on of s a mpl e 5 b e f or e a n d a f t e r a g i n g i n a n o v e n a t 1 5 0 ℃f o r 1 6 ho ur s 因此 ， 在钻 井 过程 中需 要反 复处 理井 浆 ， 并 不 断补 充各种 处 理剂． 对 于 高密度 钻井 液 ， 应 降低 钻井 液加 重剂体积分数 ， 如采用更高密度加重剂或配合采用 甲酸盐膨润土浆等， 并且优化加重剂粒度级配． 在调控 高密度钻井液性能时 ， 应加强高效耐高温包被抑制剂的研发和应用 ， 将影响机械钻速和损害储层 的亚微米 颗粒 体积 分数 控 制在适 当范 围内． 3 钻 井液配方优 化 与性能评价 在高 温深井 钻 井过 程 中 ， 黏 土颗 粒体 积 分 数 超 过 钻 井 液 体 系所 能 承 受 的 范 围后 ， 易在 高 温 条 件下 聚 结， 导致体系性能维护困难 ， 甚至不可控 ； 需要事先测定所用膨润土不同条件下的聚结情况 ， 控制黏土质量 分数 在其 聚结 质量 分数 以下 ， 加 强 固控 系统 的运行 及其 清 洁 能力 ， 开 发适 当的 处理 剂 对 黏 土改 性处 理 ， 以 增加聚结难度 ， 避免黏土颗粒在高温井段发生聚结． 考虑 1 钻井液样品在高密度条件下性能较差 ， 结合前 期实验结果 ， 将 G J L一2及 G J L一4替换为 G J L一1 ， 同时在配方中增加 F A一3 6 7 ， 形成 6 钻井液配方 2 ． 0 夏 子街 土 0 ． 3 0 P A Cl v 9 ． 0 GJ L一 1 0 ． 5 F A一3 6 7 1 ． 0 S MP一2 2 ． 0 S P NH 2 ． 0 F T一1 A2 ． 0 聚合 醇 7 ． 0 KC 1 2 2 ． 0 Na C 1 0 ． 6 5 Na OH 加重 剂 m 重 晶 石 铁 矿 粉 一1 1 ， 实验 结果见 表 2 ． 由表 2 可 知 相较 于 5 钻 井 液样 品 ， 6 钻井 液 样 品老化 前 后 流变 性 及 滤失 造 壁性 能 明显 改善 ． 表 2钻井液优化配方性能 Ta bl e 2 Pr op e r t i e s o f t he o pt i mi z e d d r i l l i ng f l ui d s 8 常 温 7 2 ． 0 5 5 1 7 ． 4 7 ． 2 ／ 2 3 ． 0 0 ． 5 0 ． 5 2 ． 3 6 1 5 0 6 7 ． 5 4 8 l 9 ． 9 1 0 ． 2 ／ 2 4 ． 0 1 ．2 0 ． 5 5 4 ． 5 继 续 调整 6 钻井 液样 品 ， 将 S MP一2 、 S P NH 及 聚 合 醇 的加 量 统 一 调 整 为 3 ． 0 ， 得 到 7 钻 井液 样 品， 其高温高压滤失量得到进一步降低 ， 黏切力显著增大． 这是 由于 s MP 一2 、 S P NH及聚合醇起到协同增 效的作用 ， 从而改善钻井液的滤失造壁性能． 考虑高温高密度条件下黏土聚结现象将使得体系增稠 ， 并且 降低钻井液造壁性能． 因此 ， 将 7 钻井液配方 中膨润土质量分数降低到 0 ． 5 ， 得 到 8 配方m] ， 实验结 果显示膨润土质量分数降低后黏切力得到显著下降， 而滤失造壁性能得到显著提升． 7 7 东北石油大学学报 第 3 8卷2 O 1 4年 4 结 论 1 老化 温 度及膨 润土 质量 分数对 盐水 基钻 井液 黏土 聚结有 重要 影 响 ， 黏 土聚结 程度 随膨 润土浆 质量 分数增大而增大， 聚结温度随膨润土质量分数增大而降低 ， 在用好固控系统 的同时， 也可 以通过适 当的处 理 剂对 黏 土进行 改性 处理 ， 以增 强其抗 高 温聚结 能力 ． 2 在盐水基钻井液中， 高温和高密度将使 Z e t a电位降低 ， 从而导致体系胶体稳定性变差 ， 可 以通过 优选高温护胶能力强的抗盐处理剂 如 G J L系列 、 F A一3 6 7等 ， 以及处理剂之 间的复配 如 S MP一2 、 S P HN以及聚合醇等 等提高钻井液性能的稳定性． 3 高密度钻井液 的亚微米颗粒体积分数较低密度钻井液的高 ， 高温老化将提高钻井液的亚微米颗粒 质量分数 ， 可以通过增强体系的抗高温抑制性、 降低钻井液加重剂体积分数等措施改善体系的粒度分布． 参考文献 R e f e r e n c e s [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 杨 贤友 ， 李淑 白， 方慧． 高矿化度盐水钻井完井液损害气层防治方法口] ． 钻井液与完井 液， 2 0 0 3 ， 2 0 3 2 1 2 4 ， 6 5 6 6 ． Ya n g Xi a n y o u，I i Sh u b a i ，Fa n g Hu i ． P r e v e n t i n g m e a s u r e o f h i g h s a l i n i t y d r i 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钻井液工艺学[ M] ． 东 营 石油大学 出版社 ， 2 0 0 1 8 9 1 0 5 ． Ya n J i e n i a n ．D r i l l i n g f l u i d t e c h n o l o g y E M] ．D o n g y i n g C h i n a Un i v e r s i t y o f P e t r o l e u m P r e s s ，2 0 0 1 8 9 1 0 5 ． [- 1 3 ] 赵福 ， 王平全 ， 刘 常旭， 等． 不 同粒径的加重剂对水基钻井液 黏度效应 的影响[ J ] ． 钻井液与完井液 ， 2 0 0 8 ， 2 5 3 7 4 7 6 ． Z ha o Fu，W a ng P i ng qu a n，Li u Ch a n g x u，e t a 1 ．Th e e f f e c t o f we i g h t i ng a g e n t s o f d i f f e r e n t pa r t i c l e s i z e s o n t h e v i s c o s i t y o f wa t e r b a s e 78 第 2期 蒋官澄等 高温高密度盐水基钻井液性 能 [ 1 4 ] [ 1 5 ] [ 1 6 ] [ 1 7 ] [ 1 8 ] d r i l l i n g fl u i d s[ J ] ．Dr i u i n g F l u i d a n d C o mp l e t i o n F l u i d ，2 0 0 8 ， 2 5 3 7 4 7 6 ． 张斌 ， 张 明， 李天太 ， 等． 高密度钻井液滤失量影响 因素定量评价F- J ] ． 石油钻采工艺 ， 2 0 0 8 ， 3 0 5 5 2 5 5 ． Z h a n g B i n ， Z h a n g Mi n g ，I ． i Ti a n t a i ，e t a 1 ．Qu a n t i t a t i v e e v a l u a t i o n o f f a c t o r s i n f l u e n c i n g f i l t r a t e l o s s o f h i g h d e n s i t y mu d[ J ] ．Oi l Dr i l l i n g 8 L Pr o d u c t i o n Te c h n o l o g y，2 0 0 8， 3 0 5 5 2 ～ 5 5 ． 郭靖 ， 李 天太 ， 张喜风 ， 等． 温度和密度对高密度钻井液流变性的影响[ J ] ． 石油地质与工程 ， 2 0 0 8 ， 2 2 1 9 5 9 7 ． Gu o J i n g，Li Ti a n t a i ，Zh a n g Xi f e n g，e t a 1 ．I n f l ue n c e o f t e mp e r a t u r e a n d d e n