长距离天然气管道干空气干燥技术及应用.pdf

油 气 储 运 2007年 施工技术 长距离天然气管道干空气干燥技术及应用 万 新 强* 中国石油管道公司华中输气公司 孙 碧 君 中国石油天然气管道局第四工程公司 万新强 孙碧君 长距离天然气管道干空气干燥技术及应用, 油气储运, 2007, 26 4 26 32。 摘 要 阐述了长距离天然气管道干燥的必要性, 介绍了目前国外天然气管道常用的干燥方 法, 建立了干空气干燥数学模型, 分析了影响管道干燥效果的几个主要因素。针对忠武输气管道, 详细介绍了干空气干燥技术及应用。 主题词 输气管道 干空气 干燥技术 忠武输气管道 应用 一、 前 言 西气东输、 忠武输气管道工程的建设掀开了我 国管道建设史上的第二个高潮, 城市气化工作将全 面展开。天然气作为价格低廉、 清洁环保的能源已 被广大民众所接受, 天然气的广泛应用将有效地改 变我国的能源结构, 拉动国民经济使之健康快速发 展。为了确保天然气长输管道安全高效的运行, 天 然气管道投产前必须要进行的一道工序是管道 干燥。 二、 天然气管道干燥的必要性 天然气管道投产前的一般程序是试压 除水 干燥 置换 投产。试压包括强度试验和严密性试 验。由于气体的压缩性大, 在管道出现裂纹的情况 下可能导致裂纹失稳扩展甚至爆炸, 因此用气体试 验有较大风险。各国的规范都推荐用水或其它经过 批准的液体作为试压介质, 试压一般分段进行。长 输天然气管道在采用水试压后, 虽然经过通球扫线 程序扫出管内存水, 但地势低洼地段的积水以及附 着在管壁的水膜仍很难通过简单的通球方式加以清 除。 采用气体试压时, 管道中也会含有大量的饱和 水蒸气。天然气长输管道中液态水和水蒸气的存在 将产生以下几个方面的危害。 1 管道中的液态水和水蒸气是造成管道内部 腐蚀的主要原因。天然气中的少量酸性气体, 例如 H2S、 CO2等在有水的条件下能生成酸性物质, 使管 道内部产生危害较大的应力腐蚀。腐蚀是影响管道 系统使用寿命及其可靠性的重要因素, 是造成管道 事故的主要原因, 因腐蚀而造成的事故在输气管道 事故中占有很大比例。 2 管道中的液态水和水蒸气是形成天然气水 合物的必要条件。当管道内的天然气有足够高的压 力和足够低的温度时, 如果管内有液态水或饱和水 蒸气存在, 就会形成天然气水合物。天然气水合物 一旦形成后, 会减少管道的流通面积, 产生节流, 加 速水合物的进一步形成, 进而造成管道、 阀门和一些 设备的堵塞, 严重影响管道的安全运行。 3 管道中的液态水和水蒸气低温时还会造成 管道的冰堵, 冰堵的产生也会影响管道的安全运行。 4 管道中的液态水和水蒸气的存在会降低天 然气的输送能力, 造成管道输送能力的下降。 5 管道中的液态水和水蒸气的存在还会使天 然气的供气品质下降, 影响用户的正常使用。 综上所述, 天然气长输管道中的液态水和水蒸 气的危害性极大, 在管道投入运行之前, 必须进行干 燥处理, 以保证其长期、 安全、 稳定地运行。 * 430072, 湖北省武汉市东湖南路 19 号省军区招待所 3 号楼; 电话 027 87348620。 26 三、 天然气管道的干燥方法 1、 干燥剂法 一般采用甲醇、 乙二醇或三甘醇作为干燥剂, 干 燥剂和水可以任意比例互溶, 所形成的溶液中水的 蒸汽压大大降低, 从而达到干燥的目的。残留在管 道内的干燥剂同时又是水合物抑制剂, 能抑制水合 物的形成。在实际应用过程中, 由于乙二醇和三甘 醇的价格费用较高, 因此一般选用甲醇作为干燥剂。 甲醇干燥剂可采用天然气或氮气作为推动力, 在两 个清管器间夹带一定体积的甲醇, 形成一定的甲醇 浓度梯度, 从而达到彻底脱水干燥的目的, 这就是国 外常用的两球法。在两球法的基础上又发展了三球 法, 三球法能使残留在管内壁上的液膜中甲醇浓度 高于两球法, 且甲醇损耗量小于两球法。 2、 流动气体蒸发法 流动气体蒸发法的原理是流动的干燥气体在管 道里与残留在管内壁及低洼处的水接触后使水蒸 发, 进而达到干燥的目的。这种气体可以是干燥的 空气、 氮气或天然气, 因此流动气体蒸发法又可以分 为干空气干燥法、 氮气干燥法、 天然气干燥法。 3、 真空干燥法 真空干燥法是在控制条件下应用真空泵通过降 低管内压力而除去管内自由水的方法, 其原理是创 造与管内温度相应的真空压力, 以使附着在管内壁 上的水分沸腾汽化。通过利比亚管道工程的实际应 用, 采用该方法干燥长输管道的时间远大于干空气 干燥法, 将其用于站场管道干燥效果好于干空气干 燥法。 针对忠武输气管道, 专家们在充分分析各种干 燥方法的工作原理、 干燥工艺、 适用范围、 优缺点的 同时, 还考虑了干燥效率、 经济、 安全、 环保等诸多因 素, 最终选定采用流动气体蒸发法中的/ 干空气干燥 法0对忠武输气管道进行干燥。 四、 管道干空气干燥法数学模型 1、 干空气干燥原理 利用露点低于- 40e 流动的干空气带走管道内 残留水分达到干燥目的的方法。干空气进入管道后 会被水蒸气饱和成为饱和空气, 这样一部分水分被 带出管道, 不断地输入干空气并检测管道出口的空 气露点, 直到它小于预定的值, 此时表明管道内部已 经没有液态水, 管道处于干燥状态。用于空气干燥 天然气管道是传热、 传质同时进行的复杂过程, 其动 力来源于空气与湿空气之间水蒸气含量的差值, 差 值越大, 干空气吸湿的速度越快, 干燥也越快。因 此, 干燥过程与湿空气的性质参数是有密切关系的。 2、 干空气干燥法数学模型 1 蒸气分压 p 。若空气中水蒸气含量越多, 则 空气的水蒸气分压 p 越大。在标准大气压下, 纯水 的饱和蒸气压仅与温度有关, 不同温度下纯水和其 本身蒸气接触时饱和蒸气压 p 可由 Antoine 公式 计算 lgp A - B T C 式中 p 纯水的饱和蒸气压, Pa; T 温度, K。 当 T 273. 15- 303. 15 K 时, A 10. 402 21, B 1 838. 675, C - 31. 737; 当 T 303. 15- 333. 15 K 时, A 10. 203 89, B 1 733. 926, C - 39. 485。 若水与温度为 T K 的空气接触时, 此值作如下 修正 ln ps p V P - p RT 式中 p 纯水的饱和蒸气压, Pa; ps 与空气接触时的饱和蒸气压, Pa; P 系统总压, 101 325 Pa; V 水 的 摩 尔 体 积 , 1 . 80 1 5 10- 5 m 3/ mol; T 温度, K。 2 露点 ts。在总压和绝对湿度不变的情况下, 使不饱和的湿空气冷却达到饱和状态时的温度, 称 为该湿空气的露点。处于露点温度的湿空气的相对 湿度为 100, 湿空气中水蒸气分压是饱和蒸气压, 在该饱和蒸气压下对应一个含水量。露点越高, 湿 空气中水蒸气分压越大, 饱和蒸气压越大, 对应的含 水量越大。工程上常用露点衡量含水量的多少。露 点对应含水量计算, 即计算饱和空气的含水量 H。 单位体积饱和空气中的水蒸气的质量, 称为饱和空 气的含水量, 也称为湿度。 H nMP NRT Mps RT 2. 165 ps T 27 第 26 卷第 4 期 万新强等 长距离天然气管道干空气干燥技术及应用 式中 n 水的摩尔数; N 湿空气的摩尔数; M 水的分子量, 取 18. 015; T 温度, K; ps 空气中水的蒸气压, Pa; P 系统总压, 取 101 325 Pa。 用以上公式计算的含水量与试验值的相对偏差 小于 0. 2 , 露点对应空气含水量试验数据见表 1。 表 1 露点对应的空气含水量 露点 e 含水量 g/m3 露点 e 含水量 g/m3 露点 e 含水量 g/ m3 露点 e 含水量 g/ m3 露点 e 含水量 g/m3 5083. 063030. 38109. 309- 102. 358 0- 300. 453 40 4979. 262928. 78 98. 819- 112. 186 0- 310. 414 10 4875. 612827. 24 88. 270- 122. 026 0- 320. 377 90 4772. 102725. 78 77. 750- 131. 876 0- 330. 344 50 4668. 732624. 38 67. 260- 141. 736 0- 340. 313 80 4565. 502523. 05 56. 797- 151. 605 0- 350. 285 60 4462. 392421. 78 46. 358- 161. 483 0- 360. 259 70 4359. 412320. 58 35. 947- 171. 369 0- 370. 235 90 4256. 562219. 43 25. 566- 181. 261 0- 380. 214 10 4153. 822118. 34 15. 190- 191. 165 0- 390. 194 00 4051. 192017. 30 04. 845- 201. 074 0- 400. 175 70 3948. 671916. 31- 14. 523- 210. 988 4- 410. 159 00 3846. 261815. 37- 24. 217- 220. 909 3- 420. 143 80 3743. 961714. 48- 33. 930- 230. 835 9- 430. 129 80 3641. 751613. 63- 43. 660- 240. 767 8- 440. 117 20 3539. 631512. 83- 53. 407- 250. 704 7- 450. 105 50 3437. 611412. 07- 63. 169- 260. 646 3- 460. 095 01 3335. 681311. 35- 72. 946- 270. 592 2- 470. 085 44 3233. 831210. 66- 82. 737- 280. 5422- 480. 076 75 3132. 071110. 01- 92. 541- 290. 496 0- 490. 068 86 目前采用先进的露点仪可方便、 准确、 快捷地测 出露点, 查表 1 后即可知含水量。忠武输气管道从 安全运行、 净化厂输入天然气的含水量、 干燥成本及 国外输气管道干燥情况等多个角度进行了论证分 析, 最终确定为不高于 25e 露点对应的含水量。 3、 管道干空气干燥理论计算数学模型 干燥理论复杂多变且可操作性差, 为了便于管 道干燥, 采用了先进的露点测定仪测定露点, 确定每 立方米的含水量使之计算简化, 提高效率和准确性。 假设如下。 1 干空气和湿空气的性质符合理想气体定律。 2 管道内壁的温度等于环境温度。 3 管道内壁的水膜厚度是均匀的。 4 管道中空气的饱和露点与环境温度 地温 相等。 5 由于水分蒸发引起的管道内壁温度的降低 对干燥时间的影响忽略不计。 管道干空气干燥理论计算式见表 2。计算式中 水膜厚度 Dwater是一个重要参数, 直接关系到干燥效 率。水膜厚度是指管道水压试验放水后, 采用清管 器除水、 泡沫清管器擦拭后, 理想状态将水均匀铺摊 在管道内壁上形成的水膜厚度。据国外文献介绍, 28 油 气 储 运 2007 年 水膜厚度与管道内壁的粗糙度大致相当, 新建管道 内壁的粗糙度一般在 50 150 Lm 之间, 有内涂层 的管道内壁粗糙度不高于 10 30 Lm。另外, 管道 内壁越光滑、 清管器的密封性能越好, 水膜厚度就 越小。 考虑管壁水膜由嵌入水和吸附水两部分组成, 即 Dwater 0. 5 L a L 表面粗糙度; a 吸附水厚 度 。吸附水厚度 a 值与内环焊缝余高、 清管器种类 质量及除水擦拭效果、 管道内壁表面粗糙度、 管道内 水的性质、 地温、 管道高差等多个因素相关。例如, 西气东输管道, 在现有清管方法和装备的基础上, 泡 沫清管器在 50 km 以上运行一次增重 1. 5 kg 时可 以开始干燥, 此时的平原地带、 山区地带水膜厚度分 别为 40 60 Lm、 50 80 Lm。 表 2 管道干空气干燥理论计算 序号变 量 计算式 1 管道内径 Di m DiD0- 2D D0 管道外径, m; D 管道壁厚, m。 2 管道内表面积 Sm2S 3. 141 59 DiL L 管道长度, m。 3 管道中水的质量 M kg M 1 000 S Dwater Dwater 水膜厚度, m。 4 质量传输势差 Hg/m3 H Hs- Ho Hs, Ho 饱和空气、 干空气的含水量, g/m3。 5 干空气除水能力 W kg/ hW HQ/ 1 000 Q 干空气体积流量, m3/h。 6 干燥时间 T hT M/W 五、 影响管道干空气干燥效率 的主要因素 1、 管道干空气干燥方式 管道采用直板式或皮碗式清管器除水、 泡沫清 管器擦拭后, 管道干空气干燥方式有两种, 一种是直 接采用干空气吹扫, 另一种是采用干空气推着泡沫 清管器前进。实践证明, 在对京石输气管道、 西气东 输管道进行干燥时, 采用后一种的效果好于前一种。 2、 干燥管道分段长度的选取 管道干燥分段长度应该有一个合适的范围。一 次干燥长度太短, 则导致干燥效率不高, 干燥设备的 搬迁费用很大, 但长度太长会导致干燥设备的处理 能力很大, 普通设备无法满足要求, 需要购置大型设 备, 还会直接增加干燥施工的难度。因此, 在工程 中, 干燥管道的长度应根据站场、 阀室的布局以及现 场试压情况来确定干燥的管道长度。综合考虑, 陆 上天然气管道干燥段的最佳长度为 80 150 km。 3、 干空气的最初含水量 理论上, 使用的干空气越干, 干燥时间越短。但 在实际干燥施工时一般采用露点为- 40 - 50 e 的 干空气, 很少采用低于该露点范围的干空气, 这是因 为露点低于- 50e 的干空气对缩短干燥时间的能力 越来越小, 而相应的制取费用越来越高。不同露点 的干空气和干燥时间的关系见图 1。 图 1 不同露点的干空气和干燥时间的关系图 4、 饱和空气的含水量 在干燥过程中, 管道出口的空气是饱和的, 饱和 空气的含水量越高, 单位体积的空气带出水分的量 越大, 干燥的时间越短。饱和空气的含水量与温度 和压力有关, 温度越高, 压力越低, 饱和空气的含水 量越大。因此, 使用低压的 接近大气压 、 热的 温 29 第 26 卷第 4 期 万新强等 长距离天然气管道干空气干燥技术及应用 度一般为 40 50 e 干空气效果最佳, 但温度不能 太高, 否则管道前部热的饱和空气会在管道后部冷 却, 使一部分水分冷凝。因此, 在实际干燥过程中, 影响饱和空气含水量的是管道所处的地温, 地温越 高, 干燥时间越短。标准大气压下, 不同温度的饱和 空气的含水量见表 1。不同地温和干燥时间的关系 见图 2。 图 2 不同地温对干燥时间的影响图 5、 管道内壁的最初湿度 最初湿度越小, 干燥时间越短。管道内壁的最 初湿度 E 与管道内壁的水膜厚度以及管道低洼处 的存水量有关, 因此其值取决于除水后擦拭质量的 好坏。表 3 是法国管道内壁最初湿度的经验数据。 表 3 法国管道内壁最初湿度的经验数据 管道 直径内涂层 擦拭质量 好坏 400 mm有30 g/m250 g/ m2 250 400 mm无40 g/m260 g/ m2 250 mm无50 g/m270 g/ m2 对于有内涂层的西气东输干线管道, 当 E 分别 为 30 g/ m2、 50 g/ m2时, 相当于管道内壁水膜厚度 的 0. 03 0. 05 mm, 是管道内壁粗糙度的 3 5 倍。 现取 D为 0. 01 0. 1 mm 分别计算干燥时间, 结果 见图 3。由图 3 可知, 管道内壁的最初湿度对干燥 时间的影响很大。根据国外文献资料和涩宁兰输气 管道干燥的经验数据, 除水后擦拭质量好的情况下, 水膜厚度是粗糙度的 1 3 倍。 6、 干空气的流量 干燥时间随干空气流量的增加而缩短, 即干空 气的流速越快, 干燥时间越短, 但管道中干空气的速 度也不宜太快, 以便气体有时间饱和。另外, 增加干 空气流速不仅需要更大的空压机和制取干空气的设 备, 而且还会增加管道中空气的压力, 同时由于水的 快速蒸发吸热而降低了管道中的温度, 这样会使饱 和空气的含水量下降。因此, 干空气的流速有一最 佳范围。根据国外资料, 干空气的流速一般控制在 2 5 m/ s 的范围内。西气东输干线管道, 取直径为 976 mm, 则干空气的流量为 5 400 13 500 m 3/ h。 干空气的流量和干燥时间的关系见图 4。 图 3 水膜厚度对干燥时间的影响 图 4 干空气流量与干燥时间的关系 7、 水的分布状态 水在管道中分布得越均匀, 水与干空气的交换 面积就越大, 干燥时间越短。管道中水的理想分布 状态是一层均匀的水膜, 但实际上管道中水的分布 是不均匀的, 管道底部的水多一些, 另外, 管道低洼 地段的水量也比水平地段的多, 因此, 在干燥初期要 用泡沫清管器将管道中的水尽可能地摊开, 以形成 一层均匀的水膜。一般情况下, 管道中的水分布不 均匀时需要的干燥时间要比理想状态多 10 30。总之, 当使用干空气进行干燥时, 要使干燥时 间最短就采用尽可能干的热气体, 在尽可能弱的压 力下且气体流量尽可能地大。另外, 管道中水的分 30 油 气 储 运 2007 年 布状态也会影响干燥效果和时间, 因此, 在管道内间 隔一定时间使用泡沫清管器, 以便更好地摊开残留 在管道内的水。当然干燥时间最短不一定最经济, 应综合考虑影响干燥时间的主要因素, 控制其在一 个合理的范围内才是较佳的选择。 六、 忠武输气管道干燥技术应用 中国石油天然气管道局第四工程公司现有从美 国、 奥地利引进的高压大排量移动式空压机7台套 单台套额定排气量为 4 300 8 000 m 3/ h, 压力为 1. 5 15 MPa, 5 台套总 额定排气量为 28 000 m3/ h , 7 台变压吸附式空气干燥器 100 180 m 3 / min , 承揽了忠武输气管道工程干线 710 km 及 潜湘支线 336 km 的干燥任务。现以忠武输气管道 工程干燥为例说明干空气干燥技术的应用。 1、 干燥系统 干燥系统主要由额定排气量为 4 300 m 3/ h 的 高压大排量移动式空压机、 风冷型高效空气冷却器、 微热变压吸附式再生空气干燥器、 粉尘过滤器、 便携 式露点仪、 清管器、 收发球筒等设备组成, 见图 5。 图 5 干燥系统 2、 工艺流程 作业段水试压合格 安装清管器发射和接收装 置 空气干燥净化设备的布置、 连接和调试 仪器 仪表的校对 管道除水 管道擦拭 初步干燥 深 度干燥 密闭稳定观察 验收。 3、 干燥程序 1 前期准备 首先在管道两端安装临时收发 球筒, 作用是干燥时通球, 推出管道内的湿空气, 同 时摊开管道内可能积存的水。其次空压机就位, 干 燥设备安装调试及临时管道安装。作业段起、 终点 与调度室间通讯畅通, 除水干燥作业所用物资全部 到位。监理对管道干燥前的条件进行预验收, 同意 后开始干燥作业。 2 管道除水 天然气长输管道除水是指水压 试验后、 干燥前的清管操作, 其目的是除去管道中的 液态水。除水的效果是管道中绝大部分水已被除 掉, 除个别低洼段外, 只在管内壁留下一层较薄的水 膜。由于除水后管道中残留的液态水量直接影响后 31 第 26 卷第 4 期 万新强等 长距离天然气管道干空气干燥技术及应用 续干燥操作的效果和时间, 因此天然气长输管道的 除水技术是十分重要的, 并且与管道的干燥效果密 不可分。为了加快干燥速度, 采用空气推动清管列 车方式进行, 清管列车由直板式和皮碗式清管器 组成。 3 管道擦拭 在除水操作完成后, 管道中大量 的水已除去, 但仍有不少水聚集在管道底部和低洼 地段, 需要进一步用干燥的泡沫清管器吸收水分、 将 水推成水膜, 提高干燥速度。管道擦拭是指利用空 气推动泡沫清管器将管中剩余积水带出, 直到泡沫 清管器增重小于 1. 0 kg 为止。为了进一步提高效 率, 采用干空气推动泡沫清管器进行管道擦拭 见 图 6 。 图 6 干燥用泡沫清管器示意图 4 初步干燥 利用大气压下露点- 40e 以下 的干燥空气推动泡沫清管器对管道进行微正压 0. 02 MPa左右 吹扫, 将管中剩余积水带出, 直到 管道出口处的空气露点有明显下降, 初步干燥就 完成。 5 深度干燥 进一步利用露点- 40e 以下的 干空气对管道进行低压吹扫, 直到出口处的空气露 点温度低于干燥作业要求的验收露点温度- 25e , 深度干燥结束。 6 密闭稳定观察 深度干燥结束时, 管道内全 是干燥空气, 关闭管道两端阀门, 将管道置于微正压 的环境下密封进行稳定观察, 结束后测量露点, 如果 测得的露点升高不超过 5e , 且不超过- 25e , 认为 干燥过程完成, 可以申请验收; 若露点升高超过 5e , 则应继续进行深度干燥, 并重复密闭、 稳定观察 步骤, 直到符合要求。 7 测 量 在整个干燥过程中, 每隔一定时间 进行监测并记录进、 出干空气的温度、 压力、 露点、 流量。 通过对忠武线进行干空气干燥, 可以得出以下 结论。 1 长距离天然气管道采用干空气进行干燥是 最佳选择。 2 干燥时间的长短关键取决于管道试压后扫 水效果、 泡沫清管器的使用、 干空气的排量和最终露 点要求。 收稿日期 2006 -03 - 06 编辑 刘春阳 油气储运 2007 年广告征订 油气储运 杂志是经国家科委和新闻出版署批准出版, 由中国石油天然气股份有限公司管道公 司主办, 目前国内唯一专门报道油气储运学科科研成果, 向国内外公开发行的科技期刊。 中国标准连续出版物号为 CN13- 1093 /T E ISSN1000- 8241; 邮发代号为 18- 89; 广告经营许 可证号为 1310004000002。开本尺寸为 210 mm 277 mm。 本刊可为您的企业提供及时、 准确、 精美的广告服务。充分利用本刊的信息渠道, 可使您的企业 多一种展示形象的屏幕、 多一条联系用户的途径。 广告价格及版心尺寸表 广告类型封面封二、 邻封二、 邻目次页、 封三、 封底彩色插页单色插页 版心尺寸 mm210 140208 277208 277208 277 广告价格 元/ 版6 8006 0005 8002 000 优惠事项 1, 封面、 封二、 邻封二、 邻目次页、 封三、 封底广告连登 3 期以上, 九五折优惠; 6 期以上, 九折优惠。 2, 彩色插页及单色插页广告连登 3 期以上, 九折优惠; 6期以上, 八折优惠。 广告部电话 0316 2170113 2170116 2170733传真 联系人 张淑英 孟凡强 吕 彦 32 油 气 储 运 2007 年 作 者 介 绍 吴建发 1976 年生, 2005 年博士毕业于西南石油大学油气田开发专业, 现在中石油西南油气田分公司勘探 开发研究院从事气田开发等方面的研究工作。 于东海 工程师, 1973 年生, 1995 年毕业于中国石油大学 华东 石油工程专业, 主要从事胜利油田天然气开 发研究工作。 余建星 教授, 1958 年生, 1984 年毕业于天津大学海洋工程专业, 现任天津大学副校长、 天津大学海洋工程 研究院院长。 张维志 高级工程师, 1958 年生, 1982 年毕业于抚顺石油学院石油储运专业, 现在中油辽河工程有限公司从 事设计和科研工作。 鹿广辉 工程师 , 1977 年生, 2005 年硕士毕业于石油大学 北京 油气储运专业, 现在中国石油管道科技中 心从事储运工艺研究工作。 黄 强 高级工程师, 1965 年生, 1989 年毕业于清华大学化学工程专业, 现在中国石油天然气股份有限公司 从事科技管理工作。 肖荣鸽 讲师, 1978 年生, 2001 年毕业于中国石油大学 华东 油气储运工程专业, 2004 年毕业于中国石油 大学 华东 油气储运工程专业, 获硕士学位, 现在西安石油大学从事教学与科研工作。 万新强 工程师, 1973 年生, 1996年毕业于西南石油学院油气储运专业, 现在中国石油管道华中输气公司 工作。 付景龙 高级工程师, 1952 年生, 1977 年毕业于西南交通大学铁道工程专业, 现任中国石油管道工程有限公 司副总经理。 李志勇 工程师, 1978 年生, 2000 年毕业于河北建筑科技学院土木工程专业, 现在中国石油天然气股份有限 公司天然气与管道分公司管道管理处从事管道保护、 抢维修体系规划及建设的管理工作。 詹胜文 工程师, 1974 年生, 1998 毕业于国防科技大学工程兵学院结构工程专业, 现在中国石油天然气管道 工程有限公司线路室从事管道穿跨越设计工作。 刘乃银 工程师, 1973 年生, 1994 年毕业于大庆石油学院化机专业, 现在中石化管道储运公司工程公司从 事长输管道和定向钻穿越施工技术和质量管理工作。 王力勇 助理工程师 1978 年生 2003 年毕业于辽宁石油化工大学油气储运专业, 现在中国石化中原油田济 南天然气管输处从事计量管理工作。 卢 良 助理工程师, 1960 年生, 1999 年毕业于工程兵指挥学院经济专业, 现任中石化管道储运公司管道技 术作业分公司机电仪表作业处主任, 从事自动化仪表专业工作。 刘晓建 工程师, 1975 年生, 2000 年毕业于中国石油大学 华东 热能工程专业, 现在中国石油集团工程技术 研究院从事防腐保温等油气田节能技术研究工作。 黄碧海 工程师, 1974 年生, 1997 年毕业于西南石油学院油气储运专业, 现在管道公司华中输气分公司从事 生产管理工作。 陈江波 工程师, 1972 年生, 1992 年毕业于石油大学 华东 化工设备机械专业, 现在中国石化储运公司东营 输油站从事原油储运工作。 常 兴 工程师, 1971 年生, 1994 年毕业于承德石油高等专科学校焊接工艺及设备专业, 现在中石化天然气 分公司从事天然气管道工程建设管理工作。 62 油 气 储 运 2007 年