捷克利矿采矿方法安全性的评价.pdf

件 , 不会运转失灵 。 射流烟雾稀释 器安装位置 的选择 通 常 , 在车辆上可有几个位置安装射流 烟雾稀 释器 。 安装时应考虑稀释气体的排出方向 , 正常 情况下应 向司机上方或后 方排气 。 必须 注意排出的气体不能扬 起灰尘 。 更 重要 的是 射 流 烟雾稀释器的进 气不 得受 阻碍 , 至少 要 有10 0 毫米的净进气空间 。 射流烟雾稀释器与发动机 排气口的连接 应 尽可能 用短而大的连 接管以防产生背 压 。 连 接管 最好是用挠性钢管以简化安装和 控制传递的发动机振动 。 有时可以不用排气 消声器 , 因为射 流烟雾稀 释器有抑制 噪声 的 作用 。 射 流 烟雾稀释 器的固定射 流烟雾稀 释器可以固定在车辆的某个平面 上 或车 架 上 。 若安装在平 面上 , 可用一小的隔振器将 它与车体隔开 。 导 管 螺栓也可对射流烟雾稀 释器起辅助固定作 用 。 射流 烟雾稀释 器环隙的调 节从导管 排 出废气的射 流烟雾稀 释器 的环隙是在组装 时用填 隙片预 先调 节好的 , 并要 与发动机的 规格相匹配 。 必要 时可用辅助填隙 片调节环 隙的大小 。 环隙的最大有效调 定尺寸是 3 毫 米 。 应当指出 , 在多环隙射 流烟雾稀释 器 的 调节中不 使用垫片 。 射流 烟雾稀释器的试验 在安装射流 烟雾稀释器时 , 要将发 动机发动起来以检查 其能否满足冷却 、 稀释和排气的要求 。 特别 是发动机启动 时 , 由于留在发动机内的燃料 燃烧不 完全 , 会在瞬 间排放黑 烟 , 但 是 , 安 装射流烟雾稀释器后 , 烟雾浓度会大 为 降 低 。 每台射 流烟雾稀 释器歧 管进口附近都有 采样点用以测 定废气的一氧化碳和氮氧化物 的含量以及排气温度和发动机的背压 。 测 定 废气背压的压力表安装 在 司机室内 , 并通过 铜管与射流烟雾稀释器 采样点出口相 连 。 要 改进稀释 和冷却效果 , 可用L型外 接管罩将 射流烟雾稀释器罩起来 。 外罩通 常是圆筒形 的 , 其大小可视所有空 间而定 。 其作用是引 导三次空气流向射流烟雾稀释器入口 , 以加 快稀释和冷却速度 。 维修射流烟雾稀释器 设计 之简单其 活动件之少 , 实际上可不必进行定期检查和 维修 。 但如果发动机未进行定期维护或使用 低标准燃油 , 射流烟雾稀释器 的环隙或翼面 上会沉积碳粉 。 如有这种情 况发生 , 应予以 清洗 。 摘自内部交 流资料 尹健生子彦 捷克利矿采矿方法安全性的评价 随着开采深度的增 大 , 由于充填前已采 空的矿房不断冒落 , 该 矿将阶段矿房法改为 分段胶结充填法 。 但是 , 这要 增加 掘进工程 量 。 为了减少采 准工 程量 , 苏联哈萨克科学 院矿业 研究所建议在 稳固矿体区段 , 用水泥 砂装钢筋长锚索 加固承压 岩石 。 以加大矿块 尺寸 , 而矿块不划分为分 段 。 二 现在以比较单位 采掘工程 量 的事故次数 的方法来评价阶段矿房法和 分段矿房法的安 全性 。 在设计和开 采某个矿块时 , 用这种方 法可选 定出能保证对作业安全和完成 生 产计 划最有利 的采矿方法 。 在开 采某个矿块时 , 一年的事故次数为 1 9 , 而采矿 量为O 。9 1 4 . 5万吨 。 以年采 1 0万吨矿石的事故率K 产 作为评价矿 块 工伤事故高低 的准则 。 为了弄清回采工 作对 DOI 10. 13828 /j. cnki . ckjs. 1989. 28. 014 K 值 变化的规律性影响 , 将矿块分为两 种 情况 。 第一种情况用阶段矿房法开采矿块 ; 第二种情况用 分段 矿房法开 采 矿块 。 这两种 采矿方法开采矿块的生产能力是不同的 , 根 据1 9 7 7一19 86年两种采矿 法 的产量 与事故率 K 产 的实际数据绘出曲线图 , 可知K z 与 矿块生产能力之 间具有双 曲线关系 。 用最小 二乘法可表示为 K , 二1 . 09 6/Q l K /二 0 . 7 123/Q 2 式中 K z,和 K /2 一在第一和第二种情况 下 矿块的事故率 ; Q一矿块的年生产能力千 吨 。 用三 种标准评价法得出的两种情况的 对应关系 。表明 , 图中精度P 0 . 9 5 的 双曲线反映的是经验数据 。 实际统计资料表明 , 分段矿房法开采矿 块的事故率高于阶段矿房法开 采矿块的事故 率 。 当矿块的年生产 能力为1 9万吨和两种 采矿方法 的事故率之差从 2 . 4 降到零时 , 这 个论点是正确的 , 并且根据两种情况的离散 度的比值0也证明是 正确的 。 当K ; 4 3 和 K 17时 , 。二 荞 恕 .5 4 3 式中 K ; 和K 一变数 ; a ; 和 a Z 一第一 和第二种情况下的离散度 。 由于O指标超过 三种标准的理论查表值 , 所以事故率的差值 很大 。 这时 , 第一 和第二种情况下的事故率 的平均值为 K ,C 2 . 6; K 2。 3 . 5 0 在回采过程中和回采后 , 岩体应力出现 再分布 , 因此 , 回采工作将影 响事故率 。 测 量表明 , 在回采过 程中和 回采后 , 水平采 准 巷道会变形 。 例如 , 回采工作结束后的头1 0 天 , 4个水准观 测点之间的 距 离分另l J缩 小 47 3 、 230不口4 9毫米 , 即 向回采矿房方 向移动 81 、 72 和58 ; 第二 个1 0天又移动 1 0 . 5 、 1 3 和 1 2 . 5 ; 第三个1 0 夭再移动 1 、 2 。5 和1 0 。 在以后的7 0天内 , 每1 0 天的移动介于 1一” 。 这就要求经常检尊薄 架和重新支护 。 介 为了确定几个矿块开采 时回采和掘 进工 作对事故率的影 响 , 研究了1 977一1 9 8 6年一 个中段范 围内 的事故动态和事故情况 。 捷克 利矿每个中段 的生 产 , 最 初采准和回采 工作 量大 , 随后逐渐减少 。 第11和1 2中段 的生产 变化特 点就反映了这种情况 。 K / 值的变化 与掘 进和 回采 工作量 的变化 是一 致的 , 其理 论变化关系式如下 K “I A 4 7一3t ; K E ,A 2 3 . 2一1 . 6t 4 K ” A 5 5一4t ; K “ A 2 . 7 2一Zt 5 式中 K “,A 和K “ A一 n和1 2中段回采 的事 故率 ; K E ,、和 K “ZA一1 1和 1 2中段 掘进 的事 故率 ; t一年顺 序号 , t二. 1 ⋯1 0 。 对回采 工作量变化的研究表明 , 1 2中段 的回采 工作量比 n中段大1 8 , 而掘进 工作 量大2 6 。 关系 式 4 和 5证明 , 在 整个研 究期内1 2中段的事故率大于 1 1中段 。 这就证 明下述假说是正确的 分段 矿房采矿法的掘 进 工作量大 , 其单位 采矿量的事故率较高 。 因此 , 当矿块 的年生 产 能力在 9 万吨以 下 时 , 采用阶段矿房 采矿法回采比分段矿房 法 更为安全 。 当矿块的年 生产能力大于 9万 吨 时 , 应 该 根据矿山地质条件选择 采矿 方 法 。 在稳固 的区段可用水泥砂浆钢筋长锚杆加 固承压 岩 石 , 以增大矿块尺 寸 。 应利 用所获 得的关系 式计算出最佳掘 进工 作 量 ; 这个掘进工 作 量 与回采工作量相 配合使采 矿巷道的变形最 小 , 其 结果可减少事故率 。 K oMn刀e代 e旦oeHeno几毛3 oB aHH e M HH e Pa 江毛 H orocH P毛 只 , 19 8 9 , 3 , 2 0一22 曲学成 周光溪