单双工作面采矿方法的合理选择.pdf

1 2 黄 金 第1 3 卷1 9 9 2 第 5期 单双工作面采矿方法的合理选择 张士林 p ． 乙 量 篓 蓑 景 。 。 in。p - a 2s i 大 。 。 大 面 量 要 个 一 a s i n p 2 R - a c o s p 、 二 量 苎 定 望 距 耋 孽 堂 式 中 矿 体 表 面 挖 掘 半 径 m 种 方 法如 图 2 。前者，由于随着回转角增 ⋯‘一 III 一 ⋯。一， 、 ． 开 苎 竺 小 翼 兰 ； 转 半 角 璧 少 繁 耋 譬 ． 苎 墓 作 苎 简 ． o T F 矿 积 计 算 苎 闻 堡 萎 如图 。所示_ 磊 磊 皇 呈 譬 簟 皇 宽 积为 罢 嘉 藁 亭 兰 兰 。 芏 蒹。 ’ 。 烹 n1 套 工 董 璧 所 围 盖 ’ ‘ 璺 等 要 ， 为 、 要 开 采 方 法 ， 现 就 如 下 三 个 方 面 进 行 分 析 。 “ 一⋯ 。 流电机 的最大、最小采 幅参 见表 1。 船 型 _最 大 回 转 角 最 播幅 悖 L 拌南 8 。 l l 5 5 0 6 4 3 2 黑河 1 0 0 l 2 3 6 7 7 5 4 3 l 5 0 一 I l 1 3 8 0 I 4 7 3 9 算 瓯 2 口 S i n j - I ； 双 a s l n 4 R一 双 4 5 一 口 c 0 8 3 ．单工作 面最 大采幅纯 挖掘时 的采矿 效 率计算 一 、纯挖掘时 的采矿效率 比较 1 ．单 工作 面最 大采幅 的采矿表面积计 ， 如图 1所示，弧 和弧 ，所 1 开采一帮所用 的时间 设 单工作面最大采 幅的工 作面弧长为 则 由图 l 可知 19 0 一 ‘ 太 维普资讯 第l 3 卷1 9 9 2 年第 5期 l 3 - 设 开采单位分 层所用 的时 间 为 分I 开采一帮所 用的时间为 单，矿体厚度为 日， 平 均挖掘 分层厚度为 ，则 分 岳 { 单 分 号 篱 h 式 中 采金船 横移速度 ，m／ mi n 2 纯挖掘 时的采矿效率 单 一 a s i np 2 ⋯ R - a c o s p H 堡 里 5 4 00v- ’ f m。 ／ h 注 单日为 单工 作面最 大采幅的一帮采 矿量 实体面积 ， 这样计算 与实 际 稍 有 误 差，为方便计算起见，本文视挖掘半径为常 数，并且工 作面为铅垂，因两种 采矿 方法 均 使用 同样 方法计算 ，故不影响本文讨论问题 的正确 性。 4 ．双工作 面小 采帽纯 挖掘时的采矿效 率 计算 1 开采一帮 两小 采幅 所用的时 间 左边工作面的采幅弧长 见图 2 为 瞳1 单工作酉量夫采■幂矿方法 瞳2 I相部工作面小采■采矿方洼 L 1 R p 右 边 迮面 幅 弧 长 为 L8 口3 口5 口。 口3 ⋯咖譬c 。 s 譬 Ls Rp s i np 设 双工 作面 小采幅开采 一帮 两小采 幅 所用的时间为 则 双 s L2 日 6O v- 忍 一‘ 亩 R p 8 i n fi x H 而 一 双 Rf l 9丽 0 a s i n f l H h 2 纯挖掘时 的采矿效率目 双 n譬 4 R a c 0 ． 日 霾 亘蟹匝 一5 4 0 0 v in 譬 4 - a c o s 帜 -一 m h 5 -双工作面小采帽 与单工作面最 大采 帽的纯挖掘时 的采矿效率 比较 通过计算， 目 前国内几种常用采金船采 用 不同采矿 方 i去时的采矿 效率参见表 2 维普资讯 1 4 黄金 寰 2 注 大’口 、 、R、v均取表1 、 表3 的 数据 。 以上计算绪果表明，单工作面最大采幅 纯挖掘 的采矿效 率是 双工 作面 小采幅开采时 采矿效率 的8 7 8 9 ％。 二、考虑辅助作业时间的 采 矿 效 率 比较 采垒船生产的辅助时 间主要有 进船时 间、幅间移船时间、移横移边绳绳窝时间和 移电境时 间。 困两种采矿方法 的移横移边绳 绳窝时间和移电缆时间相同，因 此 在 比 较 时 ，可不予考虑。 各种 船型 的进船和 幅间移 船时 间如表 3 所示 几种常见艟盈的参救衰 裹3 ＼ 型 L 5 0 1 0 0 1 5 0 备 注 参数 ＼ 总 挖藩 7 ．6 9 1 0 ． 6 m 移 步距 1 ．5 2． O 2 ． 4 r m 挖掘半 径R 矿体表 面挖 m 3 0 3 8 坫 掘 半径 度 0 ．1 O ． 1 5 0 ， 2 5． 5 6． 0 6． 5 进 ％嚼 T 0 ． 0 8 ～ 0 ． 1 2 ～ 0 ， 2 5 - ．- 计 算 时 同 均 0 ． 1 7 O ．2 5 0 ． 5 取 上 限 鲫 0 ． 1 7 ～ 0 ． 1 7 ～ 0 ． 3 3 ～ 计算 对间均 0． 3 3 1 0 ． 4 2 0 ． s 取上 阻 1 ．进船时间 的比较 单工 作面最大采幅采矿方法开采 一帮只 需进船一次 进 双工 作面小采幅采矿方法 开采 一帮 两 小采 幅 需 进船 两次 ，即进 船时 间为2 进。 2 幅间移船时间 的比较 j 工作面最大采 幅的幅 间移 船 时 问 为 零 ，双工作面的 幅间移船时 间为 桃 双工作面采矿方法在生产中多采用 “ 四 帮一移 制 ，即在一侧工 作面 回采四帮 即 前进四步再移 船到 另一侧工 作 面 进 行 回 采，这样 当回采一帮 两小 采幅时 ，幅间 移船时间为 移。 3 ．两种 采矿 方法回采一帮所需总 的时 间 设 单工作面最大采幅回采一帮所需总 的时 间为T 单，双工 作面小采 幅 开 采 一 帮 两小采幅 所需 总的时间为T 双，则 T 单 单 进 进 h 双 双 2 进 吾 移 2 进 丢 移 h ● ．考虑辅助时间时两种采矿方法的采 矿 效率 比较 1 单工 作面最大 采幅的采矿效率 单 a s i n fl 2 R- a c o s fl 54 00 vh 一～ 巡 m ／ h 2 双工作面小采幅 的采矿效 率 双 絮争 口 8 in 阜 4 R一 8 c o s 阜 ． 日 一l 墨 盘 54 0 0 vh 盘 2 进 ～ 吾 移 双 1 0 8 0 0 V h a s i n 譬 4 R -- a C O 8 譬M 2 B 太9 0 a s i n fl日 5 4 o 0 vh 4 T进 移 佃 。 ／ h 维普资讯 第1 3 卷1 9 9 2 年第 5期 经计算 ， 目前 国内几种常用采 金船 不同 采矿方法时 的采矿效率参见表 4。 采矿效率 斗客 L ～ ＼ ～ ， h 5 o o 0 采矿方 法。、- - - ～ 单工作面最大采幅 4 0 ． 5 l 8 5 ． 7 1 4 9 ． 8 双工作 面 小 采 幅 4 4 ． 4 9 4 7 l 1 5 7 ． 7 从以 上计算结果可知 ，考虑 采金 船辅 助 作业时 间后，单工作面最大采幅 的采矿效率 是 双工作 面小采幅采矿效率 的9 0 9 5 。 三、 两种 采矿 方 法 的定 性评 价 1 ．单工作面最 大采 幅开采时 ，在采幅 范围内，中间部位满 斗系数较大，两倒则很 小。这样会使给矿不均，造成选矿回收率下 降 。双工作面小 采幅时满 斗系数比较均 匀， 从而 ，可 相对减少给矿不均对选矿回收率的 圈3 圈中直线为两种采矿方法墒心相等 置膏时的工作面情况 影响。 作面 小采 幅开采 时 ，进船的偏心对箕采矿效 率 的影响 不大 ，图 3为两种 采矿 方法进船偏 心同样距离时 的情 况。 目前 我国采金 船的操 作系统，很难控制好进 船不偏心。 3 ．采矿损失方面 1 工作面边帮损 失矿柱 齿高为{ a ， 而 ；8 i n c 0 8 ，可 见随着 的增大边帮 矿 柱损失越小。当 昙时，则； 0 ，工作面 边帮矿柱 损失也 趋于零 ，所 以，双工作面小 采 幅采 矿方法 的边帮 矿柱 损失将大于单工 作 面 最大采 幅的矿柱损失。 2 工作面 间的矿柱损失 单工 作面最大采幅的工作面 闻的矿柱损 失 为零 。双工作 面间的矿柱损失是 由操作不 熟练造成 的，如果 操纵的好 ，此种损失会完 垒避 免。 四、结 语 综合 以上几个 方面 的比较，单工 作面最 大采幅采矿方法的采矿效率要 比双工作面 小 采幅采矿方法的采矿效率降低 5～1 O ，同 时还 有给矿不均，对进船的偏心适应性差等 缺 点，其优 点是 易操作 ，采矿 损失较小。 因此当矿体 的宽度等 于单工作面最大采 幅宽度，而且船横移绞车电机为交流时，应 视具体情况选择采矿方法。 1 当操纵工较熟练和矿体品位不太高 的情况下，从提高采矿效率的观点出发，应 优先选择双工 作面小采幅采 矿方法。 2 当操纵工熟练程度差 及矿体 品位 很 高的情况下，从降低采矿损失的角度出发， 应选单工作面 最大采幅采矿方法。 3 当双工作 面小采幅采矿方法 的采幅 宽度 小于某种 船型的最小采 幅宽度时 ，为避 免工作面逐渐尖灭 ，应慎重 选用。如确有必 要可采 用类似半工 作面 开采 的方式进行双工 作面小 采幅开采。 维普资讯 黄 金 第1 3 卷1 9 9 2 年第 5 期 ‘ 一 7 0 港冒徽辫 运机行走液压系统设计的特点 国家 丁 z - 【 ■要】板介绍了法国微型电动铲运机行走被压系统的原理， 泵和马达的匹配 形 式及伺服系统的控制古式和结构特点。 美■词 j 重煎 堕廷垂 鱼墼薹 近几年来 ，我国采矿 业引进了一些法国 EM公司 生产 的微 型电动 铲运机，在黄 金矿 山应用取得了很大进展。 该设备体积小、 重量 轻、结构紧凑、坚 固耐 用、性 能可靠 、操作 方便 ，铲取力大 、爬 坡能 力强、高效节能、 无污染、低噪声、确实是适应薄矿脉开采的 高质量的 出矿设备。而其 行走液 压系统设计 的独特风格及伺服系统控制车辆行走的稳定 性能，是 该设备具有生命 力的重要 因素。 法国微型 电动铲运 机行走液 压系统设 计 的主要特点是采用了旋转斜盘 式 变 量 柱 塞 、泵与斜 轴式变量 或定量 桂塞马达的 传动形式。这种匹配形式吸畋了斜盘式变量 柱 塞泵与斜盘式变量 或定量桂塞马达传 动形 式和斜轴式变量柱塞 泵与斜 轴 式 变 量 或定量柱 塞马达传动形 式两 者 的 优 点 前者成本低，占用空间小，但起动性能、 输出扭矩等不如后者，而后者则成本较高， 尺寸偏大，占用空间较大 ， 以较低的成本获 得 了高性 能的无级 传动，提 高 了行走液 压系 统 的起动性能和牵 引性能。伺 服系统有 四种 控制形式，即凸轮控制 、液压遥控 、电液控 制和自动控制，这四种控制形式各具特色。 下面介绍其结构设计的主要特点。 一 、行走液压系统的工作原理 图 1是法国CTS 0 0 HE 电动铲 运机行走 液 压系统。双 向变量液 压泵是斜 盘 式 柱 塞 泵。闭式油路的各种 辅助装置 ，如补油计量 泵，溢流 阀，补油调压 阀，插装 滤油器等 与主泵成为整体结构。双 向定量液 压马达为 斜轴式柱塞马达，换油梭阀及安垒阀等与马 达集 成一体。车 辆行走时，由变量泵驱动定 量马 达，马达驱动前 桥和万 向轴，万向轴驱 动后 桥，以保证前 后桥 行驶的同步性。 实现 自动变速控制的元件有两部分提 供控制压力油的计量泵及有关压 力 调 整 部 分， 实现换 向、 停车 和过载保护的电磁阀 、伺 服油缸部分 。计量 泵和 主泵轴直接 连接，与 电机同步运转，给出与电机转速成比例的流 Re as o n ab l e c h o i c e b e t we e n t h e mi n i n g me t h o d s o f s i n g l e wo r k i n g f ac e a n d d o u b l e wo r k i n g f a c e Zha ng Shi l i n H e i - H e Oo l d M i a e Ab s t r ae t Fro m t he angl es of e qui val ent ca l c ul at i on a nd qua l i t at i ve anal ysi s ， t hi s p a p e r ma d e a d e s c r i p t i o n o n t h e r e s o n a b l e c h o i c e b e t we e n t he mi n i ng me t h o ds o f s i n gl e wo r ki ng f a c e a n d d o u b l e wo r ki ng f a c e a c c o mp a n i e d w i t h t he i r a p p l i c a - t i o ns ． Koy wo r d s I m i ni ng m e t hod s i ng／ c w o r ki ng f a ce j d oubl e wo r ki ng f ac e m i ni ng r a nge 维普资讯