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提高采煤机截齿质量新途径 第六图书馆 针对国内目前采煤机截齿生产工艺存在的问题,通过试验找出提高截齿质量,降低生产成本的途径。针对国内目前采煤机截齿生产工艺 存在的问题,通过试验找出提高截齿质量,降低生产成本的途径。采煤机 截齿 质量控制矿山机械刘加强 张芹华不详1994第六 图书馆 第六图书馆 矿 山机 械】 9 9 4 】 0 根 据以上计算 ， 在 表 l中选取相近 的参数 。 例 如 ， 选 取 额 定 电流 值 为 ， 、 每相 电抗 值 为 及起动容量 。这样 ， 就可确定起动 电抗 器的全部参 数和规格型号 。 起动 电抗器相 电压 U I 一， ， X r V 起动 电抗器的容量 3 ， f l 0 ’ k VA 表 2为常用 6 k v 电动机所配用起 动电抗器 的经 验数据 ， 在选 择电抗器时 可供参考 。 三 、 起动电 抗器的使用 起动 电抗器在使用 中应注意以下几 点 1 起动 电抗器仅 在 起动过 程中 串入 电动 机定子 电源 回路 ， 起动后即 被切除 ， 故按 短时 负 载 设计 。负载时 间为 2 ram 几次起 动的 累计 时 间 ， 间歇时 问为 6 h 。电动机起 动电流不应太 于 电抗器 的额定 电流 ， 如 果 电抗器 负载 时 间不 足 或 超 过 2 rai n时 ， 则 电 动机 起 动 电流 可 略 有 增 减 。 例 如 ， 起 动时间为 l m i n时 ， 电动机 起动电流 允许 增 大到 1 ． 2倍 电抗 器额 定 电流 ； 起 动时 间 为 3 m i r , 时 ， 电动机起动 电流 则应减少 到 0 ． 9倍 电抗 器额 定 电流 ； ， r 2 起动电抗器有 i 0 0 及 8 5 抽头， 可供 L f 调 节 电抗值 如果起 动 电流过 太 ， 起 动时 间太 快 ， 可增 加 电抗值 { 如 果 电动机 转速 上升太 慢 ， 起动时 间过长 ， 可减少 电抗值 ； 3 当起动 电抗器 的 电抗值 和额 定 电流值 不能满 足要 求 时， 可采 用两 台参效相 同的 电抗 器并联使用 ， 以提高 电流值 ， 减少 电抗 值和 增加 起动容 量 ； Q K S a型起动 电抗器 在使用 前 ， 应 进行 吊芯检查和 必要 的电气试验 。以免其 内部存在 有螺栓 松动 、 线圈绑线未扎牢 、 绝缘 损伤及 油中 杂 质等 隐患 ， 使用 时发生事故 。 使用 中的电抗器 应 定期 进行 吊芯 检查和电气试验 } 5 Q K S 3型起动 电抗器 与 GK F H一 型高压 起 动柜 配套使用 ， 可节 省占地 。 该型号 高压起 动 柜 接线方便 ， 柜上装有切除 电抗器的专用开关 ， 并有过载及短路保护 ， 结构合理 、 使用可靠 ； 6 起动 电抗器 的电抗值 ， 随电源 频率 的变 化而 变化 。例如用于 6 0 H z电源 比用 于 5 0 H z电 源时 ， 电抗值增大 1 ． 2倍 ， 在选用时应予考虑 。 蝙 、 枝李 春牧 收稿 日期 } 1 9 9 3 一 儿一 “ 恬 政稿 日期 } l 9 9 4 0 5 0 8 提高 采煤 机截齿 质量 新途 径 ／ 枣庄矿 务局刘 加强张芹 华任振华 、-一● _一 【 摘 要】 针对 国内 目前 采煤机戴 齿生产工 艺存在的 问题 ， 通过 试验 找 出提 高截 齿质 量， 降低生 产 成 兰 ⋯ ．⋯ 0 皇 - 1 “ I ， 【 叙 词 】 采 煤 机截 齿 质 量 { 皋 一 一 。～ ，一 ， ～ 截齿是采煤机螺旋滚筒上截害 0 煤层的刀 具 ， 其 齿 体具 有 较 高 的强 度 、 i 巾击韧 性 和 耐磨 性 ； 镶 嵌在齿 体 上的硬 质合金在截 割 各种煤层 和夹 矸时不能脱落和破碎 。 目前 国内生产截齿 普遍 采用下料 齿体模锻 热处理 机 加工 高频 钎焊 整体加热等温 淬火 回火 涂油工 艺流 程 ， 实践证 明 ， 该工艺 流程存 在下 列不足 1 预 热处理仅 满足机械加工需要 ， 对截齿最后 质量不产生影响 ； 2 整 体加热等温淬火不能充 分发挥 齿体材 料高 强度钢 的优势 因等温 淬火 d d 一 加热温度 不能超过焊 料熔点 8 9 7 ℃ 。经试验用 锻 后余 热退火代 替预热处 理 ； 用盐浴 炉快速加 热钎焊等温 淬火 来代 替高频钎焊 整体加热等 温 淬火 ， 以降低截齿生产成本 ． 提高 质量 。 1 ． 锻后余热退火代替 预热处理 分 析截 齿生产 工艺及 1 9 8 2年煤 炭工 业 部 颁发 的截 齿 C级标准 发现 ， 作为 本质细 晶粒 钢 3 5 C r Mn S i A 采用 预热处 理细化 晶粒没有 必 要 ． 截 齿经晟后热处 理完全能超过规 定的 5级 晶粒 度 。 维普资讯 第六图书馆 第六图书馆 矿 山机 械1 9 9 4 ． 】 0 试验 方法 截齿齿体 约在 8 0 O ～8 5 0 “ C热切 飞边 ， 立即送 入箱式 电阻 中保温 退火 。 然后按原 果见表 l 从表 1看 出截 齿齿体模 锻后余热退火完全 工艺 进行机 加工和 整体等 温滓 火试 验 ， 试 验结 可以满足机加工要求和机械性 能要求 。 表 1 锻后亲热退火代替预热处理试验 追 火 后硬 度 最 后热处理 静 耷破新 最 后热处理 冲击 韧性 全脱碳 层 试验璜 目 机 工情 况 后 晶粒度 级 负荷 nN 硬度 H R C J ／ e m ‘ m m 经两热 处 理 g 5 良好 g 2 6 4 5 ． 6 8 6 ． 3 0 、 4 经髓后余热退州9 5 息好 8 2 6 8 4 6 ． 3 8 4 ． 4 0 ． 3 C级 ≥ 5 ≥ l 4 0 ≥ 3 8 ≥ 4 9 ≤ 0 ． 5 2 ． 截齿盐浴 快速加热 钎焊 等温淬火处理 1 钎焊试验焊料 1 0 5 、 熔点 8 9 7 “ C， 经试 验钎焊 温度 取 9 3 0 “C最理 想 ， 模拟 截 齿结 构 进 行 3 5 C r Mn S i A锕 - - YG1 I C硬质 合金钎焊试验 ， 结果见表 2 ， 试样尺寸见附图。 Y G 儿c硬 质台盘 3 0 r T M 铜 附闰插接钎焊试样 衰2 钎焊工艺 焊羹抗剪如叠度 MP ． 高籁钎蜱餐障 g 8 6 高籁钎捍后 8 8 O c 30 g 加热 2 8 O c辱羞悼虫 9 3 0 c盐播舒掉孽玲 3 0 2 9 3 O ℃盐格钎焊 3 0 O ℃辱温淬血 3 1 S 从表 2 看出， 在试验条件相似的情况下， 盐 浴钎焊抗剪切 强度 高于高频钎焊。盐浴钎焊 后 直接 等温淬 火 或 高频 钎焊后再 重新 加热 等温 淬火 ， 焊缝抗剪切强度高于钎焊后缓冷。观察 钎焊剪 断面 发现 ， 盐 浴钎焊 剪切断面 有少 量夹 渣 ， 无气孔 ， 组织较 细密 因钎 焊温度 控制在 焊 料最佳 温度 范围 内 ， 焊 料 中各 元素 能充分发挥 其性能 。高频钎焊剪面有较 多气孔夹渣 因钎 焊操作 不当温度 过高 ， 焊料 中的锌元 素被 蒸发 ， 加之钎焊时间短排气 、 排渣不充分 。这是造成 盐浴钎焊焊 缝 剪切 强度高 于高频 钎焊的原 因 查看等温淬火介质硝酸盐冷 却曲线可知 ， 3 0 0 “ C 等温 淬火 的 硝酸 盐 浴在 4 5 6 ℃以上 冷 却较快 ， 在 4 5 6 3 0 0 ℃之间冷却速度 较慢 。3 5 C r Mn S i A 钢在加热温度 9 3 0 ℃、 3 0 0 ℃等温淬 火介质中滓 火时 。 4 5 6 - e以上 仍 为塑性较 好的 过冷 奥 氏体 ， 它比同温度缓 玲得到的珠光体 铁索体塑性好 得多 { 在 4 5 6 ～3 0 0 ℃之 间过 冷奥 氏体转 变为下 贝氏体 少量马 氏体产生体积膨胀 ； 3 O 0 ℃等温 相当于 1 0 5焊科再结晶遣火 ， 焊料中 晶粒得 到长大改善了焊料的塑性 。以上兰种原因都大 大缓解了因硬质合金 Y G 1 l 与 3 5 C r Mn S iA锕线 膨 胀 系 数 不 同 3 5 C r Mn S i 钢 线 膨 胀 系 数 是 Y G1 1 C的 2 ． 3倍 和 1 0 5焊 料在 4 5 6 ℃发生 有 序转变 由塑性较好 B相转变成 塑性 很差 相造 成的 内应力 ， 这 就是 钎焊后 等温 淬火焊缝抗 剪 切强度高于钎焊后缓冷的基本原理 。 2 截 齿机械 性 能试验 用 B J 1 3 2 3 6 x 2 1 型采煤机截齿进行 9 3 0 ℃盐浴钎焊 3 0 0 ℃等 温淬火试验 ， 结果 见表 3 表3 静弯醯断负荷l 冲击韧性 硬度 晶垃等级 舒埤 厦 热处理工 艺 k N 】 J ／ e ra H RC 级 高 瓤钎焊 8 8 0 ff 热 2 8 0 ℃ 等温淬 火 2 0 0 C 回火 2 5 0断裂 6 8 ． 0 9 3 0 ℃盐格钎焊 l 4 m i n 3 0 0 等温淬火 2 5 0 ℃回火 2 8 8 断裂 l 8 6 ． 9 4 8 0 6 9 3 0 ℃盐措钎焊 7 m m 3 0 0 等温淬虫2 5 0 ℃回失 2 7 6 变形 l 1 2 6 0 4 7 ． 2 可见盐浴钎焊等温淬火 比高频 钎焊等温淬 火各 项机械性 能均 有不同程序 的提高 ， 尤 其是 9 3 0 “C盐浴 钎 焊 加 热7 mi n 3 0 0 C等 温 淬 火 ， 2 5 0 C回火试验结 果更忧 ， 更符合截齿实际使用 一 d 5 ～ 维普资讯 第六图书馆 第六图书馆 矿 山机 械1 9 9 4 ． 1 0 情 况 表 面 硬 、 心 部 韧 。其 主 要 原 因 ① 截 齿 力 ， 有 利于形 成板条状 马氏体 ； 回火温度的提高 9 3 0 “C快 速加热 ， 齿头处的 硬质合金传热速度快 有 利于 消除截齿 的 内应力 ， 有利于 等温 淬火没 等于钢 材 的 2倍 加上齿 头 处较 薄 ， 1 0 5焊 料 有发生 自回火 的马氏体和等温室冷后残余奥 氏 在截 齿入炉 4 rai n后熔 化 ， 即盐浴 钎 焊完 成 ， 加 体生成的马 氏体 再转变为 回火马氏体 。 热 7 rai n后等温 淬火 ， 截齿表面淬成少 量板 条状 蝙嫩王柞序 马 氏体 下 贝 氏体 ， 心 部 得到上 贝氏体 下贝 收祷目聃l 1 9 9 3 一 J 0 2 2 氏体{ ②等温温度的提高有利于减少截齿内应 ‘ 修改 稿 期t 。 。 ∞ 装 载 机 后 车 架 槽 钢 大 梁 的 焊 接 白 ] 。 山东临沂I程机械 厂王作 堂 f 一 【 摘要】提 出 1用焊接 方 法加 I装载机后 车榘槽 形大 梁的I 艺， 包括接 头设计、 焊接 I 艺变形 控 制 ； 并对 其经济效 益作 1对比 。 【 瓤词】装 载机大粱焊接槽钢 1 一， 一。 一 槽钢大粱是装载机后幸架的关键件。前后 端分 别与后铰接 架 、 车 尾架 焊接 ， 两大 粱间与副 车架 支承 架焊接 ， 形成 后车架主体结构 。 大粱承 受的 是一种复 杂变化 的 周期载荷 ， 且经常 承受 冲击和超载， 还要经受焊接残余应力的影响。 故 要 求大粱具有较好的综台机械性能 。以前我厂 用 A 3钢 的热 轧槽 钢 2 5 C直 接气 割下 料 而成 。 但缱装载机吨位的增加 ， 其受力变得更严重 ， 加 上槽 钢 2 5 C往 往 因锈 蚀严 重 实 际腿 部 厚度减 小 ， 腿端部 厚度更 小 ， 故大粱 强度 、 刚 度不 足往 往不能满足要求 。1 9 9 0年前 曾多次发生开裂的 现 象 ， 甚至导致 大梁全部 断开 。为此 ， 我们进行 了认真分析研 究 ， 认 为 易断裂 的原 因是腿厚 不 足 ， 材料性 能不理想 ， 是在 外载 荷和焊接残余应 力的 共同作用 结果 ， 从 而确立 了用 焊接 制造 法 加工大粱的工艺 1 ． 大粱材质及焊接接头 设计 1 材质 考虑到大梁受 力状 况较 为恶劣 ， 原 A 3钢不 台适 ， 选 择了综 合机 械性 能 较好 的 1 6 Mn钢 。 2 接头设计为便于 加工制造 ， 并考虑到 实际使 用要 求 ， 我 们设 计 了如 图 1所示 的角焊 缝 角接接 头型式 以 Z L 5 0为例 。实践证明 ， 能 够满 足质量要求 。 一 4 6 一 ， 丁 三 z． o 2 ． 焊接方法 及材 料选 择 1 可焊性分 析利 用国 际碳当量公 式可 计算出 1 6 Mn钢 碳当量 C e q 0 ． 3 4 5 0 ． 4 9 1 ， 具 有 良好的焊接性。 考虑到所用板厚较小且常温 下旌 焊 ， 故 按 常规 工 艺焊 接 ， 一般 不会 产生 裂 纹 。 围 1 大粱焊接结构 Z L 5 0 2 焊接 方法焊接 方 法的选 择必 须能 够 选择 C O 气体保护半自动焊。此法与手弧焊相 比具 有很 多优点 ， 生 产率高 ， 焊接成 本低 ， 焊接 变形 小 ． 对油锈 敏感性 低 ， 焊缝 的含氢量 少 ， 抗 裂性和致密性好 ， 能满足质量要求 。 3 焊接 材料选 择了 H0 8 Mn 2 S i A镀铜焊 丝 ， 能较好地满足要求 。 3 ． 焊接 工艺 1 焊前 准备 大梁 的翼 板和腹板 由剪板 机下 料 ， 并用 机械矫 正法 或火焰矫正 法将 其调 平 ， 以减小大粱焊后 变形 。若板材锈蚀 严重 ， 焊 维普资讯 第六图书馆 第六图书馆