面向电网的负荷控制与新型节能调度分析.pdf

第３６卷第１１期重庆大学学报Ｖｏｌ．３６Ｎｏ．１１２０１３年１１月ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｈｏｎｇｑｉｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙＮｏｖ．２０１３ｄｏｉ１０．１１８３５／ｊ．ｉｓｓｎ．１０００  ５８２Ｘ．２０１３．１１．００５面向电网的负荷控制与新型节能调度分析龙虹毓，刘正发，侯兴哲，徐瑞林，张晓勇（国网重庆市电力公司电力科学研究院，４０１１２３重庆）收稿日期２０１３  ０７  ０５基金项目国家电网公司科技项目资助（２０１３渝电科技自２５＃）作者简介龙虹毓（１９８０ ），男，博士后，高级工程师，主要从事电力系统调度运行研究，（Ｅ  ｍａｉｌ）ｈ．ｙ．ｌｏｎｇ２００８＠ｈｏｔｍａｉｌ．ｃｏｍ。摘要中国电网内主要存在热电联产和纯凝式两种燃煤火电机组。笔者提出了经由用户侧的热泵进行负荷控制，在两种火电机组之间实现新型节能调度的方法。首先，将采暖负荷由位于终端用户侧的分布式热泵和热水式散热器共同承担。其次，分别考虑了采暖热水的传输距离和热泵的电力消费两个影响因素。然后，在原采暖总负荷和非采暖电力消费不变的情况下，但实际需要的计算边界条件却从两种火电机组的出口被外延到终端用户处，等效于建立了新的热水与电力负荷约束条件，进而获得了较好的节能效益。最后通过模拟计算，进一步分析比较了具有不同性能系数的分布式热泵和空间热负荷分布分别对节能调度效益的影响。关键词采暖负荷；智能电网；热电厂；凝汽火电厂；节能调度；热泵采暖负荷控制；智能热电联产；纯凝汽火电机组中图分类号ＴＭ７６１文献标志码Ａ文章编号１０００  ５８２Ｘ（２０１３）１１  ０２７  ０６犌狉犻犱  狅狉犻犲狀狋犲犱犾狅犪犱犮狅狀狋狉狅犾犪狀犱犪狀犻狀狀狅狏犪狋犻狏犲犲狀犲狉犵狔  犮狅狀狊犲狉狏犪狋犻狅狀犱犻狊狆犪狋犮犺犔犗犖犌犎狅狀犵狔狌，犔犐犝犣犺犲狀犵犳犪，犎犗犝犡犻狀犵狕犺犲，犡犝犚狌犻犾犻狀，犣犎犃犖犌犡犻犪狅狔狅狀犵（ＳｔａｔｅＧｒｉｄＣｈｏｎｇｑｉｎｇＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ４０１１２３，Ｃｈｉｎａ）犃犫狊狋狉犪犮狋ＴｈｅｒｅａｒｅｍａｉｎｌｙｔｗｏｋｉｎｄｓｏｆｐｌａｎｔｓｉｎＣｈｉｎａ，ｉ．ｅ．ｃｏａｌ  ｆｉｒｅｄｃｏｇｅｎｅｒａｔｉｏｎａｎｄｃｏｎｄｅｎｓｉｎｇｐｌａｎｔ．Ｔｈｅａｕｔｈｏｒｓｐｒｏｐｏｓｅａｎｅｎｅｒｇｙ  ｃｏｎｓｅｒｖａｔｉｏｎｄｉｓｐａｔｃｈｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｍ，ｗｈｉｃｈｉｓｒｅａｌｉｚｅｄｔｈｒｏｕｇｈｓｐａｃｅｈｅａｔｉｎｇｌｏａｄｃｏｎｔｒｏｌｂａｓｅｄｏｎｍａｓｓｉｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎｏｆｅｌｅｃｔｒｉｃｈｅａｔｐｕｍｐｓ（ＥＨＰｓ）ｏｎｔｈｅｕｓｅｒｓ’ｓｉｄｅ．Ｆｉｒｓｔｌｙ，ｓｐａｃｅｈｅａｔｉｎｇｓｅｒｖｉｃｅｃａｎｂｅｓｈａｒｅｄｂｙｈｅａｔｉｎｇｒａｄｉａｔｏｒｓａｎｄＥＨＰｓｔｈｒｏｕｇｈｈｅａｔｉｎｇｗａｔｅｒｏｒｅｌｅｃｔｒｉｃｉｔｙａｓｅｎｅｒｇｙｃａｒｒｉｅｒｓ．Ｓｅｃｏｎｄｌｙ，ｔｈｅｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｄｉｓｔａｎｃｅｏｆｈｅａｔｉｎｇｗａｔｅｒａｎｄｅｌｅｃｔｒｉｃｉｔｙｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎｏｆＥＨＰｓｆｏｒｓｐａｃｅｈｅａｔｉｎｇａｒｅｃｏｎｓｉｄｅｒｅｄａｓｔｈｅｎｅｗｖａｒｉａｂｌｅｓ．Ｉｎａｄｄｉｔｉｏｎ，ｔｈｏｕｇｈｔｈｅｏｒｉｇｉｎａｌｓｐａｃｅｈｅａｔｉｎｇｌｏａｄａｎｄｎｏｎ  ｈｅａｔｉｎｇｅｌｅｃｔｒｉｃｉｔｙｌｏａｄａｒｅｋｅｐｔｓａｍｅ，ｔｈｅｐｒａｃｔｉｃａｌｂｏｕｎｄａｒｙｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｏｆｓｐａｃｅｈｅａｔｉｎｇｌｏａｄａｎｄｎｏｎ  ｈｅａｔｉｎｇｅｌｅｃｔｒｉｃｉｔｙｌｏａｄｉｓｅｘｐａｎｄｅｄｆｒｏｍｔｈｅｐｌａｎｔｓｔｏｔｈｅｅｎｄｕｓｅｒｓ’ｓｉｄｅ，ｗｈｉｃｈｄｅｖｅｌｏｐｓｎｅｗｃｏｎｓｔｒａｉｎｔｓｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｌｙａｎｄｒｅｓｕｌｔｓｉｎｔｈｅｐｏｔｅｎｔｉａｌｅｎｅｒｇｙｃｏｎｓｅｒｖａｔｉｏｎｄｉｓｐａｔｃｈｅｄ．Ｆｉｎａｌｌｙｔｈｒｏｕｇｈｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ，ｔｈｅｅｎｅｒｇｙｃｏｎｓｅｒｖａｔｉｏｎｉｓｒｅｖｅａｌｅｄｔｏｂｅａｆｆｅｃｔｅｄｂｙＥＨＰｓｗｉｔｈｖａｒｉｏｕｓｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｏｆｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ（ＣＯＰ）ａｎｄｓｐａｔｉａｌｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆｓｐａｃｅｈｅａｔｉｎｇｌｏａｄ．犓犲狔狑狅狉犱狊ｓｐａｃｅｈｅａｔｉｎｇｌｏａｄ；ｓｍａｒｔｐｏｗｅｒｇｒｉｄｓ；ｃｏｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｐｌａｎｔｓ；ｃｏｎｄｅｎｓｉｎｇｐｏｗｅｒｐｌａｎｔｓ；ｅｎｅｒｇｙｃｏｎｓｅｒｖａｔｉｏｎｄｉｓｐａｔｃｈ；ｈｅａｔｐｕｍｐｓｐａｃｅｈｅａｔｉｎｇｌｏａｄｃｏｎｔｒｏｌ；ｉｎｔｅｌｌｅｇｅｎｔｃｏｍｂｉｎｅｄｈｅａｔａｎｄｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ；ｈｅａｔｐｕｍｐｓｙｓｔｅｍｓ节能发电调度办法实施细则正在中国部分电网调度工作中执行，规定了燃煤热电联产机组与纯凝式机组之间的调度原则，即保证热电联产机组按 “ 以热定电” 发电。然而在采暖需求很大的冬季，热电联产机组的运行工况［１  ４］，由于受一定的采暖负荷约束，在实际调度中，热电联产机组发电出力可调节范围十分有限。电网的用电负荷往往存在较大的高峰低谷差异在高峰负荷时间，热电联产机组即使以最大发电出力，也难以满足电力负荷高峰需求；而在电网负荷低谷时间，热电联产仍然按照“ 以热定电” 安排发电出力，而高效节能的纯凝式机组却被安排低负载运行，这种状况对电网的节能减排是不利的［１，５，６］。上述情况的出现，是因为现有的燃煤热电联产机组与纯凝式机组之间的节能调度原则存在缺陷。即“ 以热定电” 原则人为首先限定了采暖负荷都由热水承担，其余节能调度工作就是对发电出力的经济调度，而与热电联产机组的采暖出力无关。现有文献［７  １１］中提出通过引入热泵，承担采暖或制冷负荷的技术，据此笔者提出节能调度新思路１）在终端用户侧，由热泵消耗电力提供采暖，可以部分分担采暖热水消耗。２）供暖管道的传输距离带来了采暖热水传输延时，可以对采暖热水负荷和采暖电力负荷进行综合管理。针对燃煤热电联产机组和纯凝式火电机组，新型节能调度方法具体如下。１节能调度方法１．１新型节能调度控制方法新型节能调度控制方法指出，需要增加两个优化变量，即热泵耗电和热水运输时间。这样不同用户的耗电、耗热水量将随时间变化，最后在两种燃煤火电机组之间进行经济调度。这实际上是首先人为地优化了采暖热水和电力在热源和电源出口处的需求量，使他们成为随时间变化的量；为后续的经济调度提供了新的约束条件。相比较于现有的“ 以热定电” 模式，为终端用户供暖的能量载体从过去的单一热水，变化到热水和电力联合服务，而热水负荷的将同时随时间空间变化。１．２数学模型文中调度运行时间由式（１）转化为计算运行时间狋。热水管道距离被离散化为计算采暖热水传输距离犾，如式（２）所示。狋＝犇［］ τ ，（１）犾＝犱狏［］τ ，（２）式中犇为调度运行时间，ｓ；τ为时间间隔，ｓ；犱为管道传输距离，ｍ；狏为水流动速率，ｍ／ｓ；［］为取整符号。基于采暖负荷调度模式，需要将采暖负荷从以热定电调度模式下的犙ＣＨＰ（狋）减小到狇ＣＨＰ（狋）。使得采暖负荷不再全部经由热电联产机组产出的采暖热水提供，仅有一部分由热电联产机组产出的热水提供，另外一部分则由分布式热泵提供。同时在采暖负荷调度模式下的新型节能调度中，总电力负荷变化到犘Ｌｏａｄ（狋）＋狆ｓｕｍＥＨＰ（狋）。其中狆ｓｕｍＥＨＰ（狋）由式（３）表示，代表第狋时段“ 受控点” 处全部用户的热泵耗电量。前述各变量如式（３）～（８）所示。狆ｓｕｍＥＨＰ（狋）＝ 犔犾＝０狆ＥＨＰ（狋，犾），（３）狇ＥＨＰ（狋，犾）＝犆犗犘ＥＨＰ狆ＥＨＰ（狋，犾），（４）０≤狆ＥＨＰ（狋，犾）≤ 犙Ｌｏａｄ（犾）犆犗犘ＥＨＰ，（５） Δ狇ＣＨＰ（狋）＝犙ＣＨＰ（狋）－狇ＣＨＰ（狋），（６） Δ狇ＣＨＰ（狋） ηｈ＝ 犔犾＝０狇ＥＨＰ（狋＋犾，犾）（狋＋犾≤犜），（７）５≤ 狇ＣＨＰ（狋）≤犙ＣＨＰ（狋）。（８）式中狆ＥＨＰ（狋，犾）是狋时刻距离为犾的用户的热泵负荷；狇ＥＨＰ（狋，犾）是狋时刻距离为犾的用户的热泵供暖量，如果用户没有使用热泵采暖，或者在设定的调度运行时间犜内热水无法传输到远端用户，狇ＥＨＰ（狋，犾）取０；犆犗犘ＥＨＰ为热泵的性能系数；犙Ｌｏａｄ（犾）为距离犾的全体用户的热水负荷； Δ狇ＣＨＰ（狋）为第狋时段热电联产机组热水出力变化； ηｈ为管道中热水的传输效率。针对采暖能量载体的热水传输时间与电力传输时间存在时间差，热源热水不足的影响将经过时延才会传递到采暖终端用户，而这个时延随着采暖终端用户距离热源的远近而变化。因为终端用户即 “ 受控点” 对象之间的间隔距离为狏τ，据此将终端用户离散化为０，１，，犾，，犔个用户分组。如果 Δ狇ＣＨＰ（狋）是第１个用户的热水消耗，热水输送到其所在地的时间消耗为一个时间间隔τ；因此，热水的不足会在第狋＋１时间影响到第１个用户组。同理，假设Δ 狇ＣＨＰ（狋）是第犾个用户分组的热水消耗，这些热水的不足将会在第狋＋犾时间影响到第犾用户。总体而言，第狋时段热电联产机组采暖热水减少量将由０～犔用户的热泵来补充提供，具体来说是分别在狋～狋＋犔时段通过消耗电力负荷来补充供暖不足狇ＥＨＰ（狋，犾）。对于非０的狇ＥＨＰ（狋，犾），是采用电力驱动热泵消耗电力来补充采暖的终端用户空间分布和利用时间分布。在第狋时段处在“ 源控点” 的热电联产机组如果８２重庆大学学报第３６卷减少热水输出，可以便于增加热电联产机组的发电出力调节范围，获得新的热电联产机组发电出力狆ＣＨＰ（狋）。如式（９）、（１０）所示在不同调度模式中，新型节能调度控制使得电力负荷发生了变化，但仍保持了不同调度模式下的发电、负荷平衡。犘Ｌｏａｄ（狋）＝（犘ＣＯＮ（狋）＋犘ＣＨＰ（狋）） ηｅ，（９）犘Ｌｏａｄ（狋）＋狆ｓｕｍＥＨＰ（狋）＝（狆ＣＯＮ（狋）＋狆ＣＨＰ（狋）） ηｅ。（１０）式中 ηｅ为供电效率。最后，设采暖负荷调度模式下的总能耗最小为优化目标犳ｓｕｍ＝犳ＣＨＰ＋犳ｒａｍｐＣＨＰ＋犳ＣＯＮ＋犳ｒａｍｐＣＯＮ，（１１）式中犳ＣＨＰ和犳ＣＯＮ分别为热电机组和火电机组的负荷能耗，而犳ｒａｍｐＣＨＰ和犳ｒａｍｐＣＯＮ则为机组爬坡能耗［１２］。笔者所提出的新型节能调度模式相对于现有的 “ 以热定电” 模式，节能效益如式（１２）所示。其中，犉ｓｕｍ为“ 以热定电” 模式下总能耗。 Δη＝犉ｓｕｍ－犳ｓｕｍ犉ｓｕｍ１００％。（１２）２模拟计算通过仿真模拟计算，可以显示笔者所提出的新型节能调度方法的合理性。模拟计算环境ＣＰＵＩｎｔｅｌＣｏｒｅ４Ｄｕｏ６．１６ＧＨｚ，内存８Ｇ；软件ＣＰＬＥＸ。笔者算例中包含一台３００ＭＷ纯凝式机组，２台１３５ＭＷ热电联产机组。式（１３）～（１５）描述了该型热电联产机组运行工况［１］，而火电机组的能耗公式如式（１６）和（１７）［１３］。犘ｍａｘＣＨＰ＝－０．２８１犙ＣＨＰ＋１５３，０≤ 犙ＣＨＰ ≤１７７；（１３）犘ｍｉｎＣＨＰ＝０．００４４犙ＣＨＰ２－０．７２１９犙ＣＨＰ＋９２．８，０≤ 犙ＣＨＰ ≤１７７；（１４）犉ＣＨＰ＝０．７２犙ＣＨＰ＋２．４７犘ＣＨＰ＋７．３７，０≤犙ＣＨＰ≤１７７；（１５）犅ＣＯＮ（狋）＝犘ＣＯＮ（狋）０．００３３１３１０５犘ＣＯＮ（狋）－０．０８２２６６６７６；（１６）犉ＣＯＮ＝ 犜狋＝０２９．２７１犘ＣＯＮ（狋）犅ＣＯＮ（狋）σ ３６００。（１７）设时间间隔τ为５ｍｉｎ，总运行时长５ｈ，共６０个时段，犜＝５９。中国城市供暖热水流速狏为２．５ｍ／ｓ［１４］，则设每个用户组之间的距离为７５０ｍ；抽凝式热电联产机组到采暖终端用户的最长管道距离９ｋｍ［１２］，该供暖管道距离内的采暖用户可分为１３个用户组，犔＝１２。采用２台抽凝式热电联产机组供热，总的热负荷应为３５４ＭＷ，针对采暖负荷高峰位置距离热源的远近，利用正态分布函数和威布尔分布函数［１５］构造热负荷分布，如图１所示。单独比较犆犗犘的影响时，取犆犗犘＝１～５，且热负荷为近端型热负荷。比较热负荷的影响时，则固定犆犗犘＝５。图１采暖负荷空间分布３结果与分析３．１热泵性能系数犆犗犘的影响图２为新节能调度方法的节能效益情况，可见新调度方法的节能效益最大可达５％，证明笔者所提方法具有相当的节能潜力。图２节能效益前述节能效益会随着热泵性能系数犆犗犘的增大而增大。特别地，当犆犗犘＞３时，笔者所提方法才能获得可观的节能效益，节能效益超过２％。图３和图４分别代表了热泵性能系数犆犗犘较小和较大时两种典型的电力负荷分配结果。图（ａ）中，原有非采暖电力负荷由热电机组承担基荷及火电机组调峰运行承担，而热泵耗电功率则表示新增采暖电力负荷，二者构成新的电力负荷；图（ｂ）中，在新的调度模式下，新的电力负荷在热电机组和火电机组之间重新分配。犆犗犘较小时，新调度模式下的电力负荷分配结果相比以热定电模式变化并不明显，新增采暖电力负荷很少；而犆犗犘较大时，新调度模式下的负荷分配形式发生了明显的改变新增了大量的采暖电力负荷，且火电机组从原有的调峰运行状态转变为承担基荷，热电机组参与调峰任务，因而避免了火电机组运行在低负荷率的耗能状态，实现了较高的节能效益。９２第１１期龙虹毓，等面向电网的负荷控制与新型节能调度分析图３犆犗犘＝１时电力负荷分配图４犆犗犘＝５时电力负荷分配图５犆犗犘＝１和５时热电联产热出力图５为热电联产热出力情况。犆犗犘较小时，热电联产热出力变化很小，基本上满足全部的采暖负荷；而犆犗犘较大时，其热出力下降较多，剩余大部分采暖负荷则由热泵承担，由此带来节能效益及电力负荷分配形式的改变。３．２空间热负荷分布的影响图６所示为犆犗犘＝５时不同热负荷组合下的节能效益图，可见新的调度方式获得了很好的节能效益，高达４．５％～５％，但随着热负荷高峰位置逐渐远离热源，节能效率会逐渐降低。图６节能效益图７～图９分别为不同热负荷分布下的电力负荷分配情况，采用新调度模式后，如图３（ｂ）近端型热负荷分布下，火电机组出力完全平滑，负荷率１００％，而图４（ｂ）和图５（ｂ）中间型热负荷分布和远端型热负荷分布下，火电机组出力并没有达到完全平滑，在调度起始阶段，略有波动。对应于图４（ａ）和图５（ａ）可见，调度起始阶段，新增采暖电力负荷为０，有别于图３（ａ）所示的近端型热负荷分布下的热泵耗电情况。图７近端型热负荷下电力负荷分配０３重庆大学学报第３６卷图８中间型热负荷下电力负荷分配图９远端型热负荷下电力负荷分配图１０～图１２为不同空间热负荷分布下的采暖负荷时间空间分布情况，总的采暖负荷的空间分布制约了热泵采暖负荷在空间上的分布。这也可以用来解释上文中的电力负荷分配情况由于新的调度模式引入了供暖距离为新的优化变量，由此带来了供暖的延时，而终端用户正是根据热水的延时时间，来确定开启热泵时间的。但是在调度开始阶段，远端用户延时时间较长，无法参与到新的负荷侧管理调度方式中，这样热负荷高峰距热源较远时，大量的供暖用户集中在距热源较远的地方，因此才出现了图８和图９中间型热负荷分布和远端型热负荷分布下的电力负荷分配结果。图１０近端型采暖负荷时间空间分布图１１中间型采暖负荷时间空间分布图１２远端型采暖负荷时间空间分布４结论针对燃煤热电联产机组和纯凝式火电机组，笔者提出了一种新型节能调度方法。１）在终端用户侧引入了热泵采暖技术，实现采暖能量载体从电力到热水的转化，将节能调度的对象从上述两种火电机组，外延到了终端用户，增加了调度控制的对象。另外在数学模型中，计入了热水传输时间和热泵耗电两个优化变量影响。１３第１１期龙虹毓，等面向电网的负荷控制与新型节能调度分析２）由于采暖终端用户侧的分布式热泵的使用，导致热电联产热水采暖负荷减少，热泵耗电采暖负荷增加，总的电力负荷增加，从而改变了原来的电力负荷分配形式，使得热电联产机组发电出力变化，而火电机组出力变得平稳，最终获得了节能效益。３）分布式热泵的性能系数犆犗犘影响节能调度的节能效果，犆犗犘越大，节能效益越好，当犆犗犘＞３时，笔者所提方法才能获得可观的节能效益。４）采暖终端用户的热负荷分布影响了新型节能调度的节能效益，热负荷高峰位置距离热源越近，节能效益越好，最高可达５％以上。参考文献［１］马建伟，葛挺，荆百林，等．热电联产机组的节能发电调度技术研究与实践［Ｊ］．中国电力，２００９，４２（４）１４  １９．ＭＡＪｉａｎｗｅｉ，ＧＥＴｉｎｇ，ＪＩＮＧＢａｉｌｉｎ，ｅｔａｌ．Ｔｈｅｒｅｓｅａｒｃｈａｎｄｐｒａｃｔｉｃｅｆｏｒｅｎｅｒｇｙｃｏｎｓｅｒｖａｔｉｏｎａｎｄｅｍｉｓｓｉｏｎｓｒｅｄｕｃｔｉｏｎｄｉｓｐａｔｃｈｏｆｃｏｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｕｎｉｔ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒ，２００９，４２（４）１４  １９．［２］ＴＯＭＡＳＺＭ，ＭＲＯＺ．Ｐｌａｎｎｉｎｇｏｆｃｏｍｍｕｎｉｔｙｈｅａｔｉｎｇｓｙｓｔｅｍｓｍｏｄｅｒｎｉｚａｔｉｏｎａｎｄｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ［Ｊ］．ＡｐｐｌｉｅｄＴｈｅｒｍａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００８，２８（１４／１５）１８４４  １８５２．［３］ＴＨＯＲＩＮＥ，ＢＲＡＮＤＨ，ＷＥＢＥＲＣ．Ｌｏｎｇ  ｔｅｒｍｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｏｆｃｏｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍｓｉｎａｃｏｍｐｅｔｉｔｉｖｅｍａｒｋｅｔｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ［Ｊ］．ＡｐｐｌｉｅｄＥｎｅｒｇｙ，２００５，８１（２）１５２  １６９．［４］ＵＭＭＥＬＳＢＣ，ＧＩＢＥＳＣＵＭ，ＰＥＬＧＲＵＭＥ，ｅｔａｌ．Ｉｍｐａｃｔｓｏｆｗｉｎｄｐｏｗｅｒｏｎｔｈｅｒｍａｌｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｕｎｉｔｃｏｍｍｉｔｍｅｎｔａｎｄｄｉｓｐａｔｃｈ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎＥｎｅｒｇｙＣｏｎｖｅｒｓｉｏｎ，２００７，２２（１）４４  ５１．［５］叶世杰，肖智，钟波，等．电力经济环境负荷调度的模糊多目标模型［Ｊ］．重庆大学学报，２０１０，３３（９）６２  ６８．ＹＥＳｈｉｊｉｅ，ＸＩＡＯＺｈｉ，ＺＨＯＮＧＢｏ，ｅｔａｌ．Ｆｕｚｚｙｍｕｌｔｉ  ｏｂｊｅｃｔｉｖｅｍｏｄｅｌｆｏｒＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ／ＥｃｏｎｏｍｉｃＰｏｗｅｒＤｉｓｐａｔｃｈ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｈｏｎｇｑｉｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２０１０，３３（９）６２  ６８．［６］张谦，俞集辉，李春燕．计及输电阻塞的发电公司最优竞价模型［Ｊ］．重庆大学学报，２００９，３２（１２）１４６１  １４６５．ＺＨＡＮＧＱｉａｎ，ＹＵＪｉｈｕｉ，ＬＩＣｈｕｎｙａｎ．Ｏｐｔｉｍａｌｂｉｄｄｉｎｇｍｏｄｅｌｓｏｆｐｏｗｅｒｐｌａｎｔｓｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｃｏｎｇｅｓｔｉｏｎ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｈｏｎｇｑｉｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２００９，３２（１２）１４６１  １４６５．［７］ＣＨＵＡＫＪ，ＣＨＯＵＳＫ，ＹＡＮＧＷＭ．ＡｄｖａｎｃｅｓｉｎｈｅａｔｐｕｍｐｓｙｓｔｅｍｓＡｒｅｖｉｅｗ［Ｊ］．ＡｐｐｌｉｅｄＥｎｅｒｇｙ，２０１０，８７（１２）３６１１  ３６２４．［８］ＢＬＡＲＫＥＭＢ，ＬＵＮＤＨ．Ｌａｒｇｅ  ｓｃａｌｅｈｅａｔｐｕｍｐｓｉｎｓｕｓｔａｉｎａｂｌｅｅｎｅｒｇｙｓｙｓｔｅｍｓｓｙｓｔｅｍａｎｄｐｒｏｊｅｃｔｐｅｒｓｐｅｃｔｉｖｅｓ［Ｃ］∥Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅ３ｒｄＤｕｂｒｏｖｎｉｋＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅ，Ｊｕｎｅ５  １０，２００５，Ｄｕｂｒｏｖｎｉｋ，Ｃｒｏａｔｉａ．［Ｓ．ｌ．］ＳｕｓｔａｉｎａｂｌｅＤｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆＥｎｅｒｇｙ，ＷａｔｅｒａｎｄＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔＳｙｓｔｅｍｓ，２００５６９  ７８．［９］ＰＩＥＲＬＵＩＧＩＭ．Ｃｏｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍｓｗｉｔｈｅｌｅｃｔｒｉｃｈｅａｔｐｕｍｐｓｅｎｅｒｇｙ  ｓｈｉｆｔｉｎｇｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓａｎｄｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｐｌａｎｔｍｏｄｅｌｌｉｎｇ［Ｊ］．ＥｎｅｒｇｙＣｏｎｖｅｒｓｉｏｎａｎｄＭａｎａｇｅｍｅｎｔ，２００９，５０（８）１９９１  １９９９．［１０］龙虹毓，马建伟，吴锴，等．含热电联产和风电机组的电网节能调度研究［Ｊ］．电力自动化设备，２０１１，３１（１１）１８  ２２．ＬＯＮＧＨｏｎｇｙｕ，ＭＡＪｉａｎｗｅｉ，ＷＵＫａｉ，ｅｔａｌ．Ｅｎｅｒｇｙｃｏｎｓｅｒｖａｔｉｏｎｄｉｓｐａｔｃｈｏｆｐｏｗｅｒｇｒｉｄｗｉｔｈｍａｓｓｃｏｇｅｎｅｒａｔｉｏｎａｎｄｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｓ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＡｕｔｏｍａｔｉｏｎＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２０１１，３１（１１）１８  ２２．［１１］孙纯武，胡彦辉，丁勇，等．地源热泵户型蓄冰中央空调的探讨［Ｊ］．重庆大学学报自然科学版，２００２，２５（８）１２５  １２７．ＳＵＮＣｈｕｎｗｕ，ＨＵＹａｎｈｕｉ，ＤＩＮＧＹｏｎｇ，ｅｔａｌ．Ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎｏｎｉｃｅ  Ｓｔｏｒａｇｅｃｅｎｔｒａｌｉｚｅｄ  ａｉｒ  ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｒｗｉｔｈｇｒｏｕｎｄ  ｓｏｕｒｃｅ  ｈｅａｔ  ｐｕｍｐ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｈｏｎｇｑｉｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙＮａｔｕｒａｌＳｃｉｅｎｃｅＥｄｉｔｉｏｎ，２００２，２５（８）１２５  １２７．［１２］ＷＡＮＧＣ，ＳＨＡＨＩＤＥＨＰＯＵＲＳＭ．Ｏｐｔｉｍａｌｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｓｃｈｅｄｕｌｉｎｇｗｉｔｈｒａｍｐｉｎｇｃｏｓｔｓ［Ｃ］∥Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆ１９９３ＰｏｗｅｒＩｎｄｕｓｔｒｙＣｏｍｐｕｔｅｒＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅ，Ｍａｙ４  ７，１９９３，Ｓｃｏｔｔｓｄａｌｅ，ＡＺ．ＰｉｓｃａｔａｗａｙＩＥＥＥＰｒｅｓｓ，１９９３，１１  １７．［１３］李今朝．国产３００ＭＷ火电调峰机组调峰方式的研究［Ｄ］．河北华北电力大学，２００４．［１４］吕太，王正．热电厂供热范围的研究［Ｊ］．沈阳工程学院学报自然科学版，２００８，４（４）３０６  ３０９．ＬＴａｉ，ＷＡＮＧＺｈｅｎｇ．Ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎｏｎｈｅａｔｉｎｇｒａｎｇｅｏｆｔｈｅｒｍａｌｐｏｗｅｒｐｌａｎｔ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＳｈｅｎｙａｎｇＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＮａｔｕｒａｌＳｃｉｅｎｃｅ，２００８，４（４）３０６  ３０９．［１５］ＺＯＢＥＣＫＴＭ，ＧＩＬＬＴＥ，ＰＯＰＨＡＭＴＷ．ＡｔｗｏｐａｒａｍｅｔｅｒＷｅｉｂｕｌｌｆｕｎｃｔｉｏｎｔｏｄｅｓｃｒｉｂｅａｉｒｂｏｒｎｅｐａｒｔｉｃｌｅｓｉｚｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｓ［Ｊ］．ＥａｒｔｈＳｕｒｆａｃｅＰｒｏｃｅｓｓｅｓａｎｄＬａｎｄｆｏｒｍｓ，１９９９，２４（１０）９４３  ９５５．（编辑王维朗）２３重庆大学学报第３６卷

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关键词：: 面向电网负荷控制新型节能调度分析施工组织能源电力 20201019110629170853 能源电力火力发电风力发电核电技术电力文库，行业标准法律法规培训课件案例分析规程措施技术规范煤矿论文考试题库技术方案技术标书施工组织技术总结安全管理通知公告设计图纸实用文档图书资料文档下载在线阅读视频课程培训视频

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