不锈钢受弯构件的试验研究.pdf

Industrial Construction Vol. 42， No. 5， 2012工业建筑2012 年第 42 卷第 5 期33 不锈钢受弯构件的试验研究 * 辛连春 1 沈晓明 1， 2 舒赣平 1 郑宝锋 1 1. 东南大学土木工程学院，南京210096;2. 苏州工业园区设计研究院有限责任公司，江苏苏州 215020 摘要采用国产的 304 牌号不锈钢， 针对冷成型 SHS、 RHS 和焊接工字钢截面， 11 种不同截面规格， 共 39 根受弯构件， 进行受弯构件试验研究。考察两端简支不锈钢梁在不同的加载方式和腹板约束条件下的极 限承载力和破坏形式。通过试验发现 两端简支不锈钢冷成型 SHS、 RHS 梁在集中荷载作用下根据加载方式 和腹板约束条件的不同， 主要有 3 种破坏形式， 即整体弯曲破坏、 腹板压屈破坏、 两者耦合破坏。两端简支不 锈钢焊接工字形梁在集中荷载作用下以发生弯扭失稳为主。在对两端简支不锈钢梁截面的抗弯强度、 非线 性挠度以及平面外稳定等受力性能分析的基础上， 将试验结果与欧洲不锈钢设计规范 EN1993 － 1 － 4 和美 国不锈钢设计规范 SEI/ASCE 8 － 02 进行对比分析。对比结果表明 试验得到的构件抗弯强度和平面外稳 定承载能力均高于上述规范计算值， 规范偏于保守; 按上述规范计算得到的挠度小于试验值， 规范偏于不安 全。 关键词不锈钢梁;受弯构件;强度;挠度;稳定 EXPERIMENT INVESTIGATIONS OF STAINLESS STEEL BEAMS Xin Lianchun1Shen Xiaoming1， 2Shu Ganping1Zheng Baofeng1 1. College of Civil Engineering，Southeast University，Nanjing 210096，China; 2. Suzhou Industrial Park Design ＆ Research Institute，Suzhou 215020，China AbstractTest investigation was pered on the stainless steel flexural members with sections consist of SHS，RHS and welding H section． The flexural members were made in austenitic stainless steel type 304. The test included 39 flexural members totally with 11differernt size sections． The test demonstrated that the simply supported SHS and RHS beams mainly have three different failure modes with different constraint to web and different load sflexural failure，web crippling and the combination of flexural failure and web crippling． On the other hand，the beams with welding H-sections were liable to flexural-torsional buckling．Then the test results were compared to the results obtained by EN1993 － 1 － 4 and SEI/ASCE 8 － 02 in the following aspectsthe flexural capacity，the nonlinear deflection and the stability coefficient of the welding H-beam． These comparisons indicate thattest results of flexural strength and flexural-torsional buckling strength were higher than those predictions using above design codes; deflections predicted using above design codes were smaller than tests results． Keywordsstainless steel beam;flexural member;strength;deflection;stability * 江苏省自然科学基金资助项目 BK2009287 ;国家自然科学基金 资助项目 51178098 。 第一作者 辛连春， 男， 1987 年出生， 硕士研究生。 E － mail xinlianchun 126． com 收稿日期 2011 － 11 － 20 1概述 采用不锈钢作为建筑结构材料是近年来土木建 筑工程中的一种新趋势， 受到各方的高度重视。不 锈钢材料具有超强的耐腐蚀特性和完美的表面装饰 效果。与普通低碳钢双折线应力、 应变曲线不同， 它 具有非线性应力 － 应变关系、 较低的比例极限、 显著 的应变硬化效应、 一定的各向异性和很高的延伸 率 ［1］。不锈 钢 材 料 的 本 构 关 系 通 常 采 用 经 典 的 Ramberg-Osgood 方程表示， 见式 1 ε σ E0 0. 002 σ σ 0. 2 n 1 其中n ln20 /ln σ0. 2 σ0. 01 式中 E0为不锈钢材料的初始弹性模量; E0. 2为应力 σ0. 2时的切线弹性模量; σ0. 2为残余应变 0. 002 时的 应力， 即名义屈服应力; n 为硬化指数。 国外学者对不锈钢受弯构件特别是不锈钢冷成 34工业建筑2012 年第 42 卷第 5 期 型管截面构件已经开展了大量的研究工作， 很多国 家和地区 美国 ［2］、 欧洲［3］、 澳大利亚［4］、 加拿大、 日 本 ［5］等 已经颁布了不锈钢结构设计规范。国外试 验研究的构件截面形式主要是常用的冷成型管截面 和热轧工字形截面， 主要的试验材料为奥氏体不锈 钢以及少量的双相体不锈钢。试验研究及其他相关 文献的研究主要集中于以下 3 点 1 不锈钢冷成型 SHS、 RHS 受弯构件的主要破坏模态为弯曲破坏、 腹 板压屈破坏、 两者耦合破坏; 2 不锈钢冷成型梁挠 度的近似计算方法; 3 不锈钢工字钢梁的平面外稳 定性能。 关于截面的抗弯强度， 美国不锈钢设计规范 SEI/ASCE 8 － 02 ［2］ 以下简称“美国规范” 采用 的是基于有效截面边缘纤维屈服准则和截面非弹性 储备承载力计算; 欧洲不锈钢设计规范 EN1993 － 1 － 4∶ 2006 ［3］ 以下简称“欧洲规范” 参考欧洲普 通低碳钢结构的设计准则， 根据翼缘腹板的宽厚比 把截面分为四类， 根据不同的截面类型选择不同的 截面模量计算抗弯承载力。 关于不锈钢梁的挠度计算主要有两种比较常用 的方法 分别是现在被美国规范、 欧洲规范采用的平 均割线模量法和基于不锈钢材料非线性应力应变关 系经典 R － O 表达式的积分法。 平均割线模量法采用割线模量 Er代替初始弹 性模量 E， 并忽略割线模量沿构件长度方向的变化， 即 Er Est Esc 2 2 式中 Est是受拉翼缘最大纤维应力对应的割线模 量; Esc是受压翼缘最大纤维应力对应的割线模量， 其中边缘最大纤维应力按式 3 计算 ［6］ σe kσ Mmax Se 3 式中 Mmax为最大弯矩; Se为弹性截面模量; k σ 为修 正系数 kσ＜ 1 。此处引入修正系数 kσ， 主要是考 虑弯矩沿构件长度的变化。文献［ 7］建议对于单跨 方管梁 SHS 和圆管梁 CHS ， kσ分别取 2 /3 和 3 /4。 E． Real 和 E． Mirambell［7］等人于 2000 年通过试 验提出， 不锈钢截面的弯矩 － 曲率关系可以用类似 于经典 Ramberg-Osgood 方程来表达， 即用式 4 来 表达弯矩 － 曲率的解析表达式， 其中考虑了不锈钢 材料的非线性 χ M R χ p M M 0. 2 m 4 其中R E0I 式中 χ 为截面曲率; R 为截面的弹性抗弯刚度; M0. 2 为截面最大拉应力达到 σ0. 2时截面所承受的弯矩; χp为与 M0. 2对应的塑性曲率; m 为反映材料非线性 的指数， 取 m n － 1; n 为不锈钢的应变硬化指数。 弯矩 － 曲率的关系式确定后， 就可以利用积分的方 法对曲率沿构件长度进行积分得到构件的挠度。 对于工字形截面的整体稳定， 美国规范考虑材 料应力 － 应变关系的非线性， 对弯扭屈曲的弹性临 界弯矩 Mcr进行塑性折减， 折减系数为 Et/E0， 其中 E0为初始弹性模量， Et为切线弹性模量， 计算过程 需要迭代。欧洲规范对整体稳定承载力也是参考欧 洲普通钢结构的设计准则， 只是侧向扭转失稳折减 系数 χLT不同。计算方法依然基于 Perry 公式， 并根 据截面分类来选择合适的截面模量进行计算。 我国目前对不锈钢受弯构件的试验研究非常 少， 也没有设计规范的指导。基于以上背景， 本文对 国产冷成型不锈钢管截面和焊接工字形截面进行了 试验研究和初步的设计方法探讨。 2不锈钢受弯构件的试验研究 2. 1材料力学性能试验 考虑到不锈钢材料拉压性质不同以及受冷加工 影响明显， 对不锈钢材性试验研究的重点与普通低 碳钢有两点不同 1 材性试验包括了拉伸试验和压 缩试验; 2 标准试件取自于冷成型管件， 并且对平 板区域和转角区域进行了区分。因此本研究共开展 了 3 种材性试验 标准试件拉伸试验、 压缩性能材料 试验、 转角区拉伸性能材料试验。详细的试验过程 见文献［ 8］ 。试验得到的构件平均材料力学性能参 数见表 1表 3。 表 1拉伸试件试验结果 Table 1Test result of coupons in tension 截面规格 E0/MPaσ0. 2/MPa n SHS50 2191 188380. 6254. 572 RHS75 45 2203 740351. 1763. 530 RHS95 45 2211 751319. 6434. 219 RHS100 50 2193 866427. 4474. 329 RHS120 60 3192 250508. 3334. 225 SHS80 3207 810470. 8332. 587 SHS80 4192 951495. 7694. 303 SHS100 3203 571348. 4603. 501 SHS100 4199 199382. 9173. 078 H100 80 6 6208 368286. 1604. 050 从表 1表 3 可以看出， 不锈钢材料的力学性 能受冷加工影响很大， 方矩管的转角区受冷加工影 不锈钢受弯构件的试验研究 辛连春， 等35 响最大， 其名义屈服强度约为平板区材料名义屈服 强度的 1. 6 倍; 转角区材料的初始弹性模量比平板 区材料的弹性模量低， 但相差不多。不锈钢材料具 有拉压不对称性， 但不明显。 表 2压缩试件试验结果 Table 2Test result of coupons in compression 截面规格 E0/MPaσ0. 2/MPa n RHS75 45 2219 921412. 835. 30 SHS80 3178 008428. 663. 35 H100 80 6 6200 394233. 665. 03 表 3转角区试件试验结果 Table 3Test result of coupons in corner region in tension 截面规格 E0/MPaσ0. 2/MPa n RHS75 45 2209 267660. 5703. 944 RHS95 45 2198 856659. 6773. 505 RHS100 50 2195 837693. 2143. 787 RHS120 60 3186 043606. 4294. 396 SHS80 3191 102643. 2142. 402 SHS80 4185 736598. 7504. 468 SHS100 3188 321720. 6903. 976 SHS100 4185 815657. 5003. 550 2. 2受弯构件受力性能试验研究 针对冷成型薄壁方管 SHS、 薄壁矩形管 RHS 和 焊接工字钢截面， 本次试验进行了 39 根受弯构件的 试验研究， 共有 11 种不同截面规格 表 4 。试件的 几何参数和初始缺陷测量结果见表 4。 试验的整体加载装置见图 2图 5。试验中为 了得到不锈钢梁的全过程荷载 － 位移曲线， 采用 MTS 加载系统进行位移控制加载。在作动器的加 载端头下设计了刀口加载板。 1反力架反梁;2MTS 作动器;3稳定钢筋带花篮螺栓; 4过渡支座;5300 kN 传感器;6夹支支座;7分配梁; 8试验室墩柱;9试验室底板 图 2试验加载装置示意 Fig． 2Sketch of test arrangement 试验模拟的是两端简支不锈钢梁的受力性能， 而两端简支梁的端部构造应能够保证梁端可以绕主 轴方向自由弯曲和翘曲不受约束， 同时保证梁端不 1电子位移计 图 3电子位移计布置 Fig． 3LVDTs arrangement 图 4夹支支座 Fig． 4Simple support configuration a单点加载、 腹板加劲; b两点加载、 腹板加劲 图 5试验加载装置正视图 Fig． 5Test arrangement of specimens loaded at two points 发生扭转。鉴于此， 根据试件的具体尺寸设计了夹 支支座， 见图 4。 不锈钢梁在集中荷载作用下腹板可能会先于梁 的整体弯曲之前率先压屈， 因此， 在加载时对加载板 处的腹板考虑了两种情况 1 无任何加劲措施; 2 在加载 处 腹 板 进 行 加 劲， 腹 板 外 贴 钢 板 厚 度 为 20 mm， 尺寸为 120 mm 160 mm， 并用 G 形夹夹持 住， 限制加载点处腹板的压屈破坏， 使梁整体屈曲之 前腹板不发生压屈破坏。 试验中不锈钢梁的竖向挠度是通过外置电子位 移传感器来测量的， 此次试验中一共布置了 7 个电 子位移计， 如图 3 所示。通过 7 个电子位移计可以 准确地测得加载过程中梁的挠度变化和梁两端转角 36工业建筑2012 年第 42 卷第 5 期 表 4冷成型 SHS、 RHS 和焊接工字钢梁几何参数和整体初始缺陷 Table 4Measured dimensions and imperfections 构件编号 跨度 L/mm 截面宽度 B /mm 截面高度 H /mm 厚度 t/mm 转角外半径 Ri/mm 最大初始 缺陷 SHS50 2 － B189049. 7249. 971. 442. 51 /2 222 SHS50 2 － B288050. 0749. 841. 492. 51 /4 348 SHS50 2 － B387549. 8649. 951. 462. 51 /4 348 SHS50 2 － B487549. 6949. 971. 442. 51 /2 703 SHS50 2 － B585050. 0049. 851. 492. 51 /4 000 SHS80 3 － B11 05080. 1980. 192. 745. 01 /3 143 SHS80 3 － B21 04580. 2180. 172. 75. 01 /4 400 SHS80 3 － B31 28080. 1980. 192. 715. 01 /5 600 SHS80 3 － B41 28080. 1880. 212. 715. 01 /4 000 SHS80 4 － B11 02080. 8781. 073. 658. 01 /2 821 SHS80 4 － B21 02580. 7780. 933. 658. 01 /2 245 SHS80 4 － B31 20080. 8980. 873. 668. 01 /4 245 SHS80 4 － B41 18080. 7780. 923. 658. 01 /3 590 SHS100 3 － B1960100. 02100. 102. 484. 51 /2 973 SHS100 3 － B2950100. 21100. 092. 474. 51 /2 000 SHS100 3 － B31 75099. 9299. 972. 494. 51 /4 082 SHS100 4 － B1990100. 24100. 233. 396. 51 /3 143 SHS100 4 － B21 000100. 30100. 133. 406. 51 /3 143 SHS100 4 － B31 800100. 29100. 303. 426. 51 /2 899 RHS75 45 2 － B194044. 8174. 861. 432. 251 /3 548 RHS75 45 2 － B293044. 7574. 811. 422. 251 /5 789 RHS75 45 2 － B31 15044. 7474. 831. 422. 251 /2 154 RHS75 45 2 － B41 15044. 7574. 801. 442. 251 /3 415 RHS95 45 2 － B190045. 2494. 691. 372. 751 /2 444 RHS95 45 2 － B290045. 1394. 711. 372. 751 /2 340 RHS95 45 2 － B31 07045. 1194. 671. 402. 751 /2 653 RHS95 45 2 － B41 07045. 1994. 671. 432. 751 /3 170 RHS100 50 2 － B197549. 67100. 231. 533. 321 /1 429 RHS100 50 2 － B296549. 63100. 261. 533. 321 /1 325 RHS100 50 2 － B31 15049. 63100. 211. 533. 321 /3 333 RHS100 50 2 － B41 15049. 63100. 251. 523. 321 /2 364 RHS120 60 3 － B11 02560. 01119. 832. 694. 881 /3 548 RHS120 60 3 － B21 01060. 00119. 772. 684. 881 /3 333 RHS120 60 3 － B31 28060. 02119. 742. 694. 881 /3 171 RHS120 60 3 － B41 28060. 03119. 772. 704. 881 /3 939 H100 80 6 － B11 80079. 4179. 89100. 075. 851 /755 H100 80 6 － B21 80080. 3680. 12100. 055. 851 /772 H120 100 6 － B12 400100. 39101. 05120. 035. 851 /841 H120 100 6 － B22 400101. 11101. 25120. 295. 851 /781 注 表中构件编号意义 方管 SHS 截面宽度 壁厚 － 构件序号; 矩形管 RHS 截面高度 截面宽度 壁厚 － 构件序号; 焊接工字钢 H 截面 高度 翼缘宽度 腹板厚度 翼缘厚度 － 构件序号。 的变 化。除 此 之 外， 在 加 载 板 的 上 端 还 连 接 有 300 kN的压力传感器 见图 2 。试验过程中的应变 和各测点处的位移以及压力传感器的数值都是通过 TDS303 便携式数据采集仪收集的。 试验发现， 不锈钢冷成型 SHS、 RHS 梁的主要 破坏形式是整体弯曲破坏、 腹板压屈破坏以及两种 破坏的相互耦合。当加载板处的腹板没有任何加劲 措施时， 随着荷载的逐渐增大， 腹板处率先出现局部 的鼓曲变形， 当腹板局部鼓曲变形达到一定的值后， 腹板压屈破坏， 试件突然丧失承载能力， 此时梁的破 坏控制条件为腹板压屈破坏， 如图 6 所示。当加载 板处的腹板采用外夹板和 G 形夹加劲时， 外夹板和 G 形夹可以有效地约束加载板处截面的刚度， 并避 免加载板处腹板的平面外鼓曲， 减缓了梁的破坏速 度， 此时随着荷载的增大， 梁的弯曲变形越来越大， 梁的破坏控制条件为梁的整体弯曲破坏， 如图 7 所 不锈钢受弯构件的试验研究 辛连春， 等37 图 6腹板压屈破坏 Fig． 6Web crippling failure 图 7整体弯曲破坏 Fig． 7Flexural failure 示。加载点处腹板加劲可以将梁的最大抗弯承载力 提高 5 ～ 20 。 而对于不锈钢焊接工字钢梁， 在加载一开始梁 便有发生平面外侧向扭转失稳的趋势， 当荷载逐渐 增大至接近极限承载力时， 梁的侧向扭转快速发展， 直至最终的破坏， 如图 8 所示。试验得到了不锈钢 冷成型 SHS、 RHS 梁和焊接工字钢的全过程荷载 － 位移曲线， 构件的荷载 － 位移曲线见图 9、 图 10。 图 8工字钢侧向扭转失稳 Fig． 8Flexural-torsional buckling failure aSH － 50 2;bRHS － 75 45 2;cSHS － 80 3;dSHS － 80 4;eRHS － 95 45 2; fSHS － 100 3;gSHS － 100 4;hRHS － 100 50 2;iRHS － 120 60 3 1B1 单点加劲;2B2 单点不加劲;3B3 单点不加劲;4B4 单点不加劲;5B5 单点不加劲; 6B3 单点加劲;7B4 两点加劲;8B2 单点加劲;9B3 两点加劲;10B4 单点加劲 图 9不锈钢冷成型梁荷载 － 位移曲线 Fig． 9Load deflection curves of RHS、 SHS members 38工业建筑2012 年第 42 卷第 5 期 1H100 80 6 － B1;2H100 80 6 － B2; 3H120 100 6 － B1;4H120 100 6 － B2 图 10焊接工字钢梁荷载 － 位移曲线 Fig． 10Load-deflection curves of welded I sections 3试验结果与规范公式结果对比 将不锈钢梁的试验结果与欧洲规范、 美国规范 进行了对比， 对比的内容包括了冷成型的 SHS 和 RHS 梁的最大抗弯承载力、 竖向挠度和焊接工字钢 梁的整体稳定承载能力， 详见表 5表 7。 3. 1冷成型的 SHS 和 RHS 梁截面抗弯强度 从表 5 中可以看出， 根据欧洲规范和美国规范 计算得到的截面最大抵抗弯矩偏于保守， 尤其是欧 洲规范。经分析， 可能是由以下 4 点原因造成的。 1 等效屈服应力的选取。 虽然计算中选取的 表 5冷成型 RHS、 SHS 梁试验结果与国外规范计算结果的比较 Table 5Comparisons of buckling strength of RHS、 SHS members 构件编号 L/ mm 加载 工况 Mmax/ kNm 国外规范 MEN/ kNmMmax/MENMASCE/ kNmMmax/MASCE SHS50 2 － B1890加劲2． 6601． 4371． 8512． 0321． 309 SHS50 2 － B2880无加劲2． 5231． 5031． 6792． 1011． 201 SHS50 2 － B3875无加劲2． 4191． 4651． 6522． 0621． 173 SHS50 2 － B4875无加劲2． 4591． 4391． 7082． 0311． 210 SHS50 2 － B5850无加劲2． 4751． 5051． 6452． 1001． 179 SHS80 3 － B21 045无加劲13． 5208． 8501． 52811． 9191． 134 SHS80 3 － B31 280加劲14． 3498． 8891． 61411． 9611． 200 SHS80 3 － B41 280加劲14． 0168． 8921． 57611． 9641． 172 SHS80 4 － B11 020无加劲19． 56615． 4871． 26316． 3261． 198 SHS80 4 － B21 025无加劲19． 88215． 4351． 28816． 2701． 222 SHS80 4 － B31 200加劲21． 60015． 4751． 39616． 3131． 324 SHS80 4 － B41 180加劲19． 76915． 4331． 28116． 2671． 215 SHS100 3 － B2950无加劲14． 0248． 8941． 57713． 0581． 074 SHS100 3 － B31 750加劲14． 9558． 8711． 68613． 1061． 141 SHS100 4 － B1990无加劲23． 72814． 7031． 62218． 9761． 250 SHS100 4 － B21 000加劲27． 09314． 6691． 84719． 0101． 425 SHS100 4 － B31 800加劲26． 70114． 8241． 80119． 1541． 394 RHS75 45 2 － B1940无加劲3． 8002． 3081． 6473． 0091． 263 RHS75 45 2 － B2930无加劲3． 8712． 2841． 6952． 9831． 298 RHS75 45 2 － B31 150加劲4． 0712． 2851． 7822． 9841． 364 RHS75 45 2 － B41 150加劲3． 9562． 3271． 7003． 0221． 309 RHS95 45 2 － B1900无加劲3． 8702． 8701． 3492． 9481． 313 RHS95 45 2 － B2900无加劲3． 7732． 8721． 3142． 9441． 282 RHS95 45 2 － B31 070加劲4． 7212． 9451． 6033． 0031． 572 RHS95 45 2 － B41 070加劲4． 6423． 0241． 5353． 0681． 513 RHS100 50 2 － B1975无加劲6． 0404． 6471． 3005． 0111． 205 RHS100 50 2 － B2965无加劲6． 2894． 6481． 3535． 0101． 255 RHS100 50 2 － B31 150加劲6． 6674． 6491． 4345． 0071． 332 RHS100 50 2 － B41 150加劲7． 0354． 6141． 5254． 9781． 413 RHS120 60 3 － B11 025无加劲18． 36318． 0761． 01618． 2671． 005 RHS120 60 3 － B21 010无加劲18． 43817． 9971． 02418． 1881． 014 RHS120 60 3 － B31 280加劲23． 29018． 0571． 2918． 2491． 276 RHS120 60 3 － B41 280加劲24． 05418． 1291． 32718． 3201． 313 平均值1． 511． 254 注 Mmax为试验测得的最大弯矩; MEN为按照欧洲规范计算得到的最大弯矩; M ASCE为按照美国规范计算得到的最大弯矩。 不锈钢受弯构件的试验研究 辛连春， 等39 表 6冷成型 SHS、 RHS 梁试验所测挠度与平均割线模量法、 积分法的比较 Table 6Comparisons of deflection of RHS、 SHS members 构件编号跨长 /mm加载方式腹板加劲 最大弯矩对应 竖向挠度 d/mm 平均割线 模量法 d1/mm 误差 1 d1－ d d / 积分法 d2/mm 误差 2 d2－ d d / SHS － 50 2 － B1890单点加载加劲23． 0320． 397－ 11． 4325． 1219． 08 SHS － 50 2 － B2880单点加载无加劲16． 5715． 351－ 7． 3519． 07115． 10 SHS － 50 2 － B3875单点加载16． 3414． 380－ 11． 9918． 27211． 82 SHS － 50 2 － B4875单点加载16． 7315． 664－ 6． 3719． 76218． 13 SHS － 50 2 － B5850单点加载13． 2713． 7573． 6717． 46531． 61 SHS － 80 3 － B11 050单点加载无加劲14． 0912． 220－ 13． 2713． 162－ 6． 59 SHS － 80 3 － B21 045单点加载13． 4213． 180－ 1． 7913． 9013． 58 SHS － 80 3 － B31 280单点加载加劲25． 5221． 777－ 14． 6722． 403－ 12． 21 SHS － 80 3 － B41 280两点加载加劲35． 8628． 730－ 19． 8832． 172－ 10． 29 SHS － 80 4 － B11 020单点加载无加劲17． 7214． 615－ 17． 5217． 429－ 1． 64 SHS － 80 4 － B21 025单点加载18． 1415． 511－ 14． 4918． 4131． 51 SHS － 80 4 － B31 200单点加载加劲30． 9326． 219－ 15． 2330． 356－ 1． 86 SHS － 80 4 － B41 180两点加载加劲38． 1828． 254－ 26． 0044． 29416． 01 SHS － 100 3 － B2950单点加载无加劲6． 796． 511－ 4． 117． 63812． 49 SHS － 100 3 － B31 750两点加载加劲46． 7634． 796－ 25． 5949． 1955． 21 SHS － 100 4 － B1990单点加载无加劲9． 9410． 4475． 1010． 96210． 28 SHS － 100 4 － B21 000单点加载加劲13． 0014． 1789． 0613． 8306． 38 SHS － 100 4 － B31 800两点加载73． 4360． 024－ 18． 2669． 487－ 5． 37 RHS － 75 45 2 － B1940单点加载无加劲12． 4112． 4230． 1013． 6259． 79 RHS － 75 45 2 － B2930单点加载12． 5613． 0053． 5414． 06211． 96 RHS － 75 45 2 － B31 150单点加载加劲21． 3622． 5565． 6023． 71511． 02 RHS － 75 45 2 － B41 150两点加载加劲33． 7427． 944－ 17． 1837． 85712． 20 RHS － 95 45 2 － B1900单点加载无加劲6． 195． 263－ 14． 986． 7619． 23 RHS － 95 45 2 － B2900单点加载6． 104． 958－ 18． 716． 3994． 89 RHS － 95 45 2 － B31 070单点加载加劲13． 8712． 155－ 12． 3614． 7266． 17 RHS － 95 45 2 － B41 070两点加载加劲21． 9314． 959－ 31． 7925． 73517． 35 RHS － 100 50 2 － B1975单点加载无加劲7． 206． 042－ 16． 087． 5164． 39 RHS － 100 50 2 － B29657． 216． 433－ 10． 788． 00010． 95 RHS － 100 50 2 － B31 150两点加载加劲21． 6614． 299－ 33． 9823． 3287． 70 RHS － 100 50 2 － B41 150单点加载加劲13． 5911． 945－ 12． 1014． 6798． 01 RHS － 120 60 3 － B11 025单点加载无加劲8． 526． 930－ 18． 678． 360－ 1． 88 RHS － 120 60 3 － B21 010单点加载8． 366． 844－ 18． 148． 254－ 1． 27 RHS － 120 60 3 － B31 280单点加载加劲22． 4518． 495－ 17． 6221． 430－ 4． 54 RHS － 120 60 3 － B41 280两点加载加劲44． 4027． 359－ 38． 3842． 19－ 4． 98 平均误差－ 12． 996． 00 表 7焊接工字钢梁试验结果与国外规范计算结果的比较 Table 7Comparisons of lateral buckling strength of welded I- section 构件编号加载方式λLT 弯矩 / kNm MmaxMENMASCE H100 80 6 － B1单点加载0. 76017. 44010. 878. 623 H100 80 6 － B2两点加载0. 83614. 55610. 037. 816 H120 100 6 － B1单点加载0. 89725. 49014.