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的关键步骤 , 然后有机物被催化剂氧化 ; 而进水 pH 变化会对催化剂颗粒表面电荷的变化、有机物在溶液 中的存在状态产生影响, 从而影响有机物在催化剂表 面的吸附。由于 1,5-萘二磺酸在进水为酸性时比碱 性条件下易于在催化剂表面吸附, 故酸性条件下催化 剂的活性高于碱性条件。 3 结论 1 在 380 ～ 440 ℃, 24 MPa 条件下 , 催 化剂 Mn2O3 γ - Al2O3和 V2O5 γ - Al2O3对临界水氧化 1, 5 -萘 二磺酸具有显著的催化作用 ,TOC 去除率达到 90 以上 。 2 催化剂 Mn2O3 γ - Al2O3和 V2O5 γ - Al2O3的催 化效果随反应温度的升高而增强, 随停留时间的延长 先增强后趋于平缓, 随 pH 值的减小而增强 。 参考文献 [ 1] 付春. 我国萘系染料中间体废水治理技术进展. 染料工业, 2002, 39 4 35-38. [ 2] Phillip E.Savge . Heterogeneous Catalysis in Supercritical Wate. Catalysis Today , 2000, 62 167 -173. [ 3] Willms S R, Balinsky A M, Reible D D, et al. Analysis of High - pressure,Multiphase Reactor Design. Enviorn. Prog. , 1985, 4 131 -135. [ 4] Willms S R, Balinsky A M, Reible D D,et al. Aqueous-phase Oxidation the Kinetic of Single Organic Compounds. Ind. Eng. Chem. Res. , 1987, 26 148-154. [ 5] Joglekar H S, Smant S D , Joshi J B. Kinetics of Wet AirOxidation of Phenol and Substituted Phenols. Wat . Res. , 1991, 25 135 -145. 通讯作者 林春绵 310014 杭州市朝晖六区 浙江工业大学环境 工程专业 电话 0571 88320054 E -mail 1cmmail. hz. zj. cn 2005- 04-13 收稿 曝气生物滤池污水处理工艺与设计 ＊ 张文艺 1,2 翟建平 1 郑 俊 2 王 健 2 李 琴 1 1.污染控制与资源化研究国家重点实验室南京大学环境学院, 南京 210093; 2.安徽工业大学环境工程系, 马鞍山 243002 摘要 论述了曝气生物滤池污水处理原理、构造及其滤料作用机理, 提供了一种利用粉煤灰和粘土生产生物滤料的配 方和生产工艺流程, 并对当前曝气生物滤池滤料研究进行了归纳, 介绍了几种曝气生物滤池工艺基本类型及其组合流 程。曝气生物滤池污水处理工艺设计与计算主要包括滤料体积、滤池总面积、滤池高度、布水布气系统、反冲洗系统以 及污水与滤料的接触时间等。 作为实例, 对水量为2 500 m3 d小区污水曝气生物滤池 DC、DN 进行了工艺设计。 关键词 曝气生物滤池 BAF 滤料 污水处理 有机负荷 1 曝气生物滤池工艺 1. 1 曝气生物滤池原理及其工艺特点 曝气生物滤池 Biological Aerated Filter 简称 BAF , 其基本原理是在一级处理基础上, 以颗粒状填料及其 附着生长的生物膜为处理介质 ,充分发挥生物代谢作 用、 物理过滤作用、膜及膜和填料的物理吸附作用以 及反应器内食物多级捕食作用 ,实现污染物在同一单 元反应器内去除 。反应器内存在着不同的好氧、 缺氧 区域 ,可同步实现硝化、 反硝化 ,在去除有机物的同时 达到脱氮的目的。在污水的有机物去除 、 硝化去氨、 反硝化脱氮、 除磷以及微污染水源的预处理过程中有 ＊安徽省教育自然科学基金项目 2005kj033 和安徽省优秀青年教师 资助项目 2003jq132 着较好的应用前景 [ 1] 。尤其适用于人口密集、土地资 源紧缺的城镇污水处理, 且不需设置二沉池 ,使工艺 大大简化, 设备配套少, 便于操作管理和掌握 [ 1] 。而 且该技术不仅可用于水体富营养化处理 ,而且可以广 泛地被用于城市污水、小区生活污水、生活杂排水和 食品加工废水、酿造和造纸等高浓度废水的处理 [ 2] 。 1. 2 曝气生物滤池构造 曝气生物滤池可以看成是生物接触氧化法的一 种特殊形式 ,即在生物反应器内装填高比表面积的颗 粒填料 ,以提供生物膜生长的载体, 并根据污水流向 不同分为上向流或下向流滤池。污水由下向上或由 上向下流过填料 ,在滤料层下部鼓风曝气 ,使空气与 污水逆向或同向接触 。其结构与普通快滤池类似 ,见 9 环 境 工 程 2006年 2 月第24 卷第1 期 图1。污水经水泵注入曝气生物滤池底部, 经过长柄 滤头进入滤料层 。同时向滤料层进行曝气充氧,出水 经反冲洗水池 贮水池 外排。 1缓冲配水区; 2承托层; 3滤料区; 4出水区; 5出水槽; 6反冲洗排水管; 7净化水排出管; 8斜板沉淀区; 9栅形稳流板; 10曝气管; 11反冲洗气管; 12反冲洗水管; 13滤池进水管; 14撑料板; 15滤头 图1 曝气生物滤池构造[ 1] 1. 3 曝气生物滤池的启动 曝气生物滤池的启动与一般生物膜法的启动方 式相同。国内很多生物膜装置采用了快速排泥法 ,这 种方法一般是采用活性污泥接种, 通气闷曝一段时间 后排出上清液, 再加入待处理污水继续闷曝一段时 间,然后连续进水 、 曝气直至稳态运行为止 。笔者曾 采用连续进水法进行生物膜的培养 ,方法是将采自下 水道污泥适量加入淘米水中搅拌, 去掉沉淀污泥后的 污水连续加入反应器并进行曝气 , 连续进淘米水 3 d 后,停止加污泥 ,并改进试验污水, 控制反应器混合液 呈弱碱性 ,14 d 后可见滤池滤料上生长了薄薄一层生 物膜。同时反应器对废水中的 CODCr去除率达到了 70,此时认为反应器启动挂膜成功。 2 曝气生物滤池滤料 曝气生物滤池滤料集生物氧化和截留悬浮固体 于一体,同时实现了曝气分布与水流分布的均匀化, 减少水流阻力和反冲洗的阻力 ,节省了后续二次沉淀 池,提高废水有机物容积负荷与生物滤池的水力负 荷; 缩短生物滤池中水力停留时间, 相应减少废水处 理的基建投资和占地面积 ; 降低废水处理和生物滤料 反冲洗运行能耗 ,节约废水处理成本; 经处理后的出 水能够达到中水回用的水质标准 , 节约宝贵的水 资源 。 国内外有关曝气生物滤池滤料研究正方兴未 艾 [ 3] 。主要研究方向包括 ①目前陶粒生物滤料的性 能参数与污水处理效率之间的关系 ; ② 滤料结构及其 粒度级差匹配对典型有机物去除机理 [ 4] 。 ③陶粒生 物滤料的表面改性与系列化陶粒滤料产品开发研究, 通过物理和化学手段 ,改变填料表面的介质和官能团 结构, 从而实现陶粒填料表面的改性, 增加滤料比表 面积和等点电位 ,强化其吸附能力, 提高滤料对废水 中微量有害金属离子、细菌 、 病毒和有机碳的去除效 率,进而提高 BAF 整个反应器的处理能力, 并据此研 究生产出适合不同水质处理要求的系列化陶粒生物 滤料新产品 。而粉煤灰生物滤料以粉煤灰为主要原 料,粘土为粘结剂,并掺加少量造孔剂,经高温烧结而 成的 ,粒度一般在 3～ 6mm 左右。其生产工艺为 首 先将粘土烘干 , 并粉碎到粒度 100 目, 然后按配方 取粘土粉 45 、粉煤灰 50 与造孔剂 5 进行 干粉料混合 ,再加入 10 ～ 20的水混合均匀 ,并造 粒成型, 粒度控制在 3 ～ 6 mm 。湿颗粒经 100 5℃干燥后放入马沸炉中烧成 , 温度控制在 950 ～ 1 100 ℃。 3 曝气生物滤池工艺设计 3. 1 曝气生物滤池工艺基本类型及流程 单个曝气生物滤池可以完成碳化、 硝化、反硝化、 除磷等功能 ,与其他工艺组合可以进行一般城市污水 或工业废水的二级或三级处理。其工艺流程根据处 理水质要求可分为 3 种, 即 脱碳曝气生物滤池 DC 、硝化曝气生物滤池 N 、 反硝化曝气生物滤池 DN 。曝气生物滤池处理污水典型工艺组合如表 1 所示 。 表 1 曝气生物滤池 BAF 典型工艺组合 功能典型流程 碳化S CBAF C 碳化UASB CBAF C 碳化硝化S CBAF C N 碳化硝化反硝化S CBAF C NBAF DN 碳化硝化反硝化ASBAF N BAF DN 注 S C 为化学沉淀, BAF 为曝气生物滤池, UASB 为厌氧污泥床, C为碳化, N 为硝化, DN 为反硝化, AS 为活性污泥。 3. 2 DC 曝气生物滤池的设计与计算 曝气生物滤池的设计与计算主要包括滤料体积、 滤池总面积 、 滤池高度、 布水布气系统、 反冲洗系统以 及污水与滤料的接触时间等。 3. 2. 1 滤池池体的设计与计算 滤池池体的设计与计算主要是确定滤料体积及 10 环 境 工 程 2006年 2 月第24 卷第1 期 滤池各部分尺寸 。通常采用 BOD5有机负荷 Nw法, 即每立方米滤料每天所能接受并降解 BOD5的量, 以 kg m 3 d 表示。对于二级污水处理 N w取值 2. 0 ～ 4. 0 kg m 3d , 当对处理出水对氨氮硝化有要求时, Nw一般取值 ≤2. 0 kg m 3d , 当进行三级处理时, Nw一般取值0. 12～ 0. 182 kg m 3d 。设计时先确定 滤料体积 ,然后再计算其他部分尺寸。滤料的总有效 体积 W 可用下式计算 W QΔS 1 000Nw 1 滤池总面积为 A W H , H 为滤料层高度 , 一般为 2. 5～ 4. 5 m 。单个滤池面积一般控制在 a ≤100 m 2 。 因此 ,滤池座数为 n A a 2 滤池总高度为 H0H h1h2h3h4 3 其中 配水室高度 h11. 0～ 1. 2 m, 承托层高度 h2 0. 3～ 0. 5 m ,清水区高度 h30. 7 ～ 1. 0 m , 超高 h4 0. 3～ 0. 5 m 污水流过滤料层高度的空塔停留时间 t1 h t1AH Q 24 4 污水流过滤料层高度的实际停留时间 t h t AH Q 24e 5 e 为孔隙率 ,对圆形陶粒滤料 ,一般 e 0. 5。 对于单个滤池池形一般为圆形 ,对于多个滤池, 一般为共壁正方形。 3. 2. 2 供气量的计算与供气系统的设计 曝气生物滤池微生物需氧量 OR 可用下式计算 OR 0. 82 ΔBOD5 BOD50. 32 X0 BOD5 6- 1 或O2a′ BOD5b′ P 6- 2 其中 a′ 1. 46 ,b′ 0. 18,P 2～ 4 kg m 3 实际供氧量计算公式为 Rs RCsm T α1. 024 T- 20 βρ C s T-C1 7 供气量 Gs Rs 0. 3EA 8 对曝气生物滤池 EA取 25～ 30 供气系统采用鼓风曝气系统 ,主要有鼓风机、空 气扩散装置 曝气器 和一系列管道组成 。其设计内 容包括空气扩散装置、空气管道的布置与设计 、 鼓风 机型号与台数的确定 3 部分。空气扩散装置的设计 主要考虑氧的利用率 EA、动力效率 Ep、节能、不易堵 塞、 易于管理维护等。空气管道的计算设计公式 如下 。 管道压力损失 hfhf1hf2 9 压缩空气绝对压力 p h f1hf2hf3hf4hf5 hf5 10 或用式 11 估算 p 1. 5 Hf09. 8 11 鼓风机所需压力 Hfhf1hf2hf3hf4 12 式 9 ～ 12 中 hf为空气管道压力损失 ; hf1管道 沿程损失; hf2局部损失; hf3扩散装置安装深度 ; hf4扩 散装置的阻力; hf5所在地区大气压; Hf0空气扩散装置 的水面深度 ; p 空气压力; Hf鼓风机所需压力 。 空气干管一般敷设在地面上, 接入 BAF 池的空 气管道应高出池水面 0. 5 m 以上, 以防止回水 。空气 干管、支管内空气流速为 10 ～ 15 m s, 通向空气扩散 装置的竖管 、 小支管为 4～ 5 m s。空气管道和空气扩 散装置的压力损失一般为 14. 7 kPa 以内 ,其中空气管 道总损失控制在 4. 9 kPa 以内 ,扩散装置损失为4. 9～ 10. 9 kPa 以内 。同一系统 , 尽量采用同一型号风机。 当台数 ≤3 时 , 备用 1 台, 当台数 ≥4 时, 备用2 台。 安装时,每台风机应单设基础 ,间距 ≥ 1. 5 m ,双电源, 满负荷设计 。风机房设计应采取防止噪声措施,符合 工业企业厂界标准和城市区域环境噪声标准 。 3. 2. 3 配水系统的设计 曝气生物滤池的配水系统一般采用小阻力配水 系统 ,并根据反冲洗形式采用滤头、格栅 、 平板孔式较 多。可参阅给水排水设计手册中有关过滤章节 。 3. 2. 4 反冲洗系统的设计 曝气生物滤池与一般滤池反冲洗方式大致相同, 主要有单一水反冲洗和气-水联合反冲洗 。气-水联 合反冲洗按水、气的冲洗先后顺序又分为先气后水和 气水同时冲洗工艺。采用气-水联合反冲洗通常顺序 为 先单独用气反冲洗 , 再气 -水联合反冲洗, 最后用 清水反冲洗 。操作过程由 PLC 或计算机自动控制。 反冲洗周期约为 24～ 48 h,反冲洗水速为 15 ～ 25 m h Q进水 Q冲洗 15～ 30 , 气速为 20～ 70 m h ,冲洗 排水 SS 为 800～ 1 200 mg L 。 3. 2. 5 污泥产量的计算 曝气生物滤池污泥产量可按 3 式计算 11 环 境 工 程 2006年 2 月第24 卷第1 期 Y 0. 6 Δ SBOD 50. 8X0 Δ TBOD5 13 式中 Y 污泥产量 ; Δ SBOD5溶解 BOD 量; Δ TBOD5总 BOD5时; X0进水SS 。 3. 3 N 曝气生物滤池的设计与计算 3. 3. 1 N 池体的设计与计算 与DC 池相似,主要包括滤料体积及滤池各部分 尺寸的确定,可按表面负荷和容积负荷法进行设计 。 滤料表面负荷 qNH3-N是指每平方米滤料每天所能 接收并降解的 NH3- N 是, 以 g m 2 d 表示, 它与 NH3-N浓度 、水温、供氧量和滤池的水力负荷有关。 对于 一 般 城 市 污 水, 滤 料 表 面 负 荷 qNH3-N为 0. 4 g m 3d 出水 NH 3- N 2 mg L , T 10 ℃ 。当 温度为20 ℃时,适宜负荷为 0. 5～ 10 g m 2d 滤料总表面积计算公式为 S QΔCNH3-N qNH3-N 14 滤料体积为W S S′ 15 滤料容积负荷 q′ NH3-N是指每立方米滤料每天所 能接收并降解的NH3- N 量, 以 kg m 3d 表示。对于 淹没式硝化滤池 , 其硝化容积负荷一般在 0. 1 ～ 1. 5 kg m 3d 。 考虑到硝化时多种影响因素, 工程设 计时, 一般选取 0. 4～ 0. 8 kg m 3d 。已知硝化负荷 后,滤池所需体积可按下式计算 W QΔCNH3- N 1 000q′NH3- N 16 N 滤池总截面积为 A W H 17 每座滤池的面积为 a A n 18 3. 3. 2 供气量的计算与供气系统的设计 微生物需氧量包括降解有机物和硝化的需氧量, 可用下式估算 Rc QΔCBOD 1 000 19 RN 4. 57QΔCNH3- N 1 000 20 R RcRN 21 3. 3. 3 硝化滤池碱需要量的计算 一般 ,硝化 1g NH3- N 需要消耗 7. 14 g 碱度,故需 碱量计算公式为 碱度 7. 14QΔCNH3-N 1 000 22 对于典型城市污水, 进水中的 NH3- N 浓度一般 为20～ 40 mg L, TKN 50 ～ 60 mg L, 碱度约 300 mg L 以CaCO3计 ,假定部分 TKN 用于细胞合成 , 则污水 中氨氮为50 mg L 估算 , 按80 去除率计, 硝化碱量 约为 50 7. 14 0. 8285. 6 mg L 。可见 , 对城市污 水处理厂, 当采用硝化脱氮工艺时, 不需要另外补充 碱度 。 3. 3. 4 配水系统与反冲洗系统的设计 同DC 曝气生物滤池 。 3. 4 DN 滤池的设计计算 反硝化所需的有机物总量 碳源 可按下式计算 Cm2. 86[NO - 3- N] 1. 71[NO - 2-N] DO 23 NO - 3-N 反 硝 化 负 荷 qDN一 般 为 0. 8 ～ 4. 0 kg m 3d 按反硝化负荷计算滤料体积公式为 VDN Q N0Ne 1 000qDN 24 反硝化产碱量 碱量 3. 75QΔC 1 000 以CaCO3计 25 反硝化滤池除没有曝气系统外 ,其它部分均同硝 化滤池。 3. 5 曝气生物滤池设计举例 某市有处理2 500 m 3 d的小区污水 , 拟采用 DC、 DN 曝气生物滤池对污水进行处理, 要求排水达到 Ⅰ 级排放标准 ,主要水质指标为 进水 BOD5 153mg L, NH3- N 24 mg L ,SS 180 mg L, 水温 T 25 ℃。要 求出水 BOD5≤20 mg L,NH3- N ≤5 mg L ,试设计 DC、 N 曝气生物滤池的主要工艺参数。 3. 5. 1 DC 滤池设计 取 BOD5有机负荷 Nw3 kg m 3d , 则所需滤 料的体积 W 为 W Q ΔS 1 000Nw 2500 153 -20 1 000 3 110. 8 m 3 取滤料层高度 H 为 4. 0 m ,则 DC 池面积为 A0 W H 110. 8 4. 0 27. 7 m 2 取圆形滤池 , 直径 d A 4 π5. 94 m , 取整数 d 6. 0 m,其面积为 A28. 3 m 2 取配水室高度 h1 1. 0 m ,承托层高度 h2 0. 3 m ,清 水区高度 h30. 8 m , 超高 h40. 4 m, 则滤池总高 12 环 境 工 程 2006年 2 月第24 卷第1 期 度为 H0H h1h2h3h46. 5 m 污水流过滤料层的实际停留时间为 t1AH Q 24e 0. 543 h 水力负荷为 q Q 24 A 3. 68 m 3 m2 h 去除单位重量 BOD5的需氧量为 OR 0. 82 Δ BOD BOD0. 32 X0 BOD kg 1. 09 即去除1 kg BOD5需要提供 1. 09 kg O2 故每天去除 BOD5需提供的总氧量为 R0Q Δ BOD5OR 362. 4 kg d 取 EA 30,则 Qt为 Qt 21 1 -EA 79 21 1 -EA100 15. 7 曝气器安装在滤池水面线下 H 4. 95 m 处, 曝气器 绝对压力为 pbp H 9. 8 10 3 1. 498 10 5 Pa 当水温为25 ℃时, Cs 8. 4 mg L, 滤池内混合液 溶解氧饱和浓度的平均值 Cs m 25为 Csm 25Cs Qt 42 Pb 2. 026 10 59. 36 mg L 对小区污水, α 0. 8, β 0. 9, ρ 1, 假定出水 C1 3 mg L实际需氧量为 Rs RCsm T α 1. 024 T- 20 βρ C s T-C1826. 53 kg d 供气量 Gs Rs 0. 3EA 100 382. 65 m 3 h 6. 38 m3 min 取曝气器供气量为 0. 28 m 3 个 h 则曝气器数量为 n 382. 65 0. 28 1367 个 每平方米布置 49个滤头 ,每个间距140 mm 。 取反冲洗水速 15 m h,则反冲洗水量 7 m 3 min 取反冲洗气速 25 m h,则反冲洗气量 11. 8 m 3 min 污泥产量 Y 0. 6 Δ SBOD 0. 8X 0 Δ TBOD 1. 46 kg kg 污泥量 S YQC0 1 000 559. 5 kg d 3. 5. 2 N 滤池设计 取NH3-N 滤料容积负荷 q′NH3- N0. 5 kg m 3d , 则所需滤料的体积 W 为 W QΔCNH3- N 1 000qNH3-N 95 m 3 取滤料层高度 H 为 3. 5 m, 则N 池面积为 A0W H 27. 2 m 2 取圆形滤池, 直径 d A04 π5. 9 m , 取整 数d 6. 0 m ,其面积为 A 28. 3 m 2 取配水室高度 h11. 0 m , 承托层高度 h2 0. 3 m ,清水区高度 h3 0. 7 m ,超高 h40. 4 m ,则滤 池总高度为 H0H h1h2h3h45. 9 m。 污水流过滤料层的实际停留时间为 t1 AH Q 24e 0. 543 h 水力负荷为 q Q 24 A 3. 68 m 3 m2 h 其它参数设计方法同 DC 滤池 。 4 小结 曝气生物滤池工艺的基本原理是利用颗粒状填料 及其附着生长的生物膜通过生物代谢作用、 物理过滤 作用、 膜及膜和填料的物理吸咐作用以及反应器内食 物多级捕食作用,实现污染物在同一单元反应器内去 除。轻质、 高比表面积球型滤料是曝气生物滤池工艺 的关键。曝气生物滤池工艺有多种工艺组合流程。其 设计计算包括滤料体积、滤池总面积 、 滤池高度、布水 布气系统、 反冲洗系统以及污水与滤料的接触时间等 。 参考文献 [ 1] Clack. et al. 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The results showed that Mn2O3 γ -Al2O3and V2O5 γ -Al2O3catalysts had the desired effects of accelerating the degradation of naphthalene -1, 5 -disulfonic acid, the TOC removal rate could reach over 90 at a pressure of 24 MPa and a temperature of 380～ 440 ℃. The catalytic effects of Mn2O3 γ -Al2O3and V2O5 γ -Al2O3catalystswere enhancedwith both raising temperature and reducing pH value, and first enhanced and then abated with the extension of residence time. Keywords catalyst, supercriticalwater oxidation, naphthalene -1, 5 -disulfonic acid and degradation PRINCIPLE AND DESIGN OF BIOLOGICAL AERATED FILTER BAF PROCESS FOR WASTEWATER TREATMENTZhang Wenyi Zhai Jianping Zheng Jun et al9 Abstract It was expounded the principle of biological aeratedfilter BAFprocess and the structure of BAF basin, and a of using fly ash and clay for filter media was also introduced. The design and the total removal rates of NH4-N and CODCrwere 99. 3and 87. 1respectively for the late landfill leachate. MAP -SBBR processwas suitable for the treatment of every period landfill leachate. Keywords landfill leachate, MAP, SBBR and nitrogen removal EXPERIMENT ON TREATMENT OF BEAN -PROCESSING WASTEWATER BY ASBR PROCESS Wang Liang Li Fengting Liu Hua 18 Abstract It was studied the bean -processing wastewater treatment using the anaerobic sequencing batch reactor ASBR.The results showed that The optimal ratio of the time of influent and reaction was 2. 5 hours 4. 5 hoursin this experiment which made the pH of influent decrease to 5. 0. So the NaHCO3dosage was reduced greatly; the treatment efficiency decreasedwith the decreasing of the temperature. The CODCr removal efficiency was 83. 45, 73 and 57 . 26 respectively when the temperature was 25 ℃, 20 ℃ and 15 ℃ respectively.The optimal frequency of mixing was 10 min h. The reactor had the capacity of adaptation to the impact of the pH. But the disinfectant was harmful to the treatment process and was difficult to resume. Keywords ASBR system, bean-processing wastewater and wastewater treatment TECHNIQUES FOR WATER QUALITY SECURITY ENSURING OF RECLAIMED WATER USED IN LANDSCAPE WATERHe Anqi He Miao Shi Hanchang 22 Abstract The risks of reclaimedwater used in landscape water were analyzed, and treatment techniques for water safely reclamation was proposed. The result shows that the main risk comes from the pathology pollutants, the toxin pollutants, the eutrophication pollutants and the secondary pollutionfrom sullage whenmunicipalwastewater is reclaimedfor landscape water. The major water quality standard including pathogenic microorganism, toxic organism, the heavy metal, the plant nutrients, such as N and P, and SS. The recommended techniques include secondary treatment -coagulation-filtration -disinfection, secondary treatment -activate carbon adsorption-disinfection, secondary treatment-membrane processes- disinfection. Keywords municipal wastewater, reclaimed water, landscape water and water quality security COMBINED MICRO -AEROBIC HYDROLYSIS AND ACIDIFICATION -AEROBIC PROCESS FOR ANTIBIOTIC WASTEWATER TREATMENTQi Peishi Ding Lei Liu Yunzhi et al 24 Abstract The principle of combinedmicro -aerobic hydrolysis and acidification -aerobic technology was introduced while the characteristicsof the technology for antibiotic wastewater treatmentwere analyzed. The effects of the project showed that the technology was capable of withstanding shock loadings, and it had good environment conditions and could be managed easily. Thus the difficultly biodegradable antibiotic wastewater was treated so well to reach the water quality standard for discharge. The technology would be used widely in project and for reference in wastewater treatment. 2 ENVIRONMENTAL ENGINEERING Vol. 24, No. 1,Feb. , 2006