劈裂注浆技术在小康矿的应用.pdf

第４２卷第５期能源与环保Ｖｏｌ  ４２Ｎｏ  ５２０２０年５月ＣｈｉｎａＥｎｅｒｇｙａｎｄＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎＭａｙ２０２０收稿日期２０２０－０２－２０；责任编辑陈鑫源ＤＯＩ１０．１９３８９／ｊ．ｃｎｋｉ．１００３－０５０６．２０２０．０５．０２９作者简介艾俊友（１９７０），男，辽宁西丰人，高级工程师，现任铁煤集团小康矿矿长。引用格式艾俊友．劈裂注浆技术在小康矿的应用［Ｊ］．能源与环保，２０２０，４２（５）１４４  １４８．ＡｉＪｕｎｙｏｕ．ＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｓｐｌｉｔｇｒｏｕｔｉｎｇｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｉｎＸｉａｏｋａｎｇＭｉｎｅ［Ｊ］．ＣｈｉｎａＥｎｅｒｇｙａｎｄＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎ，２０２０，４２（５）１４４  １４８．劈裂注浆技术在小康矿的应用艾俊友（铁法煤业（集团）有限责任公司小康煤矿，辽宁调兵山１１２７００）摘要针对小康矿回采巷道变形量大、服务周期内多次翻修、严重制约安全生产的状况，小康矿通过在Ｓ２Ｎ５工作面回风巷应用劈裂注浆技术，向围岩劈裂灌浆，挤压加密围岩，增加浆液与围岩的摩擦力及浆液与锚杆（锚索）的握裹力，提高围岩强度，取得了良好的支护效果，实现了巷道不翻修的目的。关键词流变性软岩；劈裂注浆；加固技术；支护效果中图分类号ＴＵ７５３文献标志码Ａ文章编号１００３－０５０６（２０２０）０５－０１４４－０５ＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｓｐｌｉｔｇｒｏｕｔｉｎｇｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｉｎＸｉａｏｋａｎｇＭｉｎｅＡｉＪｕｎｙｏｕ（ＸｉａｏｋａｎｇＣｏａｌＭｉｎｅ，ＴｉｅｆａＣｏａｌＩｎｄｕｓｔｒｙ（Ｇｒｏｕｐ）Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｄｉａｏｂｉｎｇｓｈａｎ１１２７００，Ｃｈｉｎａ）ＡｂｓｔｒａｃｔＩｎｖｉｅｗｏｆｌａｒｇｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｍｉｎｉｎｇｒｏａｄｗａｙｉｎＸｉａｏｋａｎｇＭｉｎｅ，ｔｈｅｒｅｐｅａｔｅｄｒｅｎｏｖａｔｉｏｎｓｉｎｔｈｅｓｅｒｖｉｃｅｃｙｃｌｅａｎｄｔｈｅｓｅｒｉ  ｏｕｓｒｅｓｔｒｉｃｔｉｏｎｏｎｔｈｅｓａｆｅｔｙｏｆｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ，ｔｈｅａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｓｐｌｉｔｇｒｏｕｔｉｎｇｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｉｎｔｈｅｒｅｔｕｒｎａｉｒｒｏａｄｗａｙｏｆＳ２Ｎ５ｗｏｒｋｉｎｇｆａｃｅｉｎＸｉａｏｋａｎｇＭｉｎｅｃａｎｓｐｌｉｔｇｒｏｕｔｉｎｇｔｏｔｈｅｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｒｏｃｋ，ｓｑｕｅｅｚｅａｎｄｄｅｎｓｉｆｙｔｈｅｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｒｏｃｋ，ｉｎｃｒｅａｓｅｔｈｅｆｒｉｃｔｉｏｎｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｓｌｕｒｒｙａｎｄｔｈｅｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｒｏｃｋ，ｔｈｅｈｏｌｄｉｎｇｆｏｒｃｅｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｓｌｕｒｒｙａｎｄｔｈｅａｎｃｈｏｒ（ａｎｃｈｏｒｃａｂｌｅ），ｉｍｐｒｏｖｅｔｈｅｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｔｈｅｓｕｒ  ｒｏｕｎｄｉｎｇｒｏｃｋ，ａｎｄａｃｈｉｅｖｅｇｏｏｄｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇｅｆｆｅｃｔ，ａｎｄｔｈｅｐｕｒｐｏｓｅｏｆｎｏｒｅｎｏｖａｔｉｏｎｏｆｒｏａｄｗａｙｗａｓｒｅａｌｉｚｅｄ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓｒｈｅｏｌｏｇｉｃａｌｓｏｆｔｒｏｃｋ；ｓｐｌｉｔｇｒｏｕｔｉｎｇ；ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ；ｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇｅｆｆｅｃｔ０引言关于软岩支护问题，自２０世纪８０年代至今，可谓仁者见仁、智者见智［１  ３］。目前，比较流行的软岩变形破坏机理主要有［３  ６］ ①煤岩体中黏土性矿物成分吸水膨胀。软岩中的黏土性矿物成分伊利石、高岭石和蒙脱石，其内部存在电子结构、能带结构缺陷，导致替代元素与被替代元素之间价电子数目的差异，使其产生负电性，具有较强的水分子吸附能力。巷道开挖后，遇水、遇风后引起软岩内部产生巨大的膨胀能，导致软岩破坏。②层状结构岩体引起非对称大变形。岩体及岩层间泥质胶结的破碎结构岩体，是引起巷道围岩强度降低、产生非对称大变形破坏的主要原因。小康矿煤层顶底板的油页岩及粉砂岩含泥质成分较高，其强度衰减后，巷道支护体除承受松散岩体的重力，还承受软岩的膨胀应力，随着时间增长围岩产生显著的流变，导致围岩破坏失稳。尤其是回采巷道变形量大，翻修频繁，长期困扰该矿健康发展，迫切需要新的支护技术提升软岩灾害治理能力。１支护探索小康矿为世界罕见的高应力、强膨胀、极软岩矿井，支护难度极大、生产成本高，一直制约矿井发展。１９９０１９９３年，矿井回采巷道沿用铁法煤田传统的支护方式，巷道变形破坏严重，失修率高达９７  １％，频繁翻修使煤矿生产处于半瘫痪状态。１９９４２００５年，该矿围绕软岩支护问题，从巷道支护形式（梯形棚→三心拱形棚→半圆拱形棚→长环形棚→马蹄拱形棚→圆形棚），支架材料（２５型钢→２９型钢→２９型钢调质→３６Ｕ型钢），锚杆（金属管缝式锚杆→螺纹钢锚杆→等强螺纹钢锚杆）等方面，进行了一系４４１２０２０年第５期艾俊友劈裂注浆技术在小康矿的应用第４２卷列的巷道支护改革，取得了一定的支护效果，实现了矿井稳产、达产。但是，支护材料消耗及翻修量仍然较大，生产成本居高不下，导致矿井持续亏损。２００７年，该矿联合中国矿业大学在埋深６５０ｍ以下的Ｓ２Ｓ２运输巷试验了纵深立体支护技术，采用“ 高强预应力锚杆＋锚索＋Ｗ型钢带＋喷浆＋拱形支架” 的复合支护方式，试验工程量５０ｍ。但由于新型支护架棚滞后、围岩封闭效果不好等因素，后经Ｓ２Ｓ２工作面采动压检验，支护效果不理想。２０１２年以来，该矿应用“ 全断面  ２２ｍｍ２４００ｍｍ全螺纹钢等强锚杆＋全断面  ２８  ６ｍｍ７３００ｍｍ锚索＋３６Ｕ型钢圆形支架＋壁后注混凝土支护” 联合支护技术，支护理念从研究如何“ 支” 的被动支护，到积极主动的“ 锚、支” 联合支护，取得了显著的效果，基本改变了软岩矿井巷道状况。但是对于服务期较长、赋存较深、工程地质环境复杂的回采巷道，仍然需要翻修。目前，国内软岩支护形式大体可分为２大类 ① 锚杆、锚索、钢架联合支护技术； ②围岩注浆加固支护技术，可分为化学注浆与水泥注浆［６  １０］。围岩注浆加固技术该矿没有尝试过。为此，２０１８年３月１６日，该矿请来专业技术人员，研究对软岩巷道进行 “ 高分子化学注浆加固” 。但通过实地考察以后，该公司技术人员认为该矿煤岩层致密，注浆困难，在该矿应用此技术没有把握，注浆效果不理想，达不到技术要求。２０１８年４月１２日，该矿又请来专业技术人员进行“ 高强锚注支护技术” 应用研讨。该项技术通过中空注浆锚杆、锚索对围岩进行加固。但在该矿工作面两巷注浆锚索封孔有困难，且其核心是锚索的全长锚固，注浆量较少，不能实现对流变性软岩的整体加固。２０１８年５月，经集团公司联系，该矿前往鹤岗矿业鸟山煤矿学习考察注浆支护技术应用情况。鸟山煤矿针对副井构造带及开拓巷道断层破碎带，应用新式灌浆专利配方、机具和工艺及湿式喷浆等工艺，保证了马头门、大巷等大型复杂软岩巷道的围岩稳定性，取消了原有的３６Ｕ型钢拱棚支护和钢管混凝土支护，实现了无钢架支护、无翻修，对该矿具有示范、借鉴作用与应用前景。２０１８年７月，经集团公司研究确定，在该矿实施“ 流变性软岩加固技术系列研究” 项目。２０１８年１２月，该矿与鹤岗新智岩体加固技术研究所开展“ 流变性软岩劈裂灌浆加固技术” 研究，并在Ｓ２Ｎ５回风巷进行试验，取得了较好的围岩加固效果，实现了巷道不翻修的目的。２技术核心劈裂灌浆技术通过向围岩劈裂灌浆，挤压加密围岩，提高抗压强度，增加浆液与围岩的摩擦力，提高围岩抗剪力，增加浆液与锚杆（锚索）的握裹力，实现全长锚固。其核心技术 ①可控灌浆料的配制技术。配制的浆液水固化完整，固化后没有剩余水去恶化被加固岩体；根据工程条件需要配制浆液，实现浆液的液态时间、软塑时间以及终凝时间可控。 ②劈裂技术。由于软岩没有贯通裂隙，劈裂技术是将煤层或油页岩使用８ＭＰａ的注浆压力劈裂，形成贯通裂隙，为软岩注浆提供通道，浆液逐渐从注浆阻力最小的裂隙向注浆阻力最大的裂隙扩展充填、压密围岩。③时控性灌浆工艺。通过注浆监控设备实时控制灌浆浆液的压力、流量及时态变化，实现“ 注得进，留得住” 效果。最终目标是在巷道周圈６ｍ深范围内围岩形成混凝土骨架网络、压密围岩，增加围岩强度，达到采动压影响时支护稳定，服务期内巷道安全畅通、不翻修的目的。３施工工艺劈裂灌浆施工分为２步 ①承压盖板灌浆； ②劈裂灌浆。劈裂灌浆在承压盖板灌浆结束２４ｈ后进行。承压盖板灌浆的目的是为劈裂软岩做好保护层，以保证劈裂时不漏浆；同时也能起到阻止围岩与外界的水气交换、防治围岩风化破碎的目的。劈裂灌浆的目的是利用注浆泵向软岩高压压注稠浆，将软岩沿层理、弱面拉裂，再通过浆液压密、充填围岩。承压盖板灌浆与劈裂灌浆二者基本工艺步骤相同，只是在灌浆压力及技术标准上有所不同，现将主要施工工艺介绍如下。施工工艺流程承压盖板灌浆试验段补喷→打承压盖板灌浆孔→下注头→浆液配制→承压盖板灌浆。待承压盖板形成２４ｈ后，开始劈裂灌浆打劈裂灌浆孔→下自制铁注头→浆液配制→劈裂灌浆。灌浆系统如图１所示。３  １钻孔布置盖板灌浆孔孔口均匀布置在巷道轮廓线上，每排平均布置８个承压盖板灌浆孔（图２），开孔间距１  ８ｍ，钻孔排距５  ４ｍ，孔深２  ０ｍ，孔径７５ｍｍ。共布置１９排、１４４个灌浆孔。５４１２０２０年第５期能源与环保第４２卷图１灌浆系统Ｆｉｇ  １Ｇｒｏｕｔｉｎｇｓｙｓｔｅｍ图２灌浆孔布置断面Ｆｉｇ  ２Ｌａｙｏｕｔｓｅｃｔｉｏｎｏｆｇｒｏｕｔｉｎｇｈｏｌｅ劈裂灌浆孔每排平均布置８个劈裂灌浆孔，开孔间距１  ８ｍ，钻孔排距５  ４ｍ，孔深６  ０ｍ，孔径７５ｍｍ。共布置１７排、１３６个灌浆孔。根据现场情况，劈裂灌浆孔布置在承压盖板灌浆孔附近０  ５ｍ（图１）。盖板灌浆孔、劈裂灌浆孔合计２８０个。使用ＭＱＴ  １３０／２  ４型锚杆钻机打顶板及上帮钻孔，使用风煤钻打底脚及底板钻孔。输浆注头注头使用无缝钢管制作。注头长１ｍ，使用  ７２ｍｍ７５０ｍｍ无缝钢管和  ２０ｍｍ２５０ｍｍ无缝钢管焊接在一起制成，注头的进浆端头预留丝扣，用于连接管路及接延灌浆管。灌浆自制注头结构如图３所示。图３灌浆自制注头Ｆｉｇ  ３Ｇｒｏｕｔｉｎｇｈｏｍｅｍａｄｅｉｎｊｅｃｔｉｏｎｈｅａｄ３  ２浆液配置浆液水固比为０  ５２ ∶ １，水泥与外加剂为０  ９２ ∶ ０  ０８。使用Ｐ  Ｏ５２  ５水泥。外加剂∶ 减水剂２  ０％，膨润土０  ４％，速凝剂０，膨胀剂５．０％，母剂０  ４％。在ＪＤＷ ５００ＳＳ型水泥浆搅拌机中按比例加入１６９  ７ｋｇ水，再加入３００ｋｇ的Ｐ  Ｏ５２  ５水泥及２６  １ｋｇ灌浆剂，共４９５  ８ｋｇ。之后启动搅拌机在２８００ｒ／ｍｉｎ的高速搅拌７ｍｉｎ后，开始注浆。注浆时，以８００～１０００ｒ／ｍｉｎ的低速搅拌，使浆液在持续低速搅拌状态下，直至灌浆结束。灌浆料物理力学性质见表１。表１试验段灌浆浆液物理力学性质Ｔａｂ  １Ｐｈｙｓｉｃａｌａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｇｒｏｕｔｉｎｇｉｎｔｅｓｔｓｅｃｔｉｏｎ流动黏度／ｓ液态时间／ｍｉｎ软塑时间／ｍｉｎ硬塑时间／ｍｉｎ终凝时间／ｍｉｎ胀缩／％密度／（ｇｃｍ－３）抗压强度／ＭＰａ３７  ２６４０２０２０７００１  ７５＞３０６４１２０２０年第５期艾俊友劈裂注浆技术在小康矿的应用第４２卷３  ３承压盖板灌浆承压盖板灌浆是在现有支护基础上为劈裂软岩做好保护层，以保证劈裂时不漏浆；也能起到阻止围岩与外界的水气交换、防治围岩风化破碎的目的。使用ＺＢＹ５０／７  １１矿用液压注浆泵加压输送浆液，由于浆液４０ｍｉｎ左右就会进入初凝状态，每桶浆液灌浆时间不得超过４０ｍｉｎ。灌浆压力０  １～３  ０ＭＰａ，发现巷道外壳喷体有漏浆处，及时用堵漏剂封堵。承压盖板灌浆结束标准当灌浆压力达到３ＭＰａ，流量为１Ｌ／ｍｉｎ以下，且连续１ｍｉｎ，结束灌浆；或以灌浆孔周围３ｍ半径外四处漏浆为停止灌浆标准。３  ４劈裂灌浆劈裂灌浆用高压注浆泵，将软岩沿层理、弱面拉裂，再通过向裂隙压注浆液，进而压密围岩、增加强度。灌浆时搅拌桶应保持低速搅拌，缓慢、逐渐关闭卸压截止阀提高灌浆压力，灌浆流量及压力要由小到大逐渐增加，压力突然增大容易发生浆液喷出现象，造成劈裂灌浆失败。应由专人时刻观察计算机显示的数据，随时控制卸压截止阀。由于灌浆压力最大８ＭＰａ，现场人员注意灌浆管线回弹方向，防止伤人；灌浆过程中，使用堵漏剂对漏浆处随时进行封堵。劈裂灌浆结束标准当灌浆压力达到８ＭＰａ、灌浆流量为１Ｌ／ｍｉｎ以下，且连续１ｍｉｎ，结束灌浆。３  ５堵漏渗浆因浆液凝结较快，渗浆时浆液会慢慢自动凝固。冒浆此时需用少许堵漏剂按水固比０  ３～０  ４配比，放在手掌心，当掌心略微感觉到堵漏剂发热时将堵漏剂抹在冒浆处即可堵漏。流浆此时将堵漏剂用纸包裹，卷成与流浆处孔洞直径大小的一个圆柱体，将圆柱体塞入孔洞，封堵３～５ｍｉｎ即可堵漏。喷浆此时需立即停止注浆，待漏浆的程度降为流浆状态时，按封堵流浆状态的方法封堵。３  ６灌浆监测灌浆过程中分别在进浆管路上安装压力和流量传感器，对灌浆压力与浆液流量进行实时监测，并可通过调整回浆管路流量的方式控制灌浆压力，实现均压灌浆。时控性灌浆系统中各传感器数据均通过ＫＧＪＺ１２７型灌浆监测主机（图４）进行收集整理，主机屏幕实时显示监测数据，对灌浆压力、浆液流量、浆液比例等进行监测、储存。现场工人根据监测主机显示，通过调节回浆管路阀门，控制灌浆压力、流量，实现可控灌浆，实现灌浆过程的“ 可视化、数字化” 。灌浆监测如图４所示。图４灌浆监测主机Ｆｉｇ  ４Ｇｒｏｕｔｉｎｇｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇｈｏｓｔ４效果观测２０１９年２月２１日，Ｓ２Ｎ５回风巷三角点，传统支护条件下两帮底脚棚梁变形严重，必须翻修，才能保证正常运输、通风。２０１９年３月２８日，灌浆加固段Ｓ２Ｎ５回风巷三角点，两帮底脚棚梁无明显变形，巷道状态良好。据现场跟班人员观测，未灌浆加固的回风巷三角点，区间内发生棚子“ 咔咔” 响动及喷体弹落动力现象１３次／班，而灌浆加固的回风巷三角点仅发生１次／班。试验段钻孔取心检测表明，试验段巷道最外层与围岩之间０  ５ｍ内，形成了抗压强度大于２０ＭＰａ的浆液与围岩胶结体，主要成分为浆液。试验段巷道０  ５～１  ０ｍ内，已发生塑性破坏的工程围岩得到了重新加固，形成了具有一定强度的浆液与破碎煤岩体胶结体。５经济效益分析材料成本该项试验采购Ｐ  Ｏ５２  ５水泥１６０ｔ，７  ８２万元；外加剂１３  ８ｔ，１３  ０３万元；堵漏剂４ｔ，３  ７８万元；配件等３  １万元；合计２７  ７３万元，平均材料成本２７７３元／ｍ。人工成本２０１８年１２月１２日开始施工至施工到２０１９年３月１８日结束，共计９７个班次，每班次施工人员６人，设备维护４人，合计９７０人工。根据该矿２０１９年劳动定额管理办法计算人工费５  ３４万元。合计成本３３  ０７万元，平均成本３３０７元／ｍ。现有支护形式巷道，平均翻修材料成本１１８１９元／ｍ，人工成本６０００元／ｍ。试验段１００ｍ，按照减少巷道翻修一遍计算，翻修材料、人工成本１７８１９元／ｍ，灌浆材料、人工成本３３０７元／ｍ，可节省成本７４１２０２０年第５期能源与环保第４２卷１４５１２元／ｍ，１００ｍ巷道可节省１４５  １２万元。６结论该试验自２０１８年１２月末正式开工，到２０１９年３月末结束，工期３个月。共施工灌浆孔２８０个，其中盖板灌浆孔１４４个，劈裂灌浆孔１３６个。累计灌浆２４５  ８ｔ，其中水泥１４７  ５ｔ、外加剂１２  ８ｔ。最大单孔灌浆量４５００ｋｇ，最小灌浆量１００ｋｇ，平均每米巷道灌浆量２  ４６ｔ。该试验应用劈裂灌浆加固技术，通过向围岩挤压、充填稠浆，构成混凝土骨架网络，提高围岩的容重、抗拉力、自稳力；有效控制了软岩巷道的轴向及径向变形，实现了巷道变形量小、不需要翻修的目的，取得了软岩支护技术新突破。此次试验在该矿的成功应用，大幅度降低了巷道翻修成本、工人劳动强度及安全隐患，取得了较好的经济效益，保障了安全稳定生产。参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ）［１］何满潮，景海河，孙晓明．软岩工程地质力学研究进展［Ｊ］．工程地质学报，２０００（１）４６  ６２．ＨｅＭａｎｃｈａｏ，ＪｉｎｇＨａｉｈｅ，ＳｕｎＸｉａｏｍｉｎｇ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｐｒｏｇｒｅｓｓｏｆｓｏｆｔｒｏｃｋｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｇｅｏｍｅｃｈａｎｉｃｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＧｅｏｌｏ  ｇｙ，２０００（１）４６  ６２．［２］何满潮．深部软岩工程的研究进展与挑战［Ｊ］．煤炭学报，２０１４，３９（８）１４０９  １４１７．ＨｅＭａｎｃｈａｏ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｐｒｏｇｒｅｓｓａｎｄｃｈａｌｌｅｎｇｅｓｏｆｄｅｅｐｓｏｆｔｒｏｃｋｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｈｉｎａＣｏａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２０１４，３９（８）１４０９  １４１７．［３］何满潮，黄福昌，闫吉太．世纪之交软岩工程技术现状与展望［Ｍ］．北京煤炭工业出版社，１９９９．［４］蔡美峰．岩石力学与工程［Ｍ］．北京科学出版社，２０１３．［５］何满潮，钱七虎．深部岩体力学基础［Ｍ］．北京科学出版社，２０１０．［６］钱鸣高，石平五，许家林．矿山压力与岩层控制［Ｍ］．徐州中国矿业大学出版社，２０１０．［７］姜耀东，赵毅鑫，刘文岗，等．深部开采中巷道底鼓问题的研究［Ｊ］．岩石力学与工程学报，２００４（１４）８５  ９０．ＪｉａｎｇＹａｏｄｏｎｇ，ＺｈａｏＹｉｘｉｎ，ＬｉｕＷｅｎｇａｎｇ，ｅｔａｌ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｆｌｏｏｒｈｅａｖｅｏｆｒｏａｄｗａｙｉｎｄｅｅｐｍｉｎｉｎｇ［Ｊ］．ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＲｏｃｋＭｅ  ｃｈａｎｉｃｓａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００４（１４）８５  ９０．［８］黄福昌．充州矿区煤巷锚网支护技术［Ｍ］．北京煤炭工业出版社，２０００．［９］何满潮，谢和平，彭苏萍，等．深部开采岩体力学研究［Ｊ］．岩石力学与工程学报，２００５，２４（１６）２８０３  ２８１３．ＨｅＭａｎｃｈａｏ，ＸｉｅＨｅｐｉｎｇ，ＰｅｎｇＳｕｐｉｎｇ，ｅｔａｌ．Ｓｔｕｄｙｏｎｒｏｃｋｍｅ  ｃｈａｎｉｃｓｉｎｄｅｅｐｍｉｎｉｎｇｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ［Ｊ］．ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＲｏｃｋＭｅｃｈａｎｉｃｓａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００５，２４（１６）２８０３  ２８１３．［１０］董方庭．巷道围岩松动圈支护理论及其应用技术［Ｍ］．北京煤炭工业出版社，檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶２００１．（上接第１４３页）［１４］孟庆安．高瓦斯工作面沿空留巷围岩控制关键技术［Ｊ］．煤炭科学技术，２０１８，４６（Ｓ２）３９  ４３．ＭｅｎｇＱｉｎｇ ′ ａｎ．Ｋｅｙｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｒｏｃｋｃｏｎｔｒｏｌｉｎｇｏｂ  ｓｉｄｅｅｎｔｒｙｒｅｔａｉｎｉｎｇｏｆｈｉｇｈｇａｓｓｙｗｏｒｋｉｎｇｆａｃｅ［Ｊ］．ＣｏａｌＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１８，４６（Ｓ２）３９  ４３．［１５］孟庆安．高瓦斯工作面沿空留巷围岩控制机理及其工程应用［Ｊ］．煤矿安全，２０１９，５０（２）１６５  １７２．ＭｅｎｇＱｉｎｇ ′ ａｎ．Ｃｏｎｔｒｏｌｍｅｃｈａｎｉｓｍｏｆｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｒｏｃｋｏｆｇｏｂ  ｓｉｄｅｅｎｔｒｙｉｎａｈｉｇｈｌｙｇａｓｓｙｗｏｒｋｉｎｇｆａｃｅａｎｄｉｔｓａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＳａｆｅｔｙｉｎＣｏａｌＭｉｎｅｓ，２０１９，５０（２）１６５  １７２．［１６］康红普，牛多龙，张镇，等．深部沿空留巷围岩变形特征与支护技术［Ｊ］．岩石力学与工程学报，２０１０，２９（１０）１９７７  １９８７．ＫａｎｇＨｏｎｇｐｕ，ＮｉｕＤｕｏｌｏｎｇ，ＺｈａｎｇＺｈｅｎ，ｅｔａｌ．Ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｃｈａｒａｃ  ｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｒｏｃｋａｎｄｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆｇｏｂ  ｓｉｄｅｅｎｔｒｙｒｅｔａｉｎｉｎｇ［Ｊ］．ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＲｏｃｋＭｅｃｈａｎｉｃｓａｎｄＥｎｇｉ  ｎｅｅｒｉｎｇ，２０１０，２９（１０）１９７７  １９８７．［１７］李化敏．沿空留巷顶板岩层控制设计［Ｊ］．岩石力学与工程学报，２０００，１９（５）６５１  ６５４．ＬｉＨｕａｍｉｎ．Ｃｏｎｔｒｏｌｄｅｓｉｇｎｏｆｒｏｏｆｒｏｃｋｓｆｏｒｇｏｂ  ｓｉｄｅｅｎｔｒｙｒｅｔａｉｎｉｎｇ［Ｊ］．ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＲｏｃｋＭｅｃｈａｎｉｃｓａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０００，１９（５）６５１  ６５４．［１８］石建军，马念杰，白忠胜．沿空留巷顶板断裂位置分析及支护技术［Ｊ］．煤炭科学技术，２０１３，４１（７）３５  ３７，４２．ＳｈｉＪｉａｎｊｕｎ，ＭａＮｉａｎｊｉｅ，ＢａｉＺｈｏｎｇｓｈｅｎｇ．Ａｎａｌｙｓｉｓｏｎｒｏｏｆｂｒｏｋｅｎｌｏｃａｔｉｏｎｏｆｇａｔｅｗａｙｒｅｔａｉｎｅｄａｌｏｎｇｇｏａｆａｎｄｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆｒｏｏｆｓｕｐ  ｐｏｒｔ［Ｊ］．ＣｏａｌＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１３，４１（７）３５  ３７，４２．［１９］李迎富，华心祝，蔡瑞春．沿空留巷关键块的稳定性力学分析及工程应用［Ｊ］．采矿与安全工程学报，２０１２，２９（３）３５７  ３６４．ＬｉＹｉｎｇｆｕ，ＨｕａＸｉｎｚｈｕ，ＣａｉＲｕｉｃｈｕｎ．Ｍｅｃｈａｎｉｃｓａｎａｌｙｓｉｓｏｎｔｈｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｏｆｋｅｙｂｌｏｃｋｉｎｔｈｅｇｏｂ  ｓｉｄｅｅｎｔｒｙｒｅｔａｉｎｉｎｇａｎｄｅｎｇｉｎｅｅｒ  ｉｎｇａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭｉｎｉｎｇ＆ＳａｆｅｔｙＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１２，２９（３）３５７  ３６４．［２０］马念杰，李季，赵志强．圆形巷道围岩偏应力场及塑性区分布规律研究［Ｊ］．中国矿业大学学报，２０１５，４４（２）２０６  ２１３．ＭａＮｉａｎｊｉｅ，ＬｉＪｉ，ＺｈａｏＺｈｉｑｉａｎｇ．Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆｔｈｅｄｅｖｉａｔｏｒｉｃｓｔｒｅｓｓｆｉｅｌｄａｎｄｐｌａｓｔｉｃｚｏｎｅｉｎｃｉｒｃｕｌａｒｒｏａｄｗａｙｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｒｏｃｋ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｈｉｎａＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＭｉｎｉｎｇ＆Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１５，４４（２）２０６  ２１３．８４１