沿空留巷围岩控制关键技术研究.pdf

第４２卷第７期能源与环保Ｖｏｌ  ４２Ｎｏ  ７２０２０年７月ＣｈｉｎａＥｎｅｒｇｙａｎｄＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎＪｕｌ．２０２０收稿日期２０２０－０３－１２；责任编辑陈朋磊ＤＯＩ１０．１９３８９／ｊ．ｃｎｋｉ．１００３－０５０６．２０２０．０７．０４１作者简介郭俊凡（１９９０），男，山西洪洞人，助理工程师，２０１２年毕业于山西煤炭职业技术学院，现从事生产技术管理工作。引用格式郭俊凡．沿空留巷围岩控制关键技术研究［Ｊ］．能源与环保，２０２０，４２（７）１８４  １８７．ＧｕｏＪｕｎｆａｎ．Ｓｔｕｄｙｏｎｋｅｙｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｒｏｃｋｃｏｎｔｒｏｌｆｏｒｇｏｂ  ｓｉｄｅｅｎｔｒｙｒｅｔａｉｎｉｎｇ［Ｊ］．ＣｈｉｎａＥｎｅｒｇｙａｎｄＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎ，２０２０，４２（７）１８４  １８７．沿空留巷围岩控制关键技术研究郭俊凡（晋煤集团寺河煤矿生产技术管理部，山西晋城０４８２００）摘要为了有效控制沿空留巷顶板岩层的离层及塑性区的发展，研究了沿空留巷围岩控制关键技术，包括可伸缩Ｕ型钢支架、支架壁后充填技术、锁棚锚杆／锚索技术、滞后注浆技术以及预充填区顶板加固技术。通过综合技术的分析，增加了支架和围岩的相互作用，提高了围岩的整体承载能力，控制了顶板离层和裂隙的发育，保证了巷道顶板的完整程度。关键词沿空留巷；可伸缩Ｕ型钢支架；壁后充填；锁棚锚杆／锚索；滞后注浆；预充填区顶板加固中图分类号ＴＤ３５３文献标志码Ａ文章编号１００３－０５０６（２０２０）０７－０１８４－０４Ｓｔｕｄｙｏｎｋｅｙｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｒｏｃｋｃｏｎｔｒｏｌｆｏｒｇｏｂ  ｓｉｄｅｅｎｔｒｙｒｅｔａｉｎｉｎｇＧｕｏＪｕｎｆａｎ（ＰｒｏｄｕｃｔｉｏｎＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＭａｎａｇｅｍｅｎｔＤｅｐａｒｔｍｅｎｔｏｆＳｉｈｅＣｏａｌＭｉｎｅ，ＪｉｎｃｈｅｎｇＣｏａｌＧｒｏｕｐ，Ｊｉｎｃｈｅｎｇ０４８２００，Ｃｈｉｎａ）ＡｂｓｔｒａｃｔＩｎｏｒｄｅｒｔｏｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙｃｏｎｔｒｏｌｔｈｅｓｅｐａｒａｔｉｏｎｏｆｒｏｏｆｓｔｒａｔａａｎｄｔｈｅｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆｐｌａｓｔｉｃｚｏｎｅｉｎｇｏｂｓｉｄｅｅｎｔｒｙｒｅｔａｉｎｉｎｇ，ｔｈｅｋｅｙｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓｏｆｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｒｏｃｋｃｏｎｔｒｏｌｆｏｒｇｏｂｓｉｄｅｅｎｔｒｙｒｅｔａｉｎｉｎｇｗｅｒｅｓｔｕｄｉｅｄ，ｉｎｃｌｕｄｉｎｇｔｈｅｒｅｔｒａｃｔａｂｌｅＵ－ｓｈａｐｅｄｓｔｅｅｌｓｕｐ  ｐｏｒｔ，ｔｈｅｆｉｌｌｉｎｇｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｂｅｈｉｎｄｔｈｅｓｕｐｐｏｒｔｗａｌｌ，ｔｈｅｌｏｃｋｉｎｇｒｏｏｆｂｏｌｔ／ｃａｂｌｅｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ｔｈｅｌａｇｇｒｏｕｔｉｎｇｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙａｎｄｔｈｅｒｏｏｆｒｅｉｎ  ｆｏｒｃｅｍｅｎｔｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｉｎｔｈｅｐｒｅ  ｆｉｌｌｉｎｇａｒｅａ．Ｔｈｒｏｕｇｈｔｈｅａｎａｌｙｓｉｓｏｆｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ｔｈｅｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎｂｅｔｗｅｅｎｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇａｎｄｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｒｏｃｋｗａｓｉｎｃｒｅａｓｅｄ，ｔｈｅｏｖｅｒａｌｌｂｅａｒｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｏｆｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｒｏｃｋｗａｓｉｍｐｒｏｖｅｄ，ｒｏｏｆｓｅｐａｒａｔｉｏｎａｎｄｆｒａｃｔｕｒｅｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｗｅｒｅｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ，ａｎｄｔｈｅｉｎｔｅｇｒｉｔｙｏｆｒｏａｄｗａｙｒｏｏｆｗａｓｅｎｓｕｒｅｄ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓｇｏｂｓｉｄｅｅｎｔｒｙｒｅｔａｉｎｉｎｇ；ｒｅｔｒａｃｔａｂｌｅＵ  ｓｈａｐｅｄｓｔｅｅｌｓｕｐｐｏｒｔ；ｂａｃｋｗａｌｌｆｉｌｌｉｎｇ；ｌｏｃｋｉｎｇｒｏｏｆｂｏｌｔ／ｃａｂｌｅ；ｌａｇｇｒｏｕｔｉｎｇ；ｒｏｏｆｒｅｉｎ  ｆｏｒｃｅｍｅｎｔｉｎｐｒｅ  ｆｉｌｌｉｎｇａｒｅａ０引言由于沿空留巷受到采动影响，顶板岩层部分裂隙被分割为块体结构，产生一定的离层和破坏，给巷道支护带来了难度。但是沿空留巷的肩角冒落和顶板离层的控制尤为突出，国内学者对其进行了研究。张农等［１］研究了沿空留巷围岩控制理论，总结出墙体快速构筑、 “ 三位一体” 围岩控制、结构参数优化、分区治理、预裂爆破卸压等沿空留巷围岩控制关键技术；柏建彪［２］对沿空留巷围岩控制技术进行了研究，提出了巷旁支护体主要参数的确定方法，建立了巷旁充填沿空留巷的力学模型，分析沿空留巷顶板破断垮落特征；文献［３］通过留巷内辅助、加固留巷墙体顶板和充填等加强支护等措施，来控制沿空留巷围岩；文献［４］采用ＵＤＥＣ数值模拟和现场实测的方法，对巷道围岩应力分布、变形规律进行研究，分析了煤柱宽度和锚杆间排距的影响。基于此，本文分析了沿空留巷围岩控制关键技术，主要分析了可伸缩Ｕ型钢支架、支架壁后充填技术、锁棚锚杆／锚索技术、滞后注浆技术以及预充填区顶板加固技术。研究为矿井沿空留巷支护参数设计提供技术支持。１可伸缩Ｕ型钢支架可伸缩Ｕ型钢支架具有一定的可缩性和适当的强度，能够一定程度上抑制塑性区的持续变形、发４８１２０２０年第７期郭俊凡沿空留巷围岩控制关键技术研究第４２卷展及顶板的离层［５］。可伸缩Ｕ型钢支架的工作原理在压力作用下，支架连接段的型钢固定在一起，支架吸收一定的能量，使其具有一定的预紧力。当可伸缩Ｕ型钢支架和围岩接触时，连接件和型钢产生摩擦阻力，型钢和型钢间产生摩擦，来阻止围岩的变形。在该过程，Ｕ型钢支架变短、曲率半径变小，产生附加应力，吸收一定的围岩应力，从而提高了支架的支护阻力。随着围岩的持续变形，支架的工作阻力持续增加，当支架承受能力小于围岩压力时，型钢将发生挠曲破坏，失去承载能力［６  ８］。可伸缩Ｕ型钢支架在缩短和变形过程，能够平衡围岩应力状态和提高围岩的支护阻力，该协调性促使可伸缩Ｕ型钢支架适应围岩压力变化和较大变形。因此，可伸缩Ｕ型钢支架对于沿空留巷围岩控制具有重要的作用。２支架壁后充填技术当对围岩的支架壁进行充填时，可以改善围岩和支架的相互作用，使实际承载性能提高２倍以上；同时，由于围岩充填后，围岩结构得到了有效改善，也减小了巷道断面的收缩量。（１）壁后充填作用。当进行壁后充填后，由于浆液将围岩的孔洞进行充实，改善了围岩的结构，提高了围岩的残余强度，增加了支架和围岩的相互作用，减小了支架的非弹性变形，防止了泥质软岩的风化。为了防止支架由于集中点载荷和偏心载荷发生的变形破坏，该技术具有重要作用 ①壁后充填技术可以使支架充填体围岩形成叠合梁结构，视为统一承载体，具有较高的抗弯能力； ②壁后充填技术提高了浅部围岩的刚度和残余强度，提高了受载后支护阻力，有利于支架的早期承载，有效防止了支架的倾斜失稳； ③壁后充填技术降低了支架耳部的集中载荷，减弱了钢筋网拉力不均的现象，增加了钢筋网的抗弯能力； ④改善了围岩支架关系，降低了支架的截面异化程度，使围岩集中应力向均布应力转化［９  １１］。（２）壁后充填的施工方法。主要分为湿式和干式充填２种。本文主要采用湿式充填，该技术具有充填效率高、充填率高和设备简单可靠等特点，能够适应于岩性变化大、局部地段充填的巷道。湿式充填采用预埋“ Ｔ ” 型管注浆充填（图１）， “ Ｔ ” 型管采用  １５ｍｍ，壁厚为３．２５ｍｍ，一段外露在巷道表面，用于注浆，另一端埋入钢筋笆片后，用于喷射浆液。射浆管的直径为２６．８ｍｍ。然后，将巷道表面进行混凝土砂浆喷射，喷射厚度为５０～７０ｍｍ，防止了壁后充填的浆液外流和Ｕ型钢棚的腐蚀，提高了支架的承载性能和注浆的压力。图１预埋“ Ｔ ” 型管注浆充填Ｆｉｇ  １Ｇｒｏｕｔｉｎｇｆｏｒｐｒｅ  ｅｍｂｅｄｄｅｄ＂Ｔ＂ｔｙｐｅｐｉｐｅ３锁棚锚杆／锚索技术锁棚锚杆／锚索技术提高了支架的偏心载荷的承载能力和围岩的承载特性，为支架偏载提供局部应力补偿，对于支架和锚杆（索）采用间接连接方式，主要由走向锚杆（索）梁和锁棚卡缆组成［１２  １３］。（１）走向锚杆（索）梁。该连接方式如图２所示。梁可以采用废旧的Ｕ型钢或者工字钢加工，连接２～４个Ｕ型钢棚，根据实际工程需要，梁的开孔数目和位置进行相应的调整。该连接方式避免了直接连接的缺点，使Ｕ型钢连接为一个整体，提高了支架的承载能力和稳定性。图２走向锚杆（索）梁连接方式Ｆｉｇ  ２Ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎｍｏｄｅｏｆｓｔｒｉｋｅｂｏｌｔ（ｃａｂｌｅ）ｂｅａｍ５８１２０２０年第７期能源与环保第４２卷（２）锁棚卡缆。该连接方式如图３所示。根据Ｕ型钢棚的截面特性，将卡缆做成弯曲形状，能够和Ｕ型钢棚紧密连接；锚固孔设置为扁长形，布置在两侧耳翼上。该连接方式能够充分发挥Ｕ型钢棚的支护性能，防止了Ｕ型钢棚的弯曲和扭转，提高了支架的稳固性。图３锁棚卡缆连接方式Ｆｉｇ  ３Ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎｍｏｄｅｏｆｌｏｃｋｉｎｇｓｈｅｄｃａｂｌｅ４滞后注浆技术滞后注浆技术将围岩的弱面和裂隙胶结起来，实现了锚杆和锚索的二次支护，提高了围岩的整体承载能力，对支护结构进行进一步的优化。根据力学实验，在２５ＭＰａ的三轴受压状态下，粉砂岩的强度约为１１ＭＰａ；当进行滞后注浆技术后，粉砂岩的强度增加到３３ＭＰａ。粉砂岩和固结体全应力应变曲线如图４所示。图４粉砂岩和固结体全应力应变曲线Ｆｉｇ  ４Ｆｕｌｌｓｔｒｅｓｓ  ｓｔｒａｉｎｃｕｒｖｅｏｆｓｉｌｔｓｔｏｎｅａｎｄｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎ由图４可知，该技术可以提高围岩的残余强度。根据某煤矿的地质条件，巷道初始支护阻力为０．２ＭＰａ，巷道半径为２．５ｍ，围岩的剪胀角为２～９，黏聚力为０．２～０．９ＭＰａ，内摩擦角为２０～３５，泊松比为０．２５，弹性模量为３．５ＧＰａ，原始应力为１５ＭＰａ。得到注浆加固对塑性圈半径和巷道表面位移的影响如图５所示。由图５可知，随着黏聚力和内摩擦角逐渐增加，巷道表面位移和塑性区半径逐渐下降，因此注浆加固达到了理想地控制围岩的效果。图５注浆加固对塑性圈半径和巷道表面位移的影响Ｆｉｇ  ５Ｅｆｆｅｃｔｏｆｇｒｏｕｔｉｎｇｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔｏｎｐｌａｓｔｉｃｒｉｎｇｒａｄｉｕｓａｎｄｒｏａｄｗａｙｓｕｒｆａｃｅｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ５预充填区顶板加固技术沿空留巷巷旁支护的主要构件为充填墙体，为了降低充填墙体的顶板压力和防止顶板的离层，应增加顶板岩体的整体性，可以对底板进行主动加固。带充填区和撕帮主动控顶如图６所示。施工小孔径预拉力锚索和“ 三高” 锚杆来主动控制顶板；采用高初撑力可缩单体液压支柱进行巷内支护，分区域控制巷道顶板，控制顶板离层和裂隙的发育，保证巷道顶板的完整程度。图６带充填区和撕帮主动控顶示意Ｆｉｇ  ６Ａｃｔｉｖｅｔｏｐｃｏｎｔｒｏｌｓｉｇｎａｌｗｉｔｈｆｉｌｌｉｎｇａｒｅａａｎｄｔｅａｒｉｎｇｓｉｄｅ６８１２０２０年第７期郭俊凡沿空留巷围岩控制关键技术研究第４２卷６结论（１）可伸缩Ｕ型钢支架能够平衡围岩应力状态和提高围岩的支护阻力，适应围岩压力变化和较大变形，对于沿空留巷围岩控制具有重要的作用。（２）壁后充填提高了围岩的残余强度，增加了支架和围岩的相互作用，可以防止支架由于集中点载荷和偏心载荷发生的变形破坏。（３）锁棚锚杆／锚索技术防止了Ｕ型钢棚的弯曲和扭转，提高了支架的承载能力和稳定性。（４）滞后注浆技术实现了锚杆和锚索的二次支护，提高了围岩的整体承载能力，具有理想的围岩控制效果。（５）预充填区顶板加固技术可控制顶板离层和裂隙的发育，保证巷道顶板的完整程度。参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ）［１］张农，韩昌良．沿空留巷围岩控制理论与实践［Ｊ］．煤炭学报，２０１４，３９（８）１６３５  １６４１．ＺｈａｎｇＮｏｎｇ，ＨａｎＣｈａｎｇｌｉａｎｇ．Ｔｈｅｏｒｙａｎｄｐｒａｃｔｉｃｅｏｆｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｒｏｃｋｃｏｎｔｒｏｌａｌｏｎｇｔｈｅｒｅｍａｉｎｉｎｇｌａｎｅ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｈｉｎａＣｏａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２０１４，３９（８）１６３５  １６４１．［２］柏建彪．沿空留巷围岩控制技术研究［Ｊ］．煤矿支护，２００９（２）１３  ２０．ＢａｉＪｉａｎｂｉａｏ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｃｏｎｔｒｏｌｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｒｏｃｋｓａｌｏｎｇｇｏａｆ［Ｊ］．ＣｏａｌＭｉｎｅＳｕｐｐｏｒｔ，２００９（２）１３  ２０．［３］魏晟．中兴矿１２０５沿空留巷围岩控制技术应用研究［Ｊ］．中国煤炭，２０１２（８）６７  ７０．ＷｅｉＳｈｅｎｇ．Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｒｅｓｅａｒｃｈｏｆｗａｌｌｒｏｃｋｃｏｎｔｒｏｌｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙａ  ｌｏｎｇｅｍｐｔｙｒｏａｄｗａｙｉｎ１２０５ｏｆＺｈｏｎｇｘｉｎｇＭｉｎｅ［Ｊ］．ＣｈｉｎａＣｏａｌ，２０１２（８）６７  ７０．［４］孙庆华．窄煤柱护巷巷道锚杆支护参数优化研究［Ｊ］．中州煤炭，２０１４（１０）１  ５．ＳｕｎＱｉｎｇｈｕａ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｏｆｂｏｌｔｓｕｐｐｏｒｔｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆｎａｒｒｏｗｃｏａｌｐｉｌｌａｒｒｏａｄｗａｙ［Ｊ］．ＺｈｏｎｇｚｈｏｕＣｏａｌ，２０１４（１０）１  ５．［５］张玉宝，相啸宇，赵同彬，等．大倾角复合顶板沿空留巷围岩控制技术研究［Ｃ］／／全国采矿学术会议，２０１５．［６］孟庆安．高瓦斯工作面沿空留巷围岩控制机理及其工程应用［Ｊ］．煤矿安全，２０１９，５０（２）１７１  １７４，１７８．ＭｅｎｇＱｉｎｇ ′ ａｎ．Ｃｏｎｔｒｏｌｍｅｃｈａｎｉｓｍａｎｄｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｒｏｃｋｓａｌｏｎｇｇｏａｆｉｎｈｉｇｈｇａｓｆａｃｅ［Ｊ］．ＳａｆｅｔｙｉｎＣｏａｌＭｉｎｅｓ，２０１９，５０（２）１７１  １７４，１７８．［７］李中伟．高应力松散破碎围岩巷道控制技术研究［Ｊ］．能源与环保，２０１７，３９（１２）５４  ５８．ＬｉＺｈｏｎｇｗｅｉ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｃｏｎｔｒｏｌｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆｈｉｇｈｓｔｒｅｓｓｌｏｏｓｅｂｒｏｋｅｎｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｒｏｃｋｒｏａｄｗａｙ［Ｊ］．ＣｈｉｎａＥｎｅｒｇｙａｎｄＥｎｖｉｒｏｎ  ｍｅｎｔａｌＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎ，２０１７，３９（１２）５４  ５８．［８］韩昌良，张农，冉智，等．覆岩分次垮落对沿空留巷的叠加扰动机理及其控制对策［Ｊ］．中南大学学报，２０１８，２５（９）２２５８  ２２７１．ＨａｎＣｈａｎｇｌｉａｎｇ，ＺｈａｎｇＮｏｎｇ，ＲａｎＺｈｉ，ｅｔａｌ．Ｓｕｐｅｒｐｏｓｅｄｄｉｓｔｕｒｂ  ａｎｃｅｍｅｃｈａｎｉｓｍｏｆｓｅｑｕｅｎｔｉａｌｏｖｅｒｌｙｉｎｇｓｔｒａｔａｃｏｌｌａｐｓｅｆｏｒｇｏｂ  ｓｉｄｅｅｎｔｒｙｒｅｔａｉｎｉｎｇａｎｄｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｉｅｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｅｎｔｒａｌＳｏｕｔｈＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２０１８，２５（９）２２５８  ２２７１．［９］孟文福．注浆加固技术防治巷道底鼓的机理研究［Ｊ］．中州煤炭，２００９（３）１２  １４．ＭｅｎｇＷｅｎｆｕ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｍｅｃｈａｎｉｓｍｏｆｇｒｏｕｔｉｎｇｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｔｏｐｒｅｖｅｎｔｒｏａｄｗａｙｂｏｔｔｏｍｄｒｕｍ［Ｊ］．ＺｈｏｎｇｚｈｏｕＣｏａｌ，２００９（３）１２  １４．［１０］孟庆安．高瓦斯工作面沿空留巷围岩控制关键技术［Ｊ］．煤炭科学技术，２０１８，４６（Ｓ２）４４  ４８．ＭｅｎｇＱｉｎｇａｎ．Ｋｅｙｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｒｏｃｋｃｏｎｔｒｏｌａｌｏｎｇｅｍｐｔｙｒｏａｄｗａｙｉｎｈｉｇｈｇａｓｆａｃｅ［Ｊ］．ＣｏａｌＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１８，４６（Ｓ２）４４  ４８．［１１］雷转霖，柏建彪，陈勇，等．深部矿井沿空留巷围岩控制技术研究［Ｊ］．煤矿开采，２０１４（５）１６  １９，４０．ＬｅｉＺｈｕａｎｌｉｎ，ＢａｉＪｉａｎｂｉａｏ，ＣｈｅｎＹｏｎｇ，ｅｔａｌ．Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆｃｏｎ  ｔｒｏｌｌｉｎｇｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｒｏｃｋｏｆｒｏａｄｗａｙｒｅｔａｉｎｅｄａｌｏｎｇｇｏｂｉｎｄｅｅｐｍｉｎｅ［Ｊ］．ＣｏａｌＭｉｎｉｎｇ，２０１４（５）１６  １９，４０．［１２］张健．切顶卸压巷旁Ｕ型钢棚支护沿空留巷技术研究［Ｊ］．能源与环保，２０１８，４０（４）１８９  １９３．ＺｈａｎｇＪｉａｎ．ＲｅｓｅａｒｃｈｏｎＵ  ｓｈａｐｅｄｓｔｅｅｌｓｈｅｄｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇｒｏａｄｗａｙｒｅｍａｉｎｉｎｇａｌｏｎｇｇｏａｆ［Ｊ］．ＣｈｉｎａＥｎｅｒｇｙａｎｄＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌＰｒｏｔｅｃ  ｔｉｏｎ，２０１８，４０（４）１８９  １９３．［１３］尚延辉，邢志强．动压巷道矿压规律与围岩控制技术研究［Ｊ］．煤炭科技，２０１９，４０（６）２６  ３０．ＳｈａｎｇＹａｎｈｕｉ，ＸｉｎｇＺｈｉｑｉａｎｇ．ＲｅｓｅａｒｃｈｏｎＵ  ｓｈａｐｅｄｓｔｅｅｌｓｈｅｄｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇｒｏａｄｗａｙｒｅｍａｉｎｉｎｇａｌｏｎｇｇｏａｆ［Ｊ］．ＣｏａｌＳｃｉｅｎｃｅ＆ＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＭａｇａｚｉｎｅ，２０１９，４０（６）２６  ３０．７８１

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