重力坝稳定及应力计算.doc

坝体强度承载能力极限状态 计算及坝体稳定承载能力极限状态计算 （一）、基本资料 坝顶高程1107.0 m 校核洪水位（P 0.5 ）上游1105.67 m 下游1095.18 m 正常蓄水位上游1105.5 m 下游1094.89 m 死水位1100.0 m 混凝土容重24 KN/m3 坝前淤沙高程1098.3 m 泥沙浮容重5 KN/m3 混凝土与基岩间抗剪断参数值 f 0.5 c 0.2 Mpa 坝基基岩承载力［f］ 400 Kpa 坝基垫层混凝土C15 坝体混凝土C10 50年一遇最大风速v 0 19.44 m/s 多年平均最大风速为v 0 12.9 m/s 吹程 D 1000 m （二）、坝体断面 1、 非溢流坝段标准剖面 1荷载作用的标准值计算（以单宽计算） A、正常蓄水位情况（上游水位1105.5m，下游水位1094.89m） ① 竖向力（自重） W1 24517 2040 KN W2 2410.758.6 /2 1109.4 KN W3 9.81（1094.5-1090）20.8 /2 79.46 KN ∑W 3228.86 KN W1作用点至O点的力臂为 13.6-5 /2 4.3 m W2作用点至O点的力臂为 W3作用点至O点的力臂为 竖向力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“”） MOW1 20404.3 8772 KNm MOW2 －1109.41.067 －1183.7 KNm MOW3 －79.465.6 －445 KNm ∑MOW 7143.3 KNm ② 静水压力（水平力） P1 γH12 /2 9.811105.5－10902 /2 －1178.4 KN P2 γH22 /2 9.811094.89-10902 /2 117.3KN ∑P －1061.1 KN P1作用点至O点的力臂为 1105.5－1090/3 5.167m P2作用点至O点的力臂为 1094.89－1090/3 1.63m 静水压力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“”） MOP1 1178.45.167 －6089 KNm MOP2 117.31.63 191.2 KNm ∑MOP －5897.8 KNm ③ 扬压力 扬压力示意图请见下页附图 H1 1105.5－1090 15.5 m H2 1094.89－1090 4.89 m H1 － H1 15.5－4.89 10.61 m 计算扬压力如下 U1 9.8113.64.89 652.4 KN U2 9.81 13.610.61 /2 707.8 KN ∑U 1360.2 KN U1作用点至O点的力臂为 0 m U2作用点至O点的力臂为 13.6 / 2－13.6 / 3 2.267m 竖向力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“”） MOU1 0 KNm MOU2 －707.82.267 －1604.6 KNm ∑MOU －1604.6 KNm ④ 浪压力（直墙式） 浪压力计算简图如下 由确定坝顶超高计算时已知如下数据单位m 平均波长Lm 波高h1 坝前水深H 波浪中心线至计算水位的高度hZ 7.644 0.83 15.5 0.283 使波浪破碎的临界水深计算如下 将数据代入上式中得到 由判定条件可知，本计算符合⑴H≥Hcr和H≥Lm/2，单位长度上的浪压力标准值按下式计算 式中γw ── 水的重度 9.81 KN/m3 其余计算参数已有计算结果。 浪压力标准值计算得 对坝底中点O取矩为（顺时针为“－”，逆时针为“”） MOPWK 9.811.1130.862/215.51.113/3 9.813.8220.862/215.5－3.822/3 －74.687229.89 －304.577 KNm ⑤ 淤沙压力 淤沙水平作用力 式中γSb ── 淤沙浮容重 5 KN/m3 h S ── 挡水建筑物前泥沙淤积厚度 8.3m ψSB ── 淤沙内摩擦角 18 代入上式得到淤沙压力标准值 PSK －90.911 KN 对O点的力臂为（1098.3－1090）/3 2.767m 对O点取矩 MOPSK －90.9112.767 －251.552 KNm 将计算的各荷载进行汇总整理。结论请见附表1。 B、校核洪水位情况（上游水位1105.67m，下游水位1095.18m） ① 竖向力（自重） W1 24517 2040 KN W2 2410.758.6 /2 1109.4 KN W3 9.81（1095.34-1090）20.8 /2 111.9 KN ∑W 3261.3 KN W1作用点至O点的力臂为 13.6-5 /2 4.3 m W2作用点至O点的力臂为 W3作用点至O点的力臂为 竖向力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“”） MOW1 20404.3 8772 KNm MOW2 －1109.41.067 －1183.7 KNm MOW3 －111.95.376 －601.6 KNm ∑MOW 6986.7 KNm ② 静水压力（水平力） P1 γH12 /2 9.811105.67－10902 /2 －1204.4 KN → P2 γH22 /2 9.811095.18－10902 /2 131.6 KN ← ∑P －1072.8 KN → P1作用点至O点的力臂为 1105.67－1090/3 5.223m P2作用点至O点的力臂为 1095.18－1090/3 1.727 m 静水压力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“”） MOP1 1204.45.223 －6290.6 KNm MOP2 131.61.727 227.3 KNm ∑MOP －6063.3 KNm ③ 扬压力 扬压力示意图请见下图 H1 1105.67－1090 15.67 m H2 1095.18－1090 5.18 m H1 － H1 15.67－5.18 10.49 m 计算扬压力如下 U1 9.8113.65.18 691.1 KN U2 9.8113.610.49 / 2 699.8 KN ∑U 1390.9 KN U1作用点至O点的力臂为 0 m U2作用点至O点的力臂为 13.6 / 2 －13.6 / 3 2.267m 竖向力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“”） MOU1 0 KNm MOU2 699.82.267 －1586.4 KNm ∑MOU －1586.4 KNm ④ 浪压力（直墙式） 浪压力计算简图如下 由确定坝顶超高计算时已知如下数据单位m 平均波长Lm 波高h1 坝前水深H 波浪中心线至计算水位的高度hZ 5.069 0.5 15.98 0.155 使波浪破碎的临界水深计算如下 将数据代入上式中得到 由判定条件可知，本计算符合⑴H≥Hcr和H≥Lm/2，单位长度上的浪压力标准值按下式计算 式中γw ── 水的重度 9.81 KN/m3 其余计算参数已有计算结果。 浪压力标准值计算得 对坝底中点O取矩为（顺时针为“－”，逆时针为“”） MOPWK 9.810.6550.521/215.980.655/3 9.812.5350.521/215.98－2.535/3 －27.11498.048 －125.162 KNm ⑤ 淤沙压力 淤沙压力标准值 PSK －90.911 KN 对O点的力臂为（1098.3－1090）/3 2.767m 对O点取矩 MOPSK －90.9112.767 －251.552 KNm 将计算的各荷载进行汇总整理。结论请见附表2。 附表1 正常蓄水位情况各项作用力统计表 单位KN、KNm 序号 荷载效应 方向 力标准值 力矩标准值 分项系数 力设计值 力矩M设计值 1 自重 ↓为正 3228.86 7143.3 1.0 3228.86 7143.3 2 静水压力 ←为正 -1061.1 -5897.8 1.0 -1061.1 -5897.8 3 扬压力 ↓为正 -1360.2 -1604.6 1.2 -1632.24 -1925.52 4 浪压力 ←为正 -20.865 -304.577 1.2 -25.038 -365.4924 5 淤沙压力 ←为正 -90.911 -251.552 1.2 -109.093 -301.8624 附表2 校核洪水位情况各项作用力统计表 单位KN、KNm 序号 荷载效应 方向 力标准值 力矩标准值 分项系数 力设计值 力矩M设计值 1 自重 ↓为正 3261.3 6986.7 1.0 3261.3 6986.7 2 静水压力 ←为正 -1072.8 -6063.6 1.0 -1072.8 -6063.6 3 扬压力 ↓为正 -1390.9 -1586.4 1.2 -1669.08 -1903.68 4 浪压力 ←为正 -8.143 -125.162 1.2 -9.7716 -150.1944 5 淤沙压力 ←为正 -90.911 -251.552 1.2 -109.093 -301.8624 按规范规定作用组合进行作用力的汇总如附表3 附表3 各种工况下的∑↓、∑←、∑M统计表 单位KN、KNm 工况 承载能力极限状态 正常使用极限状态 持久状态 偶然状态 持久状态 ∑W ↓ 1596.62 1592.22 1868.66 ∑P ← -1195.2312 -1191.6648 -1172.876 ∑M -1347.3748 -1432.6368 -915.229 备注 均采用荷载设计值 均采用荷载标准值 ⑵．由规范8.结构计算基本规定中可知大坝坝体抗滑稳定和坝基岩体进行强度和抗滑稳定计算属于1）承载能力极限状态，在计算时，其作用和材料性能均应以设计值代入。基本组合，以正常蓄水位对应的上、下游水位代入，偶然组合以校核洪水位时上、下游水位代入。 而坝体上、下游面混凝土拉应力验算属于2）正常使用极限状态，其各设计状态及各分项系数 1.0，即采用标准值输入计算。此时结构功能限值C 0。 荷载各项标准值和设计值请见附表1。 ① 坝体混凝土与基岩接触面抗滑稳定极限状态 a、基本组合时，取持久状态对应的设计状况系数ψ1.0，结构系数γd11.2，结构重要性系数γ0 0.9。 基本组合的极限状态设计表达式 式中左边γ0ψS 0.91.01195.23 1075.7 KN 对于抗滑稳定的作用效应函数S ∑P 右边 1267.3 KN 对于抗滑稳定的抗力函数R fR∑WR CRAR 经计算左边 1075.7 KN ＜ 右边 1267.3 KN 满足规范要求。 b、偶然组合时，取偶然状态对应的设计状况系数ψ0.85，结构系数γd21.2，结构重要性系数γ0 0.9。 偶然组合的极限状态设计表达式 式中左边γ0ψS 0.90.851191.66 911.6 KN 对于抗滑稳定的作用效应函数S ∑P 右边 1265.88 KN 对于抗滑稳定的抗力函数R fR∑WR CRAR 经计算左边 911.6 KN ＜ 右边 1265.88 KN 满足规范要求。 ② 坝趾抗压强度极限状态 a、基本组合时，取持久状态对应的设计状况系数ψ1.0，结构系数γd11.8，结构重要性系数γ0 0.9。 基本组合的极限状态设计表达式 对于坝趾抗压的作用效应函数S 式中左边γ0ψS 0.91.0 式中 m2 ── 下游坝面坡比 0.8 TR ── 坝基面形心轴到下游面的距离 13.6/2 6.8m AR ── bh 13.61 13.6 m2 JR ── bh3/12 113.63/12 209.62m4 ∑WR ── 1596.62 KN ∑MR ── －1347.37 KNm 代入上式中 γ0ψS 0.91.0 237.8 KPa C15混凝土的fCK 14.3MPa 14300KPa ，γm1.5 基岩的承载力为400KPa，故以基岩的承载力为控制条件进行核算。因本方案坝高仅17m，各项系数可适当放低。 对于坝趾抗压强度极限状态抗力函数R fC或R fR 右边 R fR 400 KPa 经计算左边 237.8 KPa ＜ 右边 400 KPa 满足规范要求。 b、偶然组合时，取偶然状态对应的设计状况系数ψ0.85，结构系数γd21.8，结构重要性系数γ0 0.9。 偶然组合的极限状态设计表达式 式中左边γ0ψS 0.90.85 205.2 KPa 右边 400KPa 经计算左边 205.2 KN ＜ 右边 400 KN 满足规范要求。 ③ 上游坝踵不出现拉应力极限状态验算（正常使用极限状态） 计算公式为 由上面的计算结果可得 ∑WR 1868.66 KN ∑MR －915.23 KNm AR 13.6 m2 JR 209.62 m4 TR 6.8 m 代入上式左边 满足规范要求。 ⑶．在上游面距坝基垂直距离为5m处取一截面进行坝体应力及稳定验算。 坝身材料采用C10砼，其fCK 9.8MPa 9800KPa ，材料分项系数γm1.5，常态砼层面黏结采用90d龄期的C10砼。fCK 1.081.25，取fCK 1.1；CCK 1.161.45，取CCK 1.3MPa，fCK 、CCK 的分项系数分别为1.3和3.0。 计算荷载简图请见下图 1荷载作用的标准值计算（以单宽计算） A、正常蓄水位情况（上游水位1105.5m，下游水位1094.89m） ① 竖向力（自重） W1 24512 1440 KN W2 245.754.6 /2 317.4 KN W3 0 KN ∑W 1757.4 KN W1作用点至O点的力臂为 9.6－5 /2 2.3m W2作用点至O点的力臂为 竖向力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“”） MOW1 14402.3 3312 KNm MOW2 －317.41.733 －550 KNm ∑MOW 2762 KNm ② 静水压力（水平力） P1 γH12 /2 9.811105.5－10952 /2 －540.8 KN P2 0 KN ∑P －540.8 KN P1作用点至O点的力臂为 1105.5－1095/3 3.5m 静水压力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“”） MOP1 －540.83.5 －1892.8 KNm ∑MOP －1892.8 KNm ③ 扬压力（本方案因坝为低坝，只设帷幕灌浆，未设排水孔） 因计算的截面在大坝底面以上5m，为安全计，不考虑帷幕处扬压力折减系数，即令α 1.0；且下游无水，故H2 0m。则扬压力示意图请见下图 H1 1105.5－1095 10.5m B 9.6 m 计算扬压力如下 ∑U U 9.8110.59.6 /2 494.4 KN U作用点至O点的力臂为 竖向力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“”） ∑MOU MOU －494.41.6 791 KNm ④ 浪压力（直墙式） 由前面计算已知浪压力标准值为 对坝底中点O取矩为（顺时针为“－”，逆时针为“”） MOPWK 9.811.1130.862/210.51.113/3 9.813.8220.862/210.5－3.822/3 －51.158133.185 －184.343 KNm ⑤ 淤沙压力 淤沙水平作用力 式中γSb ── 淤沙浮容重 5 KN/m3 h S ── 挡水建筑物前泥沙淤积厚度 1098.3-10953.3m ψSB ── 淤沙内摩擦角 18 代入上式得到淤沙压力标准值 PSK －19.78 KN 对O点的力臂为（1098.3－1095）/3 1.1m 对O点取矩 MOPSK －19.781.1 －21.758 KNm 将计算的各荷载进行汇总整理。结论请见附表4。 B、校核洪水位情况（上游水位1105.98m，下游水位1095.34m） ① 竖向力（自重）与情况A相同 W1 1440 KN MOW1 3312 KNm W2 317.4 KN MOW2 －550 KNm ∑W 1757.4 KN ∑MOW 2762 KNm ② 静水压力（水平力） P1 γH12 /2 9.811105.98－10952 /2 －591.3 KN ∑P －591.3 KN P1作用点至O点的力臂为 1105.98－1095/3 3.66m 静水压力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“”） MOP1 －591.33.66 －2164.2 KNm ∑MOP －2164.2 KNm ③ 扬压力 H1 1105.98－1095 10.98m B 9.6 m 计算扬压力如下 ∑U U 9.8110.989.6 /2 517 KN U作用点至O点的力臂为 竖向力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“”） ∑MOU MOU －5171.6 －827.2 KNm ④ 浪压力（直墙式） 由前面计算已知浪压力标准值为 对坝底中点O取矩为（顺时针为“－”，逆时针为“”） MOPWK 9.810.6550.521/210.980.655/3 9.812.5350.521/210.98－2.535/3 －18.74465.657 －84.4 KNm ⑤ 淤沙压力与情况A相同 淤沙压力标准值为 PSK －19.78 KN 对O点取矩 MOPSK －19.781.1 －21.758 KNm 将计算的各荷载进行汇总整理。结论请见附表5。 附表4 正常蓄水位情况各项作用力统计表 单位KN、KNm 序号 荷载效应 方向 力标准值 力矩标准值 分项系数 力设计值 力矩M设计值 1 自重 ↓为正 1757.4 2762 1.0 1757.4 2762 2 静水压力 ←为正 -540.8 -1892.8 1.0 -540.8 -1892.8 3 扬压力 ↓为正 -494.4 -791 1.2 -593.28 -949.2 4 浪压力 ←为正 -20.865 -184.343 1.2 -25.038 -221.2116 5 淤沙压力 ←为正 -19.78 -21.758 1.2 -23.736 -26.1096 附表5 校核洪水位情况各项作用力统计表 单位KN、KNm 序号 荷载效应 方向 力标准值 力矩标准值 分项系数 力设计值 力矩M设计值 1 自重 ↓为正 1757.4 2762 1.0 1757.4 2762 2 静水压力 ←为正 -591.3 -2164.2 1.0 -591.3 -2164.2 3 扬压力 ↓为正 -517 -827.2 1.2 -620.4 -992.64 4 浪压力 ←为正 -8.143 -84.4 1.2 -9.7716 -101.28 5 淤沙压力 ←为正 -19.78 -21.758 1.2 -23.736 -26.1096 按规范规定作用组合进行作用力的汇总如附表6 附表6 各种工况下的∑↓、∑←、∑M统计表 单位KN、KNm 工况 承载能力极限状态 正常使用极限状态 持久状态 偶然状态 持久状态 ∑W ↓ 1164.12 1137 1263 ∑P ← -589.574 -624.8076 -581.445 ∑M -327.3212 -522.2296 -127.901 备注 均采用荷载设计值 均采用荷载标准值 2．坝体抗滑稳定极限状态（砼接触层） a、基本组合时，取持久状态对应的设计状况系数ψ1.0，结构系数γd11.2，结构重要性系数γ0 0.9。 基本组合的极限状态设计表达式 式中左边γ0ψS 0.91.0589.6 530.6 KN 对于抗滑稳定的作用效应函数S ∑P 右边 906.4 KN 对于抗滑稳定的抗力函数R fR∑Wc CcAc 经计算左边 530.6 KN ＜ 右边 906.4 KN 满足规范要求。 b、偶然组合时，取偶然状态对应的设计状况系数ψ0.85，结构系数γd21.2，结构重要性系数γ0 0.9。 偶然组合的极限状态设计表达式 式中左边γ0ψS 0.90.85624.8 478 KN 对于抗滑稳定的作用效应函数S ∑P 右边 897.8 KN 对于抗滑稳定的抗力函数R fR∑Wc CcAc 经计算左边 478 KN ＜ 右边 897.8 KN 满足规范要求。 3 坝体选定截面下游端点的抗压强度承载力极限状态 a、基本组合时，取持久状态对应的设计状况系数ψ1.0，结构系数γd11.8，结构重要性系数γ0 0.9。 基本组合的极限状态设计表达式 对于坝趾抗压的作用效应函数S 式中左边γ0ψS 0.91.0 式中 m2 ── 下游坝面坡比 0.8 Tc ── 坝基面形心轴到下游面的距离 9.6/2 4.8m Ac ── bh 9.61 9.6 m2 Jc ── bh3/12 19.63/12 73.7 m4 ∑Wc ── 1164.12 KN ∑Mc ── －327.32 KNm 代入上式中 γ0ψS 0.91.0 210.4 KPa C10混凝土的fCK 9.8MPa 9800KPa ，γm1.5 右边 经计算左边 210.4 KPa ＜ 右边 3629.63 KPa 满足规范要求。 b、偶然组合时，取偶然状态对应的设计状况系数ψ0.85，结构系数γd21.8，结构重要性系数γ0 0.9。 偶然组合的极限状态设计表达式 式中 ∑Wc ── 1137 KN ∑Mc ── －522.23 KNm 左边γ0ψS 0.90.85 191.3 KN 右边 经计算左边 191.3 KN ＜ 右边 3629.63 KN 满足规范要求。 4 选定坝体截面上游面的垂直应力不出现拉应力极限状态验算 该验算属于正常使用极限状态长期组合效应。因按规范规定，正常使用极限状态的长期组合系数ρ＝1，故持久状态下短期组合与长期组合值相同。 计算公式为 由上面的计算结果可得 ∑Wc 1263 KN ∑Mc －127.9 KNm Ac 9.6 m2 Jc 73.7 m4 Tc 4.8 m 代入上式左边 满足规范要求。 2、 非溢流坝段标准剖面 1荷载作用的标准值计算（以单宽计算） 因非溢流坝段标准剖面图形不规则，采用偏于安全的近似计算方法，折算后面积如上图所示。 A、正常蓄水位情况（上游水位1105.5m，下游水位1094.89m） ① 竖向力（自重） W1 242.2456.962 375.1 KN W2 245.576.962 /2 465.3 KN W3 2414.66.038 2115.7 KN 上游附加重量W4 （250＋248.7263.57）/13.5＝387.47KN ∑W 3343.57 KN W1作用点至O点的力臂为 14.6－2.245 /2 6.178m W2作用点至O点的力臂为 W3作用点至O点的力臂为 0m W4作用点至O点的力臂为 14.6 / 2 －2＝5.3m 竖向力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“”） MOW1 375.16.178 2317.4 KNm MOW2 465.33.198 1488 KNm MOW3 0 KNm MOW4 387.475.3 5859KNm ∑MOW 3805.4 KNm ② 静水压力（水平力） P1 γH12 /2 9.811105.5－10902 /2 －1178.4 KN P2 γH22 /2 9.811094.89-10902 /2 117.3 KN ∑P －1061.1 KN P1作用点至O点的力臂为 1105.5－1090/3 5.167m P2作用点至O点的力臂为 1094.89－1090/3 1.63m 静水压力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“”） MOP1 1178.45.167 －6089 KNm MOP2 117.31.63 191.2 KNm ∑MOP －5897.8 KNm ③ 扬压力 扬压力示意图请见下页附图 H1 1105.5－1090 15.5 m H2 1094.89－1090 4.89 m H1 － H1 15.5－4.89 10.61 m 计算扬压力如下 U1 9.8114.64.89 700.4 KN U2 9.81 14.610.61 /2 759.8 KN ∑U 1460.2 KN U1作用点至O点的力臂为 0 m U2作用点至O点的力臂为 14.6 / 2 －14.6 / 3 2.433m 竖向力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“”） MOU1 0 KNm MOU2 759.82.433 －1848.8 KNm ∑MOU －1848.8 KNm ④ 浪压力（直墙式） 由非溢流坝段标准剖面计算已知浪压力标准值为 对坝底中点O取矩为（顺时针为“－”，逆时针为“”） MOPWK 9.811.1130.862/215.51.113/3 9.813.8220.862/215.5－3.822/3 －74.687229.89 －304.577 KNm ⑤ 淤沙压力 由非溢流坝段标准剖面计算已知淤沙压力标准值为 PSK －90.911 KN 对O点的力臂为（1098.3－1090）/3 2.767m 对O点取矩 MOPSK －90.9112.767 －251.552 KNm 将计算的各荷载进行汇总整理。结论请见附表7。 B、校核洪水位情况（上游水位1105.67m，下游水位1095.18m） ① 竖向力（自重） 由情况A计算已知∑W 3343.57 KN 竖向力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“”） ∑MOW 5859 KNm ② 静水压力（水平力） P1 γH12 /2 9.811105.67－10902 /2 －1204.4 KN → P2 γH22 /2 9.811095.18－10902 /2 131.6 KN ← ∑P －1072.8 KN → P1作用点至O点的力臂为 1105.67－1090/3 5.223m P2作用点至O点的力臂为 1095.18－1090/3 1.727 m 静水压力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“”） MOP1 1204.45.223 －6290.6 KNm MOP2 131.61.727 227.3 KNm ∑MOP －6063.3 KNm ③ 扬压力 扬压力示意图请见下图 H1 1105.67－1090 15.67 m H2 1095.18－1090 5.18 m H1 － H1 15.67－5.18 10.49 m 计算扬压力如下 U1 9.8114.65.18 764.8 KN U2 9.8114.610.49 /2 751.2 KN ∑U 1516 KN U1作用点至O点的力臂为 0 m U2作用点至O点的力臂为 14.6 / 2－14.6 / 3 2.433m 竖向力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“”） MOU1 0 KNm MOU2 751.22.433 －1827.7 KNm ∑MOU －1827.7 KNm ④ 浪压力（直墙式） 由非溢流坝段标准剖面计算已知浪压力标准值为 对坝底中点O取矩为（顺时针为“－”，逆时针为“”） MOPWK 9.810.6550.521/215.980.655/3 9.812.5350.521/215.98－2.535/3 －27.11498.048 －125.162 KNm ⑤ 淤沙压力 淤沙压力标准值 PSK －90.911 KN 对O点的力臂为（1098.3－1090）/3 2.767m 对O点取矩 MOPSK －90.9112.767 －251.552 KNm 将计算的各荷载进行汇总整理。结论请见附表8。 附表7 正常蓄水位情况各项作用力统计表 单位KN、KNm 序号 荷载效应 方向 力标准值 力矩标准值 分项系数 力设计值 力矩M设计值 1 自重 ↓为正 3343.57 5859 1.0 3343.57 5859 2 静水压力 ←为正 -1061 -5897.8 1.0 -1061 -5897.8 3 扬压力 ↓为正 -1460.2 -1848.8 1.2 -1752.24 -2218.56 4 浪压力 ←为正 -20.865 -304.56 1.2 -25.038 -365.472 5 淤沙压力 ←为正 -90.91 -251.55 1.2 -109.092 -301.86 附表8 校核洪水位情况各项作用力统计表 单位KN、KNm 序号 荷载效应 方向 力标准值 力矩标准值 分项系数 力设计值 力矩M设计值 1 自重 ↓为正 3343.57 5859 1.0 3343.57 5859 2 静水压力 ←为正 -1072.8 -6063.3 1.0 -1072.8 -6063.3 3 扬压力 ↓为正 -1516 -1827.7 1.2 -1819.2 -2193.24 4 浪压力 ←为正 -8.143 -125.16 1.2 -9.7716 -150.192 5 淤沙压力 ←为正 -90.91 -251.55 1.2 -109.092 -301.86 按规范规定作用组合进行作用力的汇总如附表9 附表9 各种工况下的∑↓、∑←、∑M统计表 单位KN、KNm 工况 承载能力极限状态 正常使用极限状态 持久状态 偶然状态 持久状态 ∑W ↓ 1591.33 1524.37 1883.37 ∑P ← -1195.13 -1191.6636 -1172.775 ∑M -2924.692 -2849.592 -2443.71 备注 均采用荷载设计值 均采用荷载标准值 ⑵．由规范8.结构计算基本规定中可知大坝坝体抗滑