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第 47 卷 第 3 期 煤田地质与勘探 Vol. 47 No.3 2019 年 6 月 COAL GEOLOGY Guizhou Science and Technology Major Projects[2018]3003- 1; Science and Technology Innovation Venture Capital Special Project of Tian Di Science forward simulation; coal cutter; cutting load; staggered grid 井下地震勘探相比地面地震勘探,能够近距离 的对异常构造进行探测,避免了地面三维地震因较 长传播距离导致的高频衰减,因而,对工作面前方 以及巷道周围的隐伏构造有更高的勘探精度, 目前, 在井下异常构造探测中的应用越来越广泛。 近年来, 槽波地震勘探为矿井地质构造的探明提供了有效手 段,得到比较好的应用效果,它具有探测距离大、 精度高、抗干扰性强,波形特征明显等特点,为煤 层内的陷落柱、断层及煤层尖灭等异常地质情况 的解释给予可靠依据,成为煤矿安全生产的有力 保障[1- 2]。 井下槽波地震勘探在探测采煤工作面前方 异常构造时,通常需要中断采煤作业,且在推广应 用时受限于它的震源形式,难以普及使用。为此, 借鉴随钻地震勘探的思路,人们提出了以采煤机作 为震源、利用地震干涉的方式对工作面前方进行实 时成像的随采地震探测技术[3- 9]。 ChaoXing 16 煤田地质与勘探 第 47 卷 以采煤机截割煤层时所产生的震动作为震源 时, 与常规地震勘探所使用的爆炸震源存在较大差 异。爆炸震源一般为各向同性的震源成分,它是一 个胀缩源,相当于在震源点瞬间产生一个径向压 力,压力的传播方向由源点指向周围介质。在压力 传播过程中,便产生一个波动引起介质质点的扰 动, 其振动方向与压力传播方向一致, 激发出 P 波。 采煤机截割煤层时由于井下环境恶劣、 煤层结构随 机性大、截齿截割的不连续性,同时煤岩脆性崩落 也并无规律, 这些使得采煤机在截割过程中滚筒载 荷复杂多变,由载荷引起的压力传播也随之变化。 当以采煤机作为震源时,由于其震源情况较为复 杂, 如果直接以处理常规井下地震数据的方式来处 理随采数据,则会由波场识别错误导致的成像不 准。为此,随采地震的正演模拟较为必要,通过对 随采数据的模拟,分析其波场,为后续处理及解释 提供指导作用。 笔者首先对采煤机截割方式及滚筒 的受力情况进行分析,进而以震源力函数的形式, 将不同时间不同位置的荷载分布作为震源对波动 方程进行加载, 通过高阶交错网格有限差分法对波 动方程进行求解,得到正演单炮数据。最终,对正 演随采地震数据进行波场分析与对比, 分析采煤机 震源激发的波场特征, 便于指导实际随采数据采集 以及波场识别。 1 采煤机截割方式 采煤机滚筒及其截割煤岩过程如图 1 所示, 采煤机滚筒上安装有若干个截齿,这些截齿与煤 体直接接触;割煤时采煤机的牵引运动和滚筒的 旋转运动合成了截齿的运动,从而完成截齿割煤 任务。 图 1 采煤机滚筒及其割煤过程示意图 Fig.1 The sketch of spiral drum of coal cutter and its cutting process 割煤启动阶段,截齿会对煤体瞬间施加一个较 大的冲击力,冲击力超过煤体的承受力时,煤体破 碎垮落,同时煤体所受的力迅速降低至近似于 0; 由于牵引力作用, 截齿会前移并再次接触前方煤壁, 旋转力的推进使得煤体承受的力越来越大,再次超 过其承受力时便会垮落,受力又减小;如此周而复 始的进入作用力增大、煤体垮落、作用力减小的循 环,完成采煤机的采煤过程。 2 采煤机受力分析 地震波数值模拟需要知道的是煤体的受力分 析,而煤体的受力和采煤机的受力是作用力与反作 用力的关系,因此,分析采煤机的受力便可得到煤 体的受力。 采煤机通过滚筒上的截齿来截割煤岩, 滚筒割 煤时截齿随滚筒旋转以及采煤机沿工作面移动对 煤壁施以压力,第 i 个截齿上受到的力包括截割阻 力 Zi,牵引阻力 Yi和侧向阻力 Xi。由力的分解法 可以得到 3 个方向的分力 ai、bi、ci,将所有参与 截割截齿np个的分力叠加求和即可得到滚筒的三 向荷载[10- 11] 11 11 11 cossin sincos pp pp pp nn aiiiii ii nn biiiii ii nn cii ii RaYZ RbYZ RcX 1 式中 ψ 为滚筒上的圆周角。 给定煤机滚筒参数及煤岩参数,依据截割阻力 Zi, 牵引阻力 Yi和侧向阻力 Xi的定义对其进行计算, 并由此计算 Ra、Rb、Rc。图 2 为 Ra、Rb、Rc分别随 角度 ψ0360的变化曲线,可以看出,Ra与 Rb幅 值较大,且呈现出类似正弦曲线规律的周期性,周 期大约为 120。Rc幅值较小,且无规律,呈现出明 显的随机性[12]。 根据滚筒的转速,将横坐标角度转换为时间 t,并由采煤机的起始位置及沿工作面移动的速度 得到不同时刻采煤机对应的位置x,y,z。最终,由 x,y,z,t确定网格坐标,以滚筒的三向荷载作为震 源进行加载,为时间层和递推提供能量,得到数 值模拟结果。 3 采煤机震源加载方法 采煤机上与煤体直接作用的截齿数量较多,距 离比数值模拟网格大,因此,难以真实对采煤机的 截齿进行描述。但不失一般性,考虑前两节中的分 析,本文以图 3 的方式对滚筒割煤进行简化滚动 的半径通常与数值模拟时网格剖面尺度相当, 因此, ChaoXing 第 3 期 金丹 综采工作面随采地震的采煤机震源模拟 17 图 2 滚筒载荷模拟曲线 Fig.2 Simulated curves of drum loads 图 3 采煤机震源加载示意图 Fig.3 Schematic diagram of coal cutter loading as seismic source 滚筒上的截齿按上下左右4个分布在滚筒滚筒中心 为震源位置四周,除最右侧的截齿不受力外与煤 体无接触,其他 3 个截齿均受到向左方向采煤 机移动方向的牵引力和逆时针方向的截割力方向 与截齿和滚筒中心连线垂直。 根据以上分析,假设 f 为牵引力,s 为截割力, 4 个截齿点位置从上按逆时针顺序排列,则震源加 载格式为 y y z y aFfs Ff b Fs cFfs 2 式中 牵引力 f 给定常数,截割力 s 根据第 2 节在一 谐波分量基础上加入随机噪声。 由应力表示的三维弹性波波动方程如下式 2 2 2 2 2 2 xy xxz x xyyyz y yz xzz z u F xyz t v F xyzt w F xyzt 3 式中 u、v、w 分别为 x、y、z 轴方向上的位移分量; t 为时间;ρ 为介质密度;Fx、Fy、Fz分别为体力在 x 轴、y 轴和 z 轴上的投影;σx、σy、σz分别为 x 轴、 y 轴和 z 轴方向上的法向应力;τxy、τxz、τyz分别为 xy、xz、yz 平面内的剪切应力[13- 14]。 将式1中滚筒的三向荷载作为体力代入式3, 得 0 0 2 0 2 2 2 2 2 x x y z y xxz x xyyyz y yz xzz z xxvt yy u F t xyzt v F t xyzt w F t x vt zzvt yz t 4 式中 vx,vy,vz为采煤机 x、y、z 三个方向的移动速 度,x0,y0,z0为采煤机的初始位置,x( )函数定义 如下 0 0 1 0 x x x ( ) 5 根据高阶交错网格有限差分法,以差分代替微 分,对波动方程进行数值模拟[15- 16],将二阶位移分量 u,v,w转为一阶速度分量Vx,Vy,Vz,再将速度分量定 义在离散时间k1/2 和k- 1/2 上,i、j表示x、z方向 的网格节点,用U、V、W、R、S、T、H、Q分别表 示Vx、Vy、Vz、σx、σz、σxz、σyz、σyx对应的差分形式 如下 ChaoXing 18 煤田地质与勘探 第 47 卷 11 44 44 22 ,,21212121 ,,,, ,,11 2222 11 4 22 1 1111 , ,, 11 2 2222 , 22 11 [] [] 1 [ kk kkkk i ji jnnnnnn ijiji ji j i ji jnn kk k n i n ji ijij ij tt UUCRRCTT xz t VVCTT x 44 4 111 1,,,1 1111 222 , 22 11 4 44 22 ,,21212121 ,,,, ,,1 222 1 ] [] 11 [] [ kkk n njij nijn nn ij kk kkk i ji jnnnnnn ijiji ji j i ji jn t CSS z tt WWCQQCHH xz 4 1 2 ] k n 6 速度–应力交错网格下的离散剖分, 计算精度比 规则网格高,模拟过程采用这样的剖分形式进行计 算。在波场的数值正演中,模型的边界采用 PML 吸 收边界条件,来吸收衰减人工边界产生的反射。最 终,基于移动的采煤机作为震源信号,模拟接收到 的地震数据,并以此进行分析对比。 4 随采地震波场分析与对比 设计尺寸为 500 m226 m48 m 的层状地质模 型,层数为三层,中间为煤层,各层的介质参数如表 1 所示。网格尺寸为 0.5 m0.5 m0.5 m,工作面宽 200 m,接收点沿x方向展布,且在巷道两侧均等间 隔布设 24 道,接收道距为 15 m,时间采样间隔为 0.25 ms。正演观测系统设计为与实际采集相一致的 采集参数,以采煤机作为震源,模拟采煤机震动产 生的地震信号,由布置在巷道的检波器接收信号。 表 1 介质参数各层分布表 Table 1 Distribution of medium parameters in different layers 层号纵波速度/ms- 1横波速度/ms- 1 密度/kgm- 3 1 3 800 2 000 2 400 2 1 800 1 100 1 400 3 3 800 2 000 2 400 数值模拟得到的三分量数据记录如图 4 所示。 从图 4 可以看出,3 个分量中纵波能量较弱,横波 为波场的主要成分,这在z分量中表现尤为明显。 通过记录的频谱扫描,在 130170 Hz 的高频分量 中图 4d图 4f,有明显的槽波存在。槽波主要由 图 4 数值模拟结果及其滤波结果 Fig.4 Results of numerical simulation and its filtering ChaoXing 第 3 期 金丹 综采工作面随采地震的采煤机震源模拟 19 煤层中传播的纵波、横波等波场之间相互干涉形 成,在煤层中的槽波具有强频散特征,通常频率 较高,且频率的高低主要受煤厚影响。对其进行 极化分析图 5,极化特性具有线性特征,且垂直 于传播方向。由此表明,随采数据中,Love 型槽波 更加发育,而z分量中并没有明显的 Rayleigh 型槽 波存在。这些波场特征归因于采煤机震源特定的截 割方式,这种方式使得震源主要为旋转切割力,因 而震源中包含的横波成分更强,导致随采信号中横 波明显占优,同时 Love 型槽波主要由 SH 横波之 间干涉产生也更加发育。 图 5 模拟 y 分量极化特征 Fig.5 Polarization characteristics of simulated component y 在贵州某矿采集的实际随采地震数据如图 6 所 示,受限于采集设备数量,本次试验只采集了 48 道 y分量的数据。将其与模拟数据中的y分量图 4b 对比,二者在波场成分及波场分布上具有较好的相 似性,即y分量中的波场中,横波能量明显占优, 这种特征利于避免在后续进行的地震干涉过程中波 场串扰带来的信噪比降低问题。 图 6 随采实际数据 y 分量 Fig.6 Component y of actual seismic while mining data 5 结 论 通过对采煤机滚筒割煤过程及其受力情况进行 分析,同时经过简化给出了波动方程有限差分形式 下采煤机震源的加载方式,由三分量数值模拟结果 得出以下结论 a. 采煤机震源激发的波场中,横波能量占据主 导地位,纵波能量很小;三分量数据中,z分量相 对干净,几乎只有横波成分。 b. 在高频数据中,y分量上有明显的槽波存在, 经过频散分析和极化分析,该槽波为 Love 型槽波, 表明随采震源波场中,Love 型槽波更加发育。 c. 模拟结果与实际采集的y分量数据对比,结 果表明,实际数据与模拟结果较为一致。 参考文献 [1] 王保利,金丹. 矿井槽波地震数据处理系统 GeoCoal 软件开 发与应用[J]. 煤田地质与勘探,2019,471174–180. 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