底板岩层冲击倾向性判定方法_李宏艳.pdf

第 50 卷第 12 期 2019 年 12 月 Safety in Coal Mines Vol.50No.12 Dec. 2019 煤矿开采过程中，采掘空间的破坏和变形一直 是我国煤矿灾害中最高发的事故之一，煤体和巷道 围岩冲击地压的发生主要受冲击倾向性、力源及弱 面结构 3 个因素影响，其中冲击倾向性是导致冲击 地压发生的内在因素也是不忽视的问题。冲击倾向 性是指煤岩体集聚变形能并发生冲击破坏的性质， 是煤岩固有属相，是发生冲击地压的必要条件。根 据煤岩位置的不同， 分为煤体冲击倾向性、 顶板岩 层冲击倾向性和底板岩层冲击倾向性[1]。底板冲击 是由于巷道底板岩层受力达到或超过自身承载极 限， 导致弹性能释放的现象。严重时， 造成采掘空间 支护设备的破坏及巷道变形，对矿井安全生产及矿 井工作人员的生命安全造成重大威胁，而目前并没 有公认的底板冲击倾向性判别的标准。 国内外对底板岩层冲击显现特征、发生机理及 防治技术进行了大量研究。DRIAD LEBEAU L 等[2-5] 对巷道底板底鼓、 失稳破坏进行了相关研究； Ortlepp W D 等[6]对巷道底板冲击启动原理进行研究； 牛宝 林[7]针对底板冲击现象， 指出顶板-煤层-底板处于 弹性平衡状态， 当维持这种平衡的条件被破坏时， 底 板就会将其储存的弹性能释放出来； 王本强[8]认为 构造应力为冲击地压的发生提供了必要的力源条 件，而坚硬底板的存在保证了大量弹性变形能的储 存， 二者促使巷道底板型冲击地压显现； 曹安业[9]分 析了巷道底板的冲击诱发机理，提出通过改变巷道 底板的抗弯强度可降低巷道底板冲击诱发条件； 徐 DOI10.13347/ki.mkaq.2019.12.041 底板岩层冲击倾向性判定方法 李宏艳 1， 2， 3， 崔 聪 1， 2， 齐庆新1， 2， 3， 李凤明1， 邓志刚1， 2， 3， 赵善坤1， 2， 3， 孙中学1， 2， 3 （1．煤炭科学技术研究院有限公司， 北京 100013； 2．煤炭资源高效开采与洁净利用国家重点实验室 （煤炭科学研究总院） ， 北京 100013； 3．北京市煤矿安全技术研究中心， 北京 100013） 摘要 煤与顶板的冲击倾向性鉴定形成了国家标准， 而底板冲击倾向性的判定指标与方法仍 然是一个亟待解决的问题。分析底板岩层结构、 载荷传递路径以及破坏机理后， 提出了基于梁结 构的弯曲应变能公式的底板冲击倾向性计算方法， 并结合底板岩层的常规力学性质参数， 探讨 了冲击倾向性与其相关性， 给出了判定指标。通过大佛寺煤矿、 白龙山煤矿、 华丰煤矿比较与分 析， 表明本底板冲击倾向性判定方法可行， 判别依据可靠。建议建立底板岩层冲击倾向性鉴定方 法与标准。 关键词 底板岩层； 力学模型； 冲击倾向性； 弯曲能量指数； 判定方法 中图分类号 TD324文献标志码 B文章编号 1003-496X （2019 ） 12-0184-05 Discriminating of Impact Tendency of Floor Strata LI Hongyan1,2,3, CUI Cong1,2, QI Qingxin1,2,3, LI Fengming1, DENG Zhigang1,2,3, ZHAO Shankun1,2,3, SUN Zhongxue1,2,3 （1.China Coal Research Institute, Beijing 100013, China；2.State Key Laboratory of Coal Mining and Clean Utilization, China Coal Research Institute, Beijing 100013, China；3.Coal Mine Safety Engineering Technology Research Center, Beijing 100013, China） Abstract The identification of impact tendency of coal and roof has become a national standard. However, it is still an urgent problem to determine the criterion and of floor impact tendency. After analyzing the structure of floor rock, load transfer path and failure mechanism, a for calculating the impact tendency of the bottom plate based on the bending strain energy ula was proposed. Based on the conventional mechanical properties of the floor rock, the impact tendency and its correlation were discussed, and the decision index was given. Through the comparison and statistical analysis of Dafosi Coal Mine, Bailongshan Coal Mine and Huafeng Coal Mine, it showed that the was feasible and reliable. The and standard of the uation of impact tendency of floor rock strata was proposed. Key words floor rock； mechanical model； impact tendency； bending energy index； decision 基金项目 国家自然科学基金面上资助项目 （51174112） ； 国家自然 科学基金青年科学基金资助项目 （51304117） 184 ChaoXing Vol.50No.12 Dec. 2019 第 50 卷第 12 期 2019 年 12 月 Safety in Coal Mines 图 1巷道底板岩层破坏过程 方军等[10]在实验室试验和数值模拟基础上， 提出了 煤层爆破卸压、煤层注水弱化及底板爆破卸压等有 效防止底板冲击地压发生的方式； 潘俊峰[11]揭示了 全煤巷道底板冲击启动实质来自于两帮高集中应力 区， 底板只是能量传递与释放的载体； 邰英楼[12]分析 了顶底板冲击地压发生的机理，指出底板发生前的 受力特点是承受较大的拉应力，在平面假设基础上 建立了数学模型，给出了有关的计算公式。现有文 献虽对底板冲击发生机理与防治技术进行了初步研 究，但仍未有具体计算、精确分析的底板冲击倾向 性判定公式。 因此， 在分析底板冲击地压特点的基础上， 建立 岩层底板底鼓发生条件与影响因素的力学模型， 并 通过计算弯曲能量指数方法，研究底板冲击倾向 性，提出底板冲击倾向性的判别方法，为底板冲击 地压防治技术与防治措施的提出提供依据。 1底板岩层冲击地压发生的机理 随着工作面的充分采动，煤岩体对底板的作用 力消失，底板受力重新分布。煤岩顶板上覆岩层自 身重力通过两侧的煤岩体传递到底板，岩层所受水 平应力主要改变了传递过程中力的方向，底板发生 弯曲变形储存了一定的弹性能，巷道底板下部岩层 达到一定深度后出现拉伸应变，下部的岩层则是受 压应变。岩层存在强度相对较低不连续的地质介 面，在高度的应力集中与采掘扰动诱发下释放变形 能， 冲击底板岩层弱面， 发生冲击地压。第 1 种瞬时 破坏模式 当底板在瞬间将其储存的能量以强烈的 方式释放时， 发生鼓裂、 抛掷设备物件， 挤压破坏煤 体， 使煤体产生位移， 扭断支护材料， 并伴有围岩破 坏时产生的冲击波，使围岩设备进一步破坏，这一 机理分析与现场实际基本相符，其冲击能量释放方 向由下而上，能量传递总趋势为底板-煤层-顶板- 地面，顶板切断和垮落、煤层与顶板之间出现明显 离层； 第 2 种缓慢破坏模式 当底板基础上的荷载达 到其承载极限能力时，首先在基础边缘处的底板开 始出现剪切破坏，如荷载继续增加，则剪切区将相 继扩展成片，此时说明底板上的荷载已经达到极限 承载能力而濒临破坏，一旦荷载略增，底板基础将 急剧下沉，底板岩体出现整体剪切破坏，基础侧的 底板岩体向上隆起而产生底鼓。底板岩层发生冲击 地压的发生不仅和上述力源因素和结构面的存在有 关，发生底板冲击岩层的冲击倾向性是判定底板冲 击地压的内在因素，由于岩性不同，岩层本身具备 差异较大的冲击倾向性，没有冲击倾向性的底板岩 层不会发生底板冲击地压，冲击倾向性大的底板岩 层极易造成底板冲击地压的发生，冲击倾向性的大 小是底板冲击地压发生的关键所在。 2底板岩层力学模型建立 载荷在底板岩层深部传递过程中分 3 个部分[13]， 巷道底板岩层破坏过程如图 1。由于煤层内采空区 的形成，当悬顶达到其极限步距时会发生破断坚硬 顶板，在煤壁前方断裂，之后顶板中截面大裂隙不 断扩展形成砌体梁结构， 在高支撑压力作用下， 当地 板岩体承载力不足超过其极限承载力，岩体由弹性 应力状态转变为塑性应力状态，岩体中出现连续的 剪切滑动面破坏向深部传递载荷。在水平地应力作 用下力的方向发生改变向煤壁与采空区中部传递， 岩层底板受力后不能保持平衡状态进而产生运动趋 势， 在深部地应力作用下， 将自身受到的载荷向上传 递而后加载到底板坚硬岩层。具备储存因顶板传递 的集中载荷作用形成的弯曲弹性能，破坏了的底板 不再受到约束，瞬间释放自身的弯曲弹性能和煤帮 传递来的压缩弹性能，发生冲击地压。在此过程中 力的传递方向的路径均是受到巷道采空区影响， 地 应力作用方向都是朝向巷道底板向上。 底板岩层与顶板岩层的力学模型明显不同， 有 3 个方面 首先对于巷道顶板岩层， 岩层自身重力加 快下沉速度，亦即有利于顶板岩层发生弯曲。而底 板岩层的自身重力阻止其巷道底板发生破坏变形， 对弯曲变形起到了抑制作用。其次，顶板岩层受力 主要来源于上覆岩层的自身重力。而底板发生弯曲 受力并非直接来源于地下深部，是顶板上覆岩层自 身重力经过巷道两侧煤岩体传递至底板及水平地应 力相互作用形成的横向力。最后，顶板受力直接来 源于顶板上部， 顶板向下坍塌， 受力向下， 底板破坏 向上鼓起， 受拉向上。在简化力学模型过程中， 底板 185 ChaoXing 第 50 卷第 12 期 2019 年 12 月 Safety in Coal Mines Vol.50No.12 Dec. 2019 图 3巷道顶底板岩层结构示意图 图 2底板简支梁力学模型 无论简化成固支梁和悬臂梁都与顶底板实际受力状 态存在一定的差异。 简化后的力学模型如图 2。 假设 底板岩层支承压力为均匀分布，岩梁左端点为煤壁 下方支撑点，由于顶底板及侧壁的束缚，左端视为 固定铰支座；岩梁右端为采空区下方支撑点，底板 长度为煤壁支撑点到采空区支撑点距离，以煤壁作 为参照物，随着煤层不断开采，右端支撑点会发生 位移变化，但上下岩层对其束缚仍然存在，从采空 区填充程度及底板断裂参数、底板两端束缚条件分 析，简支梁模型更符合底板受力运动状态。底板岩 梁所受载荷来源较顶板更为复杂，通过侧壁传递到 底板岩层产生压力 pn， 底板自身重力 pg。当 pn产生 载荷 qn远远大于 pg产生载荷 qg时，计算底板弯曲 能量指数就越大， 判定底板冲击倾向性强， 反之， 判 定底板冲击倾向性弱。冲击倾向性是冲击地压发生 必要条件，在冲击地压发生条件判定过程中，系统 内的力学平衡破坏之后，释放的能量大于消耗能量 时，就发生冲击地压；而底板岩层冲击倾向性判定 时，利用计算底板上产生弯曲能量指数，底板所受 载荷是底板自身属相。 3底板岩层冲击倾向性的判定公式确定 波兰曾经提出具体指标来反映顶板岩层受压条 件下的能量积聚能力，后来我国明确提出顶板弯曲 能量指数作为评判顶板冲击倾向指标。顶板岩层达 到极限弯曲强度时顶板积聚的能量与煤层发生冲击 地压时释放的量相接近，更加肯定弯曲能量指数作 为判定指标的地位。采取弯曲能量指数作为底板岩 层冲击倾向性的判定指标，通过引用最大剪应力计 算公式推导得到底板岩层所受均布载荷，求得底板 弯曲能量， 对底板冲击倾向性判定。 巷道顶板上覆岩层的自身重力 p1，产生均布载 荷为 q1， 引用关键层理论[14-15]， 当第 n1 层对第 1 层 的荷载小于第 n 层对第 1 层的荷载时，计算终止， 取第 n 层的计算结果， 即 q110-6 E1h13g （ρ1h1ρ2h2ρnhn） E1h31E2h32Enh3n （1 ） 式中 q1为单位宽度上覆岩层载荷，MPa； Ei（i 1， 2， ， n）为上覆各岩层的弹性模量，MPa； hi（i 1， 2， ， n） 为上覆各岩层的厚度，m； ρi（ i1， 2， ， n ） 为上覆各岩层的块体密度，kg/m3； g 为重力加速 度， m/s2。 建筑物、 水体、 铁路及主要井巷煤柱留设与压 煤开采规程 [16] （简称三下规程） 中底板破坏深度计 算公式为 h20.008 5H0.166 5α0.107 9L-4.357 9（2 ） 式中 H 为工作面平均采深， m； α 为地层平均倾 角，（） ； L 为工作面斜长，m。 计算岩梁长度 l 时， 引入弯曲正应力公式可得 l2h Rt 3q■ （3 ） 式中 h 为顶、 底板岩层厚度，m； Rt为单轴抗拉 强度，MPa； q 为单位宽度岩层载荷，MPa。 顶底板结构示意图如图 3。 底板岩层所受合力均布载荷的产生较复杂， 一 是由通过煤岩体侧壁传递的顶板岩层重力及水平应 力的综合作用效果， 这是底板产生冲击地压的动力； 二是底板自身的重力，这是阻碍冲击地压发生的阻 力。合力产生底板均布载荷。利用结构上顶底板支 撑端点位置相同， 即岩梁长度相等可得 q2 hx2Rt2 hs2Rt1 q1（4 ） 式中 q2为底板岩层承受均布载荷，MPa； hs为 顶板岩层厚度，m； hx为底板岩层厚度， m； Rt1为顶 板岩层单轴抗拉强度，MPa； Rt2为底板岩层单轴抗 拉强度，MPa。 简支岩梁力学模型的弯矩 M （x）可表示为 M （x） qbx 2 （l-x）（5 ） 186 ChaoXing Vol.50No.12 Dec. 2019 第 50 卷第 12 期 2019 年 12 月 Safety in Coal Mines 表 1岩层冲击倾向性分类 岩层 上下岩层 载荷/MPa 弹性模量/ GPa 密度/ （g cm-3） 抗拉强度/ MPa 弯曲能量 指数/kJ C3煤顶0.21827.482.838.42105.09 C3煤底0.7533.662.726.18100.25 表 3白龙山一矿煤井 C3煤顶底板岩层弯曲能量指数 表 2大佛寺 4煤层顶底板岩层弯曲能量指数 式中 x 为截面至支点的距离， m； b 为单一底板 宽度， m。 弯曲能量 U 可表示为 U l 0 ∫M 2 （x） 2EI dx q2l5b2 240EI （6） 式中 I 为转动惯量， kg m2； E 为弹性模量，MPa。 底板弯曲能量指数 UWQ为 UWQ102.6 Rt5/2h2b q1/2E （7） 底板的宽度 b 1 m， 计算时 b 对数值计算结果 没有影响。 UWQ102.6 Rt5/2h2 q1/2E （8） 顶、底板冲击倾向性是建立在计算顶板岩层自 身弯曲能量指数基础之上判定的，与顶、底板自身 属性有关。弯曲能量指数是受上覆岩层自身重力、 岩层厚度、抗拉强度和自身弹性模量指数所影响， 顶、底板弯曲能量计算公式中采厚对于顶板弯曲能 量值大小的计算判定没有影响。 近年来学者围绕岩层的冲击倾向性指标进行了 大量研究， 齐庆新等[17]找到原弯曲能量指数的不足， 重新建立顶板岩层受力模型，系统分析顶板岩层受 力状态，提出了顶板岩层冲击倾向性判定指标新公 式，通过对我国各冲击地压矿区多个矿井的岩层的 冲击倾向性的研究对比，拟合岩层弯曲能量新指标 与旧指标的线性关系，得到结论岩层极限弯曲强 度， 弯曲能量指数超过 120 kJ， 顶底板极其容易发生 断裂破坏， 为强冲击倾向性； 而在 15 kJ 以下， 顶底 板冲击倾向性为无，处于安全状态；介于 15 kJ 和 120 kJ 之间的能量指数， 顶底板为弱冲击倾向性。 岩 层冲击倾向性分类见表 1。 4底板岩层冲击倾向性判定公式的检验 1） 陕西彬长矿区大佛寺煤矿位于陕西省咸阳市 北部， 大佛寺煤矿 4煤层厚度为 019.23 m， 平均为 8.40 m， 厚度变化较大， 但大部分地区稳定。4煤层 平均倾角为 5， 工作面长为 158 m， 煤层平均采深为 600 m。顶板岩有效岩层厚度为 8.50 m， 为灰黑色粗 岩和泥岩， 含碳质较高， 底板为灰褐色块质根土岩， 遇水易膨胀。大佛寺 4煤层顶底板岩层弯曲能量指 数见表 2。根据式 （8） 计算顶底板的弯曲能量指数， 计算得到大佛寺煤矿 4煤层的顶板岩层的弯曲能 量指数为 32.80 kJ， 大于 15 kJ， 小于 120 kJ， 应属Ⅱ 类，为弱冲击倾向性的顶板岩层。计算得到底板岩 层的弯曲能量指数为 7.19 kJ，小于 15 kJ，应属Ⅰ 类， 为无冲击倾向性的底板岩层， 经现场验证， 该矿 没有发生过底板冲击现象，符合通过底板判定方法 预测得到的结果。 2） 白龙山矿区内含煤地层总厚 439.53 m， 含煤 2053 层， 煤层总厚 31.25 m， 含煤系数 7.11。白龙 山煤矿一井 C3煤层为层位稳定的中厚煤层， 单一结 构。煤层平均倾角 8， 工作面长度 140 m， 煤层平均 采深为 617.86 m。顶板多为灰黑色泥岩及泥质粉砂 岩， 平均厚度为 8 m， 底板为粉砂质泥岩， 中部夹泥 岩隔层。 白龙山一矿煤井 C3煤顶底板岩层弯曲能量 指数见表 3。根据式 （8） 计算顶板的弯曲能量指数， 计算得到白龙山煤矿 C3煤层的顶板岩层的弯曲能 量指数为 105.09 kJ， 大于 15 kJ， 小于 120 kJ， 应属 Ⅱ类，为弱冲击倾向性的顶板岩层。计算得到底板 岩层的弯曲能量指数为 100.25 kJ， 大于 15 kJ， 小于 120 kJ 应属Ⅱ类， 为弱冲击倾向性的底板岩层， 现场 底板岩层出现轻微底鼓现象，底板边缘出现少量的 剪切破坏， 底板仍具有较好的坚固性， 对施工尚未造 成影响， 符合底板弱冲击倾向性的判定结果。 3） 华丰煤矿位于泰山和曲阜之间， 临近京沪铁 路京福高速公路，煤矿井田煤系岩层为石炭二叠系 上石炭统太原组和下二叠统山西组， 总厚 350 m， 含 冲击倾向性类别冲击倾向性大小弯曲能量指数/kJ Ⅰ Ⅱ Ⅲ 无 弱 强 UWQ≤15 15＜UWQ≤120 UWQ＞120 岩层 上下岩层 载荷/MPa 弹性模量/ GPa 密度/ （g cm-3） 抗拉强度/ MPa 弯曲能量 指数/kJ 4煤底板0.354.412.640.777.19 4煤顶 10.182.702.131.9132.80 4煤顶 20.068.482.484.28- 187 ChaoXing 第 50 卷第 12 期 2019 年 12 月 Safety in Coal Mines Vol.50No.12 Dec. 2019 岩层 上下岩层 载荷/MPa 弹性模量/ GPa 密度/ （g cm-3） 抗拉强度/ MPa 弯曲能量 指数/kJ 4煤顶0.2522.72.756.1673.54 4煤底1.5630.022.547.08171.47 表 4华丰煤矿 4煤顶底板岩层弯曲能量指数 煤 24 层， 煤层平均倾角为 29， 工作面长为 120 m， 煤层平均采深为 925 m。其中 4煤层顶板岩层厚度 9.3 m， 为粉细砂岩， 底板为中砂岩和粉砂岩。 华丰煤 矿 4煤顶底板岩层弯曲能量指数见表 4。根据式 （8） 计算顶板的弯曲能量指数， 计算得到华丰煤矿 4煤的顶板岩层的弯曲能量指数为 73.54 kJ，大于 15 kJ， 小于 120 kJ， 应属Ⅱ类， 为弱冲击倾向性的顶 板岩层。计算得到底板岩层的弯曲能量指数为 171.47 kJ， 大于 120 kJ， 应属Ⅲ类， 为强冲击倾向性 的底板岩层，华丰煤矿底板变形较为严重，有严重 的底鼓现象，底板震动现象发生次数较多，造成支 架损坏等现象对施工带来不便，底板计算结果与实 际现场相吻合。 5结论 1） 研究巷道底板冲击地压发生的原理及特 点，地应力在其中主要起到了改变力加载方向的作 用，而非起到绝对作用；确定真正的力源主要不是 地应力的加载作用， 而是上覆岩层重力通过侧壁传递 到底板的载荷， 力的传递过程为顶板-煤壁-底板。 2） 从采空区填充程度及底板两端束缚条件分析， 建立了底板简支梁力学模型， 引用弯曲能量指数作为 判定底板指标，推到得出底板冲击倾向性判定公式； 得到弯曲能量指数随着底板岩层抗拉强度的增加而 增加， 与厚度的平方成正比， 与弹性模量成反比关系。 3 ） 验证了大佛寺煤矿 4煤层、 白龙山煤矿 C3煤 层、华丰煤矿 4煤层底板岩层的冲击倾向性的强 弱，结合现场实际情况进行对比分析，表明底板岩 层冲击倾向性的判定结果与现场基本一致，可作为 底板冲击倾向性判定方法。 参考文献 ［1］ 齐庆新， 窦林名．冲击地压理论与技术 ［M］ ．徐州 中国 矿业大学出版社， 2008 10－11． ［2］DRIAD LEBEAU L, LAHAIE F, AL HEIB M, et al． Seismic and geotechnical investigations following a rock burst in a complex French mining district ［J］ ． Internation－ al Journal of Coal Geology, 2005, 64 66－78． ［3］ 王卫军， 侯朝炯．回采巷道煤柱与底板稳定性分析 ［J］ ． 岩土力学， 2003， 24 （1） 76－78． ［4］ 李怀伟， 程建平， 郭仁光．回采巷道底鼓力学原理研究 ［J］ ．矿山压力与顶板管理， 2003（4） 24－27． ［5］ 高明中．巷道压曲性底臌的机理与控制 ［J］ ．安徽理工 大学学报 （自然科学版） ， 2008， 28 （1） 20－24． ［6］ Ortlepp W D, Murphy S, G Van Aswegen． The mecha－ nism of a rock－burst－an inative study ［C］ ∥Chal－ lenges in Deep and High Stress Mining Nedlands W A Australian Centre for Geomechanics, Perth, 2007． ［7］ 牛宝林， 邸建友， 唐绍琴．底板冲击矿压发生机理与防 治 ［J］ ．煤矿开采， 1999 （1） 20－23． ［8］ 王本强．构造应力下坚硬底板冲击地压机理分析 ［J］ ． 煤炭科技， 2009 （1） 79－83． ［9］ 曹安业．巷道底板冲击控制原理与解危技术研究 ［J］ ． 采矿与安全工程学报， 2013， 30 （6） 848－855． ［10］ 徐方军， 毛德兵．华丰煤矿底板冲击地压发生机理 ［J］ ．煤炭科学技术， 2001， 29 （4） 41－45． ［11］ 潘俊峰．半孤岛面全煤巷道底板冲击启动原理分析 ［J］ ．煤炭学报， 2011， 36 （S2） 332－338． ［12］ 邰英楼， 王来贵， 张明海．顶底板受拉应力型冲击地 压机理及数学模型 ［J］ ．辽宁工程技术大学学报， 1999， 18 （5） 53－556． ［13］ 杨建中．巷道底鼓的机理分析 ［J］ ．云南冶金， 1998， 27 （4） 12－15． ［14］ 钱鸣高， 缪协兴， 许家林．岩层控制中的关键层理论 研究 ［J］ ．煤炭学报， 1996， 21 （3） 225－230． ［15］ 钱鸣高， 刘听成．矿山压力及其控制［M］ ．北京 煤炭 工业出版社， 1991 86－87． ［16］ 国家煤炭工业局．建筑物、 水体、 铁路及主要井巷煤 柱留设与压煤开采规程 ［M］ ．北京 煤炭工业出版 社， 2008. ［17］ 齐庆新， 彭永伟， 李宏艳， 等．煤岩冲击倾向性研究 ［J］ ．岩石力学与工程学报， 2011， 30 （S1） 2736. 作者简介 李宏艳 （1978） ， 女， 河北唐山人， 研究员， 主要从事矿山岩石力学与煤岩动力灾害防治研究工作。 通讯作者 崔 聪 （1991） ， 男， 辽宁铁岭人， 助理研究 员， 硕士， 研究方向为瓦斯灾害防治。 （收稿日期 2018-05-03； 责任编辑 陈洋） 188 ChaoXing