复杂含水岩体预裂爆破参数试验研究_刘为洲.pdf

收稿日期2019-12-29 作者简介刘为洲 （1961） ， 男， 正高级工程师， 硕士研究生导师。 总第 524 期 2020 年第 2 期 金属矿山 METAL MINE 复杂含水岩体预裂爆破参数试验研究 刘为洲 1， 21 （1. 中钢集团马鞍山矿山研究总院股份有限公司， 安徽 马鞍山 243000； 2. 金属矿山安全与健康国家重点实验室， 安徽 马鞍山 243000） 摘要针对我国北方某大型露天矿节理裂隙发育含水岩体边坡控制难题， 从理论计算、 模型试验和现场试 验角度开展了预裂爆破系统研究。通过理论推导分析， 分别得到了干孔和水孔条件下预裂孔孔壁压力的计算公 式， 得出了孔壁压力与当量不耦合系数之间的关系曲线， 确定了预裂孔距的计算公式， 为现场试验参数选择提供了 理论依据。预裂孔孔壁压力与当量不耦合系数Kd呈负指数关系； 在当量不耦合系数相同时， 水介质孔壁压力皆大 于空气介质的孔壁压力。有机玻璃 （Polymethyl Methacrylate， PMMA） 模型试验结果显示， 水介质预裂爆破有助于提 高炸药能量利用率， 形成较好的定向预裂缝。现场试验表明 水介质预裂爆破延长了爆破作业时间， 在同等条件 下， 水介质预裂孔距可比空气介质时减小约 10， 线装药密度相应减少 10～15； 同时合理的预裂孔距应控制在 1.3 m以内， 以保证较好的预裂爆破效果。研究结果对于类似矿山预裂爆破作业具有一定的参考价值。 关键词预裂爆破孔壁压力计算有机玻璃模型试验现场试验 中图分类号TD854文献标志码A文章编号1001-1250 （2020） -02-169-08 DOI10.19614/ki.jsks.202002029 Test Study on Pre-split Blasting Parameters of Complex Water-bearing Rock Mass Liu Weizhou1， 22 （1. Sinosteel Maanshan General Institute of Mining Research Co.， Ltd.， Maanshan 243000， China； 2. State Key Laboratory of Safety and Health for Metal Mines， Maanshan 243000， China） AbstractIn view of the problem of slope control of water-bearing rock mass with joint and crack development in a large open-pit mine in the north of China， the research of pre-split blasting was carried out from the perspective of theoretical calculation， model test and field test.Through theoretical derivation and analysis， the calculation ulas of pre-splitting pore wall pressures under dry and water pore conditions were obtained， and the relationship curve between pore wall pressure and equivalent uncoupling coefficient was obtained.It provides theoretical basis for field test parameter selection.The pre-splitting hole wall pressure has a negative exponential relationship with the equivalent uncoupling coefficient Kd.With the same Kd， the pore wall pressure of the water medium is greater than the pore wall pressure of the air medium.Polymethyl methacrylate（PM- MA）model test results show that pre-splitting blasting in aqueous media helps to improve the energy utilization rate of explo- sives and better directional pre-fractures.Field tests show that pre-splitting blasting in aqueous media prolongs blasting operation time，under the same conditions， the distance between the pre-cracked holes in the water media decreases by about 10 compared with that in the air media， and the density of the wire charge decreases by 10～15 correspondingly.At the same time， the reasonable pre-splitting blast hole distance should be controlled within 1.3 m to ensure better the pre-split blasting effect.The research results can provide reference for the pre-split blasting operation of the similar mines. KeywordsPre-split blasting， Hole wall pressure calculation， Test of polymethyl methacrylate model， Field test Series No. 524 February 2020 露天矿山穿孔爆破时， 炸药能量控制及岩体性 质是影响爆破效果优劣的关键因素。预裂爆破技术 通过减小孔径、 装药量， 实施不耦合装药、 径向间隔 装药等炸药能量控制手段， 在常规露天边坡控制方 面得到了普遍应用 ［1-5］， 但对于含水破碎岩体难以取 得很好的爆破效果， 易于产生伞岩、 根底， 且半壁孔 率低， 预留坡面超挖欠挖严重等 ［6-8］。因此， 开展含水 裂隙发育围岩预裂爆破技术研究， 对于提高边坡稳 169 ChaoXing 金属矿山2020年第2期总第524期 定性、 保障安全生产具有重要意义。 在露天边坡预裂爆破工程领域， 不少科技人员 通过理论分析、 试验研究等手段开展了大量研究工 作 ［9-12］。朱志武等［13］开展了水孔预裂爆破成缝机理 分析， 但未推导出含水炮孔理论孔距的计算公式； 武 海军等 ［14］采用混凝土模型开展了相关预裂爆破试 验， 但未开展现场爆破试验。现阶段， 现有成果大多 局限于某一个方面进行讨论， 并且在含水裂隙发育 破碎岩体方面的实践尚不充分。本研究以我国北方 某露天大型铁矿为背景， 以提高含水岩层节理裂隙 发育岩体的预裂爆破质量为出发点， 开展了空气和 水介质预裂爆破孔壁压力和孔距计算公式推演， 通 过模型试验和现场试验， 为矿山含水破碎岩体边坡 控制提供关键预裂爆破参数。 1工程概况 某露天铁矿是一座大型露天矿山， 具有储量大、 埋藏浅等特点。由于混合岩化作用和地表的强风化 作用， 边坡岩体不但节理裂隙很发育， 而且有多条断 层和破碎带， 属于多裂隙软岩和破碎型岩体， 主要为 混合岩和片麻岩， 其抗压强度分别为50～60 MPa和 50～80 MPa。矿山前期进行过预裂爆破试验， 在节 理裂隙不发育区域硬岩中效果较好， 但在裂隙发育 区域未能取得较好的边坡控制效果， 对于含水破碎 岩体的预裂爆破效果更差。 2预裂爆破参数计算 如何确定合理的预裂孔孔距、 线装药密度、 不 耦合系数等参数是取得较好预裂爆破效果的关 键 ［15］。同时， 需要综合考虑缓冲孔孔底距、 药量、 岩 体力学性质、 节理裂隙发育情况、 地质构造等。本 研究依据预裂爆破机理和炸药爆轰理论， 推演出预 裂孔孔壁爆炸气体压力计算公式以及孔壁压力与 不耦合系数的关系， 为含水破碎岩体边坡控制提供 可靠依据。 2. 1空气介质预裂孔孔壁压力计算公式 根据炸药爆轰C-J理论 ［16］， 炸药爆炸时爆炸气体 的初始平均压力P0为 P0 0.1ρeD2 2 k 1P 0 0.1ρeD2 2k 1 ，（1） 式中，P0为爆生气体的初始平均压力， MPa；ρe为炸药 密度， kg/m3；D为炸药爆速， m/s；k为炸药绝热等熵指 数， 通常取3。 对于空气不耦合预裂爆破， 当爆生气体膨胀瞬 时压力P小于临界压力PL（通常取200 MPa） 时， 爆生 气体在孔内膨胀时存在以下关系 PV Const，（2） 式中，V为爆生气体膨胀的瞬时体积， m3。 当炸药爆炸后， 爆生气体膨胀过程中， 伴随着气 体体积和压力的变化。假设爆生气体膨胀至孔壁时 的压力为P1， 并设当气体压力为P1（膨胀至炮孔壁时 的压力） 、PL（临界压力） 、P0（初始压力） 时， 相对应的 气体体积分别为V炮、VL、Ve， 其中，V炮为炮孔体积，Ve 为炸药体积， 则根据式 （2） 可得 P1 PL P0 PL γ k V炮 Ve γ ，（3） 式中，γ为空气绝热等熵指数， 取1.3。 设炮孔的体积装药密度为qv（单位体积的装药 量） ， 则有下式成立 V炮ρe Veqv，（4） 从而有 V炮 Ve qv ρe， （5） 式中，ρe为炸药密度， kg/m3。 根据式 （5） 和式 （3） ， 可得 P1 PL ργ e P0 PL γ k qγ v. （6） 对于不耦合装药， 考虑到孔口余高段与孔底加 强装药段长度基本一致， 故将装药长度l与炮孔长度 L等量简化， 则有l L， 设当量不耦合系数为Kd， 有下 式成立 qv ρed2 el d2 bL ≈ ρe K 2 d ，（7） 式中，de为等效连续装药炸药直径， cm；db为预裂孔 直径， cm；Kd dbde；ρe为炸药密度， 1 150 kg/m3。 在空气不耦合装药结构中， 爆轰产物在炮孔内 等熵膨胀， 膨胀初始压力为平均爆轰压力； 同时气体 与孔壁碰撞时压力增大， 作用在孔壁上的综合压力 PΔ为 PΔ Cf P1 Cf PL ργ 0 P0 PL γ k ρe K 2 d γ ， （8） 式中，Cf为空气冲击波碰撞压力增压系数， 取 1.2～ 1.3。 综合以上分析， 可以得到空气不耦合装药时孔 壁综合压力计算的简化公式为 PΔ 0.016 Cf P0 0.43 ρe 1.3 Kd -2.6. （9） 2. 2含水预裂炮孔孔壁压力计算 对于含水预裂爆破， 炸药被周围的水包围， 可认 为炸药和水是完全耦合接触。为此， 可以近似认为 水中的冲击波是炸药爆轰波中的透射波。炸药爆轰 170 ChaoXing 2020年第2期刘为洲 复杂含水岩体预裂爆破参数试验研究 波阵面上的压力 （Pe） 与水中的压力 （Pw） 的关系由阻 抗失配方程 ［11］给出 Pw Kt Pe，（10） 式中，Pe为炸药爆轰波阵面上的压力；Kt为压力透射 系数。两者可进行如下计算 ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ Pe 1 4 ρeD2 Kt 2ρwCw ρeD ρwCw ，（11） 式中，D为炸药爆速， 3 500 m/s；ρw为水的密度， 1 000 kg/m3；Cw为爆轰波在水中的传播速度， 1 500 m/s。 炮孔中心压力 （Pb） 与绝热压力 （P3） 有关， 本研究 忽略炮孔内水的体积压缩， 则有 Pb LΔ P3，（12） 式中，P3为绝热压力， 存在关系式P3≈ 0.5Pe；LΔ为炸 药体积与炮孔体积比值，LΔ 1 K 2 d。 由此可得炮孔水中的初始压力为 Pw Kt LΔ P3 0.5 Kt Kd -2 Pe， （13） 式中，Pw为炮孔水中的初始压力， MPa。 随着应力波能量衰减， 到达炮孔壁处的波阵面 压力往往低于初始压力。哈努卡耶夫试验研究表 明 对于柱面波， 其波阵面压力随着距离增加的衰减 关系可表示为 Pm r ˉ ∝ r ˉ -0.56， （14） 式中，r ˉ为比爆心距，r ˉ 2r0 be ；r0为至爆心距离， cm；be 为炸药直径， cm。 参照J.Henrych关于可压缩流体在直通道中波阵 面压力随距离增加的衰减公式 ［17］， 可以得到水中波 阵面压力随比爆心距增加的衰减公式为 P r ˉ Pw r ˉ -0.56 Pw 2r0 be -0.56 . （15） 当r0 0.5db时， 可得水介质不耦合装药爆破时 炮孔壁上的初始压力为 P w ρeD2ρwCw 4ρeDρwCw Kd -2 2r0 be -0.56 ρeD2ρwCw 4ρeD ρwCw Kd -2.56 .（16） 2. 3不同介质合理当量不耦合系数Kd确定 根据式 （9） 和 （16） ， 可以得出不同耦合系数下的 预裂孔壁压力曲线， 如图1所示。 由图1可知 预裂孔孔壁压力P与当量不耦合系 数Kd呈负指数关系； 随着当量不耦合系数的增加， 孔 壁压力呈现逐渐降低的趋势， 且当量不耦合系数越 小， 孔壁压力降低速度越大； 当量不耦合系数越大， 孔壁压力降低速度越小。在当量不耦合系数相同 时， 水介质孔壁压力皆大于空气介质的孔壁压力； 当 量不耦合系数为3～5时， 水介质孔壁压力约为空气介 质时孔壁压力的1.1倍。 合理的孔壁压力是形成半壁孔的关键， 不宜过 大也不宜过小。孔壁压力过大， 甚至大于岩石的动 态抗压强度时， 容易压碎炮孔孔壁； 反之， 孔壁压力 过小， 直至小于岩石动态抗拉强度时， 则无法形成预 裂缝。因此， 应根据岩体动态强度参数， 选择合理的 孔壁压力和当量不耦合系数。 2. 4预裂孔孔距 对于预裂爆破， 应力波的径向衰减规律可表示 为 Pbe PcR -m， （17） 式中Pbe为预裂孔孔壁外某点的应力， MPa；Pc为预 裂孔孔壁上的应力， MPa；R ˉ为比例系数， R 2r db；r 为应力波传播半径， m；m为应力波衰减系数， 1.42。 若在相邻两个预裂孔连线上拉开预裂缝， 预裂 孔孔壁上在预裂面法向方向上的应力σ须不小于岩 体的动态抗拉强度σt， 即 Pbe≥ σt，（18） 则有 r 2 db σt Pc 1.42 ，（19） 故预裂孔孔距S为 S r 0.5db.（20） 3有机玻璃模型试验 3. 1试验方案 为研究水介质在预裂爆破成缝中的作用， 设计 了空气介质、 水介质的单孔和双孔爆破试验， 主要包 括PMMA试块和药包。PMMA在爆炸荷载下爆生裂 纹的开裂扩展特性与均质岩石材料相似， 裂纹扩展 171 ChaoXing 金属矿山2020年第2期总第524期 轨迹较平直， 且动态断裂强度因子与加载率存在较 强的依赖性， 可视为类岩石材料。 3. 1. 1试块模型 本研究单孔试验试块尺寸 （长宽高） 为100 mm100 mm70 mm， 中间留有钻孔， 孔径18 mm， 见图 2； 双孔试块尺寸 （长宽高） 为 120 mm 100mm70 mm， 沿长边中线对称布置双孔， 孔径18 mm， 孔距50 mm， 见图3。 3. 1. 2药包装药结构 采用不耦合装药结构， 在内径φ3.0 mm 的塑料 管内装黑索金炸药作为起爆药包， 炸药密度为 1.03 g/cm3， 普通雷管起爆。装药结构见图4和图5。在模 型干孔底部采用炮泥封堵， 水孔底部采用橡胶棒封 堵并用胶水粘牢。模型上部采用塑料板隔离， 同时 兼有堵塞孔口的作用。 3. 2试验结果分析 3. 2. 1相同药量条件下的单孔试验 当单孔药量相同时， 开展水介质和空气介质有 机玻璃试块爆破对比试验， 试验结果见表1。 注 水介质模型Ⅰ-4、 Ⅰ-6， 爆破后裂成4块和2块。 由表1可知 空气介质爆破的有机玻璃试件裂隙 长度仅为3.5～3.6cm， 水介质有机玻璃试件却完全裂 成2～4块， 进一步说明了水介质爆破炸药能量利用 率明显高于空气介质。 3. 2. 2不同药量条件下的单孔试验 本研究开展了不同药量下水介质和空气介质单 孔试件爆破对比试验， 试验结果如表2、 图6及图7所 示。 172 ChaoXing 2020年第2期刘为洲 复杂含水岩体预裂爆破参数试验研究 上述分析表明 在装药量不同的条件下， 水介质 模型Ⅰ-7径向裂隙的长度为2.98 cm， 而空气介质模 型Ⅰ-9径向裂隙的长度为1.90 cm， 前者的径向裂隙 长度约为后者的1.56倍。 3. 2. 3双孔试验 本研究开展了相同药量下的水介质和空气介质 有机玻璃试件双孔爆破试验， 比较空气介质爆破和 水介质试件爆破效果， 对比有机玻璃试件上裂隙扩 展和试件开裂情况。试验结果如表3、 图8及图9所 示。 空气介质Ⅱ-2模型爆破后未在两孔中心线方向 裂开， 两孔连线方向上也未见明显裂隙， 仅在孔壁周 边形成很短的径向裂隙。水介质模型Ⅱ-1、 Ⅱ-5爆 破后在两孔连线方向上完全裂开。Ⅱ-1和Ⅱ-5模型 的药量相同， 两孔连线方向均裂为两半， 说明重复试 验结果具有明显的一致性。 3. 3试验结论 （1） 单孔和双孔爆破试验表明， 在相同装药量条 件下， 水介质比空气介质具有更强的传递爆炸压力 的能力， 水介质炸药能量利用率更高， 水介质爆破对 试块的破坏程度明显大于空气介质。 （2） 水介质爆破作用在孔壁上的压力相对均匀。 因此， 在相同岩性及节理裂隙发育情况下开展预裂 爆破时， 若要取得同等爆破效果， 水孔的线装药密度 应小于干孔的线装药密度， 并适当减小孔距。 4预裂爆破现场试验 4. 1现场试验参数选择 4. 1. 1试验区域岩石力学性质 试验区岩石力学性质参数取值见表 4。本研 究试验采用乳化炸药， 爆速为 3 500 m/s， 密度为 1.15 g/cm3。 4. 1. 2预裂孔孔径及倾角 试验采用潜孔钻机穿孔， 预裂孔孔径115 mm， 倾 角65。 173 ChaoXing 金属矿山2020年第2期总第524期 4. 1. 3预裂爆破试验孔超深 孔深l与台阶高度的几何关系可表示为 l H sinα h，（21） 式中，H为台阶高度， 12 m；α为钻孔倾角， 65；h为超 深， 取1 m。经计算，l 14.2 m。 主爆区采用孔径为 250 mm 的垂直孔， 孔深为 13.5～14 m， 其中超深为 1.5～2 m。缓冲孔、 辅助缓冲 孔均为垂直孔， 孔径250mm。预裂孔、 缓冲孔和辅助 缓冲孔布置见图10。 辅助缓冲孔孔深 5～6 m， 孔距 4～5 m， 装药量 70 kg； 与预裂孔之间的孔底距为1.0～2.0 m， 节理裂 隙发育及软岩时取大值， 硬岩， 则取小值。缓冲孔采 用分段装药， 单孔炸药量为正常孔的70； 与预裂孔 之间的孔底距为1.5～2.5 m。 4. 1. 4当量不耦合系数 为保证预裂爆破孔壁不出现压碎现象， 预裂孔 孔壁压力应小于岩石的静态抗压强度， 同时孔壁周 边的压力还应大于岩体的动态抗拉强度， 预裂孔炮 孔周围才能形成一定数量的微小裂纹， 预裂孔连线 方向才能形成预裂缝。预裂爆破当量不耦合系数经 验公式为 ［18］ Kd 1 10.07σ压 -0.26， （22） 式中，σ压为岩石的静态抗压强度， MPa。 计算得出 片麻岩的当量不耦合系数Kd为4.5， 混合岩的当量不耦合系数Kd为4.2。 4. 1. 5预裂孔孔距 考虑到岩石试样与岩体强度参数的差异性， 且 试验区域节理裂隙发育， 岩体强度参数取值受节理 裂隙影响较大， 故综合考虑采用抗拉动载系数1.8计 算岩体的动态抗拉强度， 根据式 （19） 、 式 （20） 计算可 得理论上的预裂炮孔间距S， 结果见表5。 4. 2现场试验及结果分析 现场试验区岩性为片麻岩和混合岩， 其中片麻 岩整体性较差， 节理裂隙发育， 而且存在较大的裂隙 与弱面， 岩层富水性较强， 孔内水深达到10m， 局部甚 至为满孔水。矿山前期开展过该区域的预裂爆破试 验， 但因参数不合理， 未能形成较好的预裂面。本研 究在节理裂隙区共进行了10次现场试验， 其中干孔 和水孔预裂爆破试验各5次。同一次试验中， 划分为 不同预裂孔孔距区域， 进行对比试验。根据公式计 算出不同岩性和介质下的理论孔距， 而后通过现场 试验调整确定合理的参数。考虑到矿山岩体节理裂 隙发育， 应适当降低预裂孔孔距， 试验中孔距分别为 1.0， 1.1， 1.2， 1.3 m。 试验中辅助缓冲孔、 缓冲孔装药量及孔底距等 取值均相同。普通试验采用直径32 mm、 长0.2 m的 乳化炸药药卷， 单支质量为0.2 kg； 轴向不耦合装药 结构。现场预裂爆破试验参数取值见表6， 现场爆破 效果见图11和图12。 174 ChaoXing ［1］ ［2］ ［3］ ［4］ ［5］ ［6］ ［7］ ［8］ 试验结果表明 在空气介质混合岩区域， 合理预 裂孔孔距为1.2～1.3 m， 线装药密度为0.9～1.1 kg/m， 爆破半壁孔率达70以上； 而在水介质混合岩区域， 合理预裂孔孔距为1.2～1.3 m， 线装药密度为0.9～1.0 kg/m， 半壁孔率达到80。在空气介质片麻岩裂隙发 育区， 合理预裂爆孔距为1.2～1.3 m， 线装药密度为 1.0 kg/m， 半壁孔率达65以上； 而在水介质片麻岩 区， 合理预裂孔距为 1.0～1.2 m， 线装药密度为 0.9 kg/m， 半壁孔率达到80。当两种岩性的预裂孔孔距 大于1.3 m时， 干孔和水孔预裂爆破皆易产生伞岩、 根底， 半壁孔率较低， 爆破效果差。由于水孔内节理 裂隙更发育， 其岩体的动态抗压强度、 抗拉强度相应 较低， 应增大不耦合系数， 减小预裂孔孔壁压力。研 究表明， 在取得相同预裂爆破效果的情况下， 水孔预 裂爆破孔距比干孔预裂孔距减小约10， 线装药密度 相应减少10～15。 5结论 （1） 针对露天矿山含水围岩节理裂隙发育地段 预裂爆破效果差、 半壁孔率低及坡面不平整等难题， 推导了空气介质和水介质不耦合装药下孔壁压力的 简化计算公式， 并计算得出了孔壁压力与当量不耦 合系数之间的关系曲线， 得到了空气介质和水介质 预裂爆破孔距的理论计算公式。 （2） 在空气介质和水介质预裂爆破理论分析的 基础上， 开展了两种介质的有机玻璃模型试验。试 验结果表明， 水介质爆破的炸药能量利用率更高， 比 空气介质有更强的传递爆炸压力的能力， 且对试块 的破坏程度明显大于空气介质。 （3） 通过现场预裂爆破对比试验， 得出两种岩性 分别在空气介质和水介质下的合理预裂爆破参数。 在取得相同爆破效果的前提下， 水孔预裂爆破孔距 比干孔预裂孔距减小约 10， 线装药密度相应减少 10～15， 对于类似矿山边坡稳定性控制具有一定 的借鉴意义。 参 考 文 献 朱强， 陈明， 郑炳旭， 等.空气间隔装药预裂爆破岩体损伤 分布特征及控制技术 ［J］ .岩石力学与工程学报， 2016， 35 （S1） 2758-2765. Zhu Qiang， Chen Ming， Zheng Bingxu， et al.Distribution and con- trol technology of rock damage induced by air-deck charge presplit- ting blasting ［J］ .Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineer- ing， 2016， 35 （S1） 2758-2765. 李大培， 刘为洲， 张西良.姑山采场东部强采区预裂爆破合理参 数的计算 ［J］ .金属矿山， 2004 （4） 20-22. Li Dapei， Liu Weizhou， Zhang Xiliang. Calculation of reasonable pre-splitting blasting parameters of east intensive mining area of Gushan Pit ［J］ .Metal Mine， 2004 （4） 20-22. 李廷春， 张浩， 张治高， 等.综采工作面过大落差断层深孔预 裂爆破技术 ［J］ .煤炭学报， 2019， 44 （1） 199-209. Li Tingchun， Zhang Hao， Zhang Zhigao， et al.Deep hole pre-split- ting blasting technology when fully mechanized coal mining face passes through high drop fault ［J］ .Journal of China Coal Society， 2019， 44 （1） 199-209. 段海峰， 侯运炳， 孔令标， 等.露天矿临近边帮控制爆破岩石成 缝机理的讨论 ［J］ .金属矿山， 2002 （12） 17-19. Duan Haifeng， Hou Yunbing， Kong Lingbiao， et al.On mechanism of rock cracking in near final slope of strip mine in controlled blast- ing ［J］ .Metal Mine， 2002 （12） 17-19. 刘云川， 汪旭光， 刘连生， 等.不耦合装药条件下炮孔初始压力 计算的能量方法 ［J］ .中国矿业， 2009， 18 （6） 104-107， 110. Liu Yunchuan， Wang Xuguang， Liu Liansheng， et al. An energy for calculate borehole pressure under decoupled charging ［J］ .China Mining Magazine， 2009， 18 （6） 104-107， 110. 璩世杰， 刘际飞.节理角度对预裂爆破成缝效果的影响研究 ［J］ . 岩土力学， 2015， 36 （1） 189-194， 204. Qu Shijie，Liu Jifei. Numerical analysis of joint angle effect on cracking with presplit blasting ［J］ . Rock and Soil Mechanics， 2015， 36 （1） 189-194， 204. 刘际飞， 璩世杰.节理走向角度对爆炸应力波传播影响的试验 研究 ［J］ .爆破， 2014， 31 （2） 57-61， 66. Liu Jifei， Qu Shijie.Strike on explosive stress wave propagation ［J］ . Blasting， 2014， 31 （2） 57-61， 66. 杨超.预裂爆破在白马铁矿边坡靠帮中的应用 ［J］ .工程爆破， 2019， 25 （1） 32-37. Yang Chao.The application of pre-splitting blasting in the siding slope of Baima Iron Mine［J］ .Engineering Blasting， 2019， 25 （1） 32-37. 2020年第2期刘为洲 复杂含水岩体预裂爆破参数试验研究 175 ChaoXing ［9］ ［10］ ［11］ ［12］ ［13］ ［14］ ［15］ ［16］ ［17］ ［18］ 杨仁树， 苏洪 .爆炸荷载下含预裂缝的裂纹扩展实验研究 ［J］ .煤炭学报， 2019， 44 （2） 482-489. Yang Renshu， Su Hong. Experimental study on crack propagation with pre-crack under explosion load ［J］ . Journal of China Coal Soci- ety， 2019， 44 （2） 482-489. 苏洪 .爆炸荷载下围岩损伤断裂主动控制技术及机理研究 ［D］ .北京 中国矿业大学 （北京） ， 2019. Su Hong.Study on the Technology and Mechanism of Active Control of Rock Damage under Explosion Load ［D］ .BeijingChina Universi- ty of Mining and Technology （Beijing） ， 2018. 陈俊桦， 张家生， 李新平.基于岩石爆破损伤理论的预裂爆破参 数研究及应用 ［J］ .岩土力学， 2016， 7 （5） 1441-1450. Chen Junhua， Zhang Jiasheng， Li Xinping. Study of presplitting blasting parameters and its application based on rock blasting-in- duced damage theory ［J］ .Rock and Soil Mechanics， 2016， 37 （5） 1441-1450. 崔正荣， 张西良， 潘祖瑛， 等.超深预裂孔底部加强装药高度试 验研究 ［J］ .金属矿山， 2018 （12） 51-55. Cui Zhengrong， Zhang Xiliang， Pan Zuying， et al.Experimental re- search on strengthening charge height at the bottom of super deep pre-splitting hole ［J］ .Metal Mine， 2018 （12） 51-55. 朱志武， 李义.水孔预裂爆破的损伤断裂成缝机理研究 ［J］ .太 原理工大学学报， 2003， 34 （3） 297-299. Zhu Zhiwu， Li Yi. Study on pre-splitting blasting cracking mecha- nism about damage fracture with water in the hole［J］ .Journal of Taiyuan University of Technology， 2003， 34 （3） 297-299. 武海军， 杨军.不同耦合装药下岩石的应力波传播特性 ［J］ .矿 业研究与开发， 2002， 22 （1） 44-46， 49. Wu Haijun， Yang Jun.Propagation behavior of stress wave of rock under the conditions of different coupling charges［J］ .Mining Re- search and Development， 2002， 22 （1） 44-46， 49. 李新平， 陈萍萍， 罗忆， 等.非对称不耦合装药结构对预裂爆 破效果的影响 ［J］ .爆破， 2017， 34 （3） 25-30. Li Xinping， Chen Pingping， Luo Yi， et al.Impacts of asymmetric de- coupling charge structure on presplitting blasting effect［J］ .Blast- ing， 2017， 34 （3） 25-30. 亨利奇 J.爆炸动力学及其应用 ［M］ .北京 科学出版社， 1987. HenrychJ.The Dynamics of Explosion and Its Application ［M］ .Bei- jingScience Press， 1987. 张西良， 崔正荣.深凹露天矿富水岩层水介质预裂爆破机理研 究 ［J］ .爆破， 2012， 29 （2） 22-25. Zhang Xiliang， Cui Zhengrong.Research on water-medium pre-split- ting blast for rich water rock mass in deep open-pit mines ［J］ .Blast- ing， 2012， 29 （2） 22-25. 库克 M A.工业炸药学 ［M］ .北京煤炭工业出版社， 1987. Cook M A.Industrial Explosives ［M］ .BeijingCoal Industry Press， 1987. 金属矿山2020年第2期总第524期 176 ChaoXing