聚氨酯—胶囊二次注浆封孔测压技术.pdf

第 1 3卷第 2期 2 0 1 6年4月 华北科技学院学报 J o u r n a l o f No r t h C h i n a I n s t i t u t e o f S c i e n c e a n d T e c h n o l o g y V0 L l 3 No ．2 Ap r ． 201 6 聚氨酯一胶囊 二次 注浆封孑 L 测压技术 陈学习， 张 亮， 毕瑞卿， 张 凯， 徐 永 华北科技学院 安全工程学院， 北京 东燕郊1 0 1 6 0 1 摘要 针对现有封孔测压方法聚氨酯堵头不能实现高压注浆， 水泥砂浆封孔测压不适用于近水 平钻孔， 胶囊粘液测压成本高， 不适用于瓦斯压 力大于 3 ． 5 MP a等 问题 ， 提 出聚氨 酯 一胶 囊二次注 浆封孔测压技术。推导出预注浆阶段有效封孔长度与钻孔倾 角之 间的 函数关 系， 确定了近水平钻 孔封孔长度， 同时通过两个渗透扩散模型校验得到注浆扩散半径。在阳泉上社煤矿进行的现场应 用中对比胶 囊粘液测压技术， 测压结果误差在 2 ％ 以内； 相对聚氨 酯做 堵头的带压注浆测压技 术节 约测压时间 1 6 h ， 实现 了准确快速测压。 关键词 二次注浆 ； 封孔长度 ； 注浆扩散半径 ； 快速测压 中图分类号 T D 7 1 2 文献标识码A 文章编号 1 6 7 2 7 1 6 9 2 0 1 6 0 2 0 0 0 1 0 6 A pr e s s ur e me a s ur e me nt t e c hn o l o g y b y s e c o nd a r y g r o u t i ng s e a l i n g o f po l y ur e t ha n e a n d c a ps ul e C HE N Xu e -x i ，Z HANG L i a n g，BI R u i q i n g ，Z HANG Ka i ，XU Yo n g S c h o o o fS a f e t y E n g i n e e r i n g ，N o a h C h i n a l mt i t e o ／S c i e n c e a n d T e c h n o l o g y ，y 0 ∞ ， 1 0 1 6 0 1 ， Chi n a Ab s t r a c t T h e e x i s t i n g p r e s s u r e me a s u r e me n t me t h o d f o r s e a l i n g h a s s o me p r o b l e ms ， s u c h a s t h e p o l y u r e t h a n e p l u g c a n n o t a c h i e v e h i g h p r e s s u r e g r o u t i n g，c e me nt mo rta r s e a l i n g d o e s n o t a p p l y t o a pp r o x i ma t e l y h o r i z o n t al d ri l l i n g ，p r e s s u r e me a s u r e me n t me t h o d b y s e a l i n g o f c a p s u l e a n d mu c u s d o e s c o s t mo r e a n d n o t a p p l y t o t h e h i g h g a s p r e s s u r e wh i c h i s g r e a t e r t ha n 3． 5 MP a ．Ac c o r di n g t o t he s e p r o bl e ms，a p r e s s u r e me a s u r e me nt t e c h n o l o gy b y s e c o n d a r y g r o u t i n g s e ali n g o f p o l y u r e t h a n e a n d c a p s u l e w a s p u t for w a r d ．I n t h i s a r t i c l e ，t h e f u n c t i o n r e l a t i o ns hi p b e t we e n t h e e f f e c t i v e s e a l i n g l e n g t h a n d d ril l i n g i n c l i n a t i o n a n g l e a t p r e gro u t i n g wa s d e riv e d， a n d t h e s e ali n g l e n gth o f t h e a p p r o x i ma t e l y h o ri z o n t al d ri l l i n g wa s d e t e r mi n e d ．B e s i d e s ，t h e gro u t i n g d i ff u s i o n r a d i u s w a s o b t a i n e d b y t h e v e ri fi c a t i o n o f t w o d i f f u s i o n mo d e l s ．I n t h e fi e l d a p p l i c a t i o n o f S h a n g s h e C o a l Mi n e i n Ya n g q u a n，c o mp are d wi t h p r e s s u r e me a s u r e me n t t e c h n o l o g y b y s e a l i ng o f c a p s u l e a n d mu c u s ，t h e p r e s s u r e me a s u r e me n t r e s u l t e r r o r o f t h i s t e c h n o l o g y i s wi t h i n 2 ％ An d c o mp a r e d w i t h p r e s s u r e me a s u r e me n t t e c h n o l o g y o f p r e s s u r e gro u t i n g s e a l i n g b y p o l y u r e t h a n e p l u g，t h i s t e c h n o l o g y c a n s a v e 1 6 h o u r s o f p r e s s u r e me a s u r e 。 me n t t i me ． I t c a n r e a l i z e a c c u r a t e a n d r a p i d p r e s s u r e me a s u r e me n t ． Ke y wo r d s s e c o n d a ry gro u t i n g ；s e ali n g l e n gth；gro u t i n g d i f f u s i o n r a d i u s ；r a p i d p r e s s u r e me a s u r e me n t 收稿 日期 2 0 1 6一 O 11 5 基金项 目 中央高校基本科研业务费资助项 目 3 1 4 2 0 1 5 0 2 0， 3 1 4 2 0 1 4 1 0 6， 3 1 4 2 0 1 4 1 1 0 作者简 介 陈学 习 1 9 7 2一 ， 男 ， 江苏邳州人 ， 博 士 ， 教授 ， 华北科技学院安全工程学院副院长 ， 主要从事煤矿瓦斯治理方向研 究。E ma i l x u e x i c h e n 1 21 0 1 6 3 ． c o i n 1 华北科技学院学报 2 0 1 6 年 第2 期 0 引言 煤层瓦斯压力是所有瓦斯治理工作的重要基 础参数 ， 准确测定煤层瓦斯压力对于研究煤层瓦 斯含量 、 瓦斯涌出量 、 瓦斯有效抽采半径 、 煤层 突 出危险性鉴定等方面具有十分重要的意义 I 4 。 煤矿井下现有封孔测压方法主要分为传统单 一 封孔技术与 “ 两堵一 注” 技术 。传统单一 封孔测压方法主要包括 以聚氨酯为代表的有机 发泡 剂封孔测压方法 、 水泥砂浆封孔测 压方法。 前者存在粘结强度较差实验室条件下测得粘 结强度仅为 4 2 7 ． 2 5 k P a ， 又由于现场钻孔 内壁 存在不光滑 、 有钻屑等问题 ， 导致聚氨酯与孔壁粘 结强度更小 ， 这会导致 聚氨酯做孔 口堵头时不可 靠 ， 容易发生孔 口跑浆 ； 即便孔 口粘结密实 ， 但在 注浆浆液 自 重影响下， 可实现带压注浆的压力较 小 ， 一般仅在 2 MP a 左右 ； 同时聚氨酯反应速率过 快 ， 难 以达到设计的封孔长度 。水泥砂浆封孔测 压方法存在后期凝 固易 出现干缩 ， 在钻孔内壁形 成贯通裂隙并与围岩松动圈相通 ， 形成裂隙通道 ， 导致钻孔瓦斯泄漏 ， 特别在倾角较小的本煤层钻 孔 ， 注浆材料在钻孔上部会形成月 牙空隙 ， 且 其测压等待 时间过 长。“ 两堵一注” 技术主要包 括 聚氨酯等有机发泡剂做堵头的带压注浆技术 、 胶囊粘液封孔技术 、 二次开孔技术等 。前者存在 钻孔深部堵头不易送到位 的问题 ， 且 由于粘结强 度过小 ， 聚氨酯做堵头带压注浆时压力较小 ； 胶囊 粘液 封 孔 时存在 成 本 高， 且 瓦 斯压 力 大 于 3 ． 5 MP a时会发生胶囊被顶出钻孔 的问题【 1 3 , 1 4 ] ； 二次 开孔技术存在操作工艺复杂， 测压等待时间过长 的问题 。 综上所述 ， 为解决上述问题 ， 以提高瓦斯压力 测定的准确性 ， 节约测压时间， 降低测压成本 ， 现 提出一种新 的瓦斯压力测定技术聚氨酯 一胶 囊二次注浆封孔测压技术 。 1 聚氨酯一胶囊二次注浆封孔测压 方法 借鉴聚氨酯带压封孔、 胶囊粘液封孔与二次 封孔等测压方法， 针对现场测压条件， 增加封孔段 长度， 提出更加可靠、 低成本、 实现快速测压的聚 2 氨酯一胶囊二次注浆封孔测压技术。 将聚氨酯作为孔 口堵 头。以更加可靠 、 能准 确测压的测压段胶囊， 代替聚氨酯带压注浆封孔 工艺 中钻孔深部的聚氨酯堵头 ， 解决 聚氨酯凝结 速度过快 ， 易出现达不到设计封孔深度的问题 ； 且 胶囊膨胀后可改善测压气室附近围岩受力状态 ， 进而减少测压气室漏气通道 。 预注浆采用掺加适量添加剂的高浓度水泥浆 液 ， 二次注浆采用浓度较小的水泥浆液。预注浆 液快速凝 固， 形成较长的封孔段 ， 具有较大的抗压 强度及粘结强度。预注浆液凝固后， 与聚氨酯形 成更加可靠的可为二次高压注浆做准备的聚氨酯 水泥复合耐高压堵头， 克服聚氨酯与孔壁粘结强 度较低的缺点 ， 并实现对松动圈大裂隙快速封堵 ， 充填、 胶结钻孔壁与破碎煤体 的孔隙及煤体 凹凸 面 ， 封闭瓦斯通过钻孔逸散的主要通道。二次注 浆浆液流动度大 ， 有利 于水泥浆液 在高压下进入 钻孔壁围岩微裂隙， 进而劈裂扩展围岩微裂隙， 增 大渗透扩散半径 ， 实现对钻孔 围岩微裂隙及 因预 注浆阶段水泥干缩与 围岩松动圈形成 的微裂隙较 好的封堵 。 为了实现快速测压 ， 采用 主动式测压法进行 煤层瓦斯压力测定 ， 且补气压力尽 可能接近煤层 瓦斯压力 。由于补气时二次注入的水泥浆液尚未 凝固， 测压气室周 围微裂隙与注浆段钻孔周 围微 裂隙可能贯通 ， 向测压气室充入的氮气可迫使未 凝固的二次注浆浆液进一步密封微裂隙 ， 反过来 尚未凝固的二次注浆浆液作 为液态物质 ， 能更好 的密封钻孔的瓦斯气体 。该 阶段注浆压力 由现场 需要确定， 当围岩较破碎时， 需要增加本阶段注浆 压力进一步密实 围岩裂隙 ， 这就要求适 当延长上 阶段预注浆液凝 固等待时间， 以提 高孔 口聚氨酯 水泥复合耐高压堵头的可靠性。 综上所述 ， 上述两阶段均对孔 口堵头影响较 小 ， 不会出现瓦斯压力结合水泥浆液 自重将孔 口 堵头冲出的情况， 故不必等待第二阶段水泥浆液 凝固再安装压力表 ， 可减少钻孔暴露时间， 降低瓦 斯逸散量 ， 减小瓦斯卸压圈与瓦斯运移距离 ， 加快 瓦斯压力上升速率 ， 节约大量测压时间 ， 实现快速 测压 。该测压技术适用于本煤层钻孔与上向穿层 钻孔 ， 亦适用煤层瓦斯压力大于 3 ． 5 MP a的情况。 第 2期 陈学习等 聚氨酯一胶囊二次注浆封孔测压技术 2 理论分析 聚 预注浆四分管 图 1 聚氨酯一胶囊二次注浆封孔测压方法原理示意图 影响钻孔密封的重要因素有封孔长度与注浆 扩散半径。由于注浆过程分为两个 阶段 ， 预注浆 过程 中有效封孑 L 长度对钻孔密封性起着至关重要 的作用， 它受一级返浆管与孔壁的位置关系、 钻孔 倾角共同影响。在二次注浆阶段， 注浆扩散半径 是考核钻孔密封程度好坏的重要指标 ， 它受注浆 压力等因素的影响。 2 ． 1 预注浆阶段有效封孔长度的确定 将钻孔与四分管空间位置模型近似为如图所 示 ， 圆 0为钻孔 ， 圆 0 、 0 、 0 ， 分别为一级返浆 四 分管、 预注浆四分管、 连接胶囊的四分管， 四分管 直径为 ‘ p 。 ， 钻孔直径为 ‘ P ， 钻孔倾角为 o 【 。 l ／ { ／ ，一 、 ＼ f ， { ／ 图2 钻孔与四分管空间位置剖面图 在预注浆阶段 ， 水泥浆液通过预注浆管注浆 ， 一 级返浆管返浆。由于水泥浆液受 自重影响， 预 注浆阶段浆液在钻孔中的返浆端呈现水平分布， 使得预注浆阶段有效封孔长度为， 返浆端水泥浆 液有效高度为 A C 。 在 AO B O 2中， 令 0 2 O B0 0 s i n0- 02 8 1 丁 在 A O 0 i 0 中， 由余弦定理得 咖 200。． s i n 0C O S 01 3 得到 o D 。 4 AC0CO A0C一0O1 01 A A c 5 令 0 ， O B0 。 △ b A C， △ f Z ， 一 l 图3 钻孔剖面图 3 西 分 蟊 四 _ 曩 K 液雪 浆蓄 泥＼ 霍 水＼暖睡 度 蚕 华北科技学院学报 2 0 1 6 年第2 期 t an 署 6 协 _二_ 一 Lo △f _ z 丝 生 7 上式反应了预注浆阶段有效封孔长度与钻孔 倾角之前的函数关系 ， 对 口求导得 一 8 显然 ， △f ， 即因变量 △ o f n e 是 2 rv 以 O ／ 为 自变量 的 减函数 ， 结合现场 实际 ， 钻孔 为上 向钻孔 ， 倾 角 O t 大 于 1 。 ， 所以 △ Z 最大值 △ z 为 A l A l l 1 3 ． 1 2 m 经计算可得 △ 2 l 1 ． 5 6 in ， A l f 3 1 ． 0 3 I n ， A l l 4 0 ． 7 8 I l l 由此可见 当钻孔倾角较小 ， 为近水平钻孑 L 时 ， △ l 与倾角关系为负相关 ， 倾角最小为 1 。 时 ， △ 2 为 3 ． 1 2 I n ， 所以可通过调节一级返浆管长度对预注 浆有效封孔长度进行控制 ， 使其满足要求 。 预注浆阶段水泥浆液巷道卸压圈大裂隙快速 封堵 ， 封闭瓦斯通过钻孔逸散的主要通道 ， 并形成 更加可靠的聚氨酯水泥复合堵头， 但该阶段水泥 浆液流动度小 ， 难 以密封钻孔围岩微裂隙 ， 因此 ， 该阶段有效封孔长度并非越大越好 ， 保证有效封 孔长度大于巷道卸压圈半径 即可 。 。 一 生 9 预注浆阶段 的有效封孔长度需满足 Z ≥L ， ￡ 为巷道卸压圈半径。 2 ． 2二次注浆阶段注浆扩散半径 水泥浆液在水灰比为0 ． 8一 1 ． 0时， 水泥复合 浆液呈现典型宾汉体浆液性质 ， 且验证 了在水泥 浆液扩 散 模 型 中， 流 型 不 随 时 间 的 变 化 而 变 化 ， ] 。将水泥浆液在钻孔中的带压渗透扩散 理想为典型宾汉流体浆液的柱一半球形渗透注浆 模型㈣ 。 △ p r 2 t - k t I n f 】 1 0 4 式 2 r 0 一- - K 嚣 ,P 1为 注 浆 压 rn 6 力 ， P 为被注浆含水岩层的地下水压力 ， 为注浆 时间， 。 为浆液屈服应力 ， n 。 为流体初始黏度值， k为黏性 时变 系数 ， r 。 为钻孔半径 ， f 0 为注浆管半 径， 为孔隙率， 为水的黏度 ， f 为半球体部分扩 散半径， m为柱体部分扩散半径。 为了确保所取的注浆压力满足扩散半径的要 求 ， 将式 1 0 所得的注浆压力代人式 1 1 进行 校验 。 r cr F 0 ⋯ r I I J o2Zc e 热m 3一 1 O 1 r为 浆液扩散半径， r 0为注浆管半径， z 为注浆管长 度， Q为浆液用量， 为被注浆含水岩层的地下水 压力 ， 为注浆压力水头之和， t 为注浆 时间 ， 为 被注岩层渗透系数 ， 口为浆液黏度 与水黏度 的比 值 ， 0 为注浆孑 L 与被注岩层顶面夹角 ， 注浆孔与 被注岩层底面夹角。 如果式 1 1 得 到 的浆 液 扩 散半 径 大 于式 1 0 的， 则认为得 到的注浆扩 散半径满足要求。 现场应用时为保证注浆扩散半径 达到要求 ， 需结 合 1 O 1 1 两式进行压力校验。 3 操作步骤 直接施工 6 7 5 In m的测压钻孑 L ， 本煤层倾角 2 。 一 4 。 ， 方位角保证钻孔垂直巷帮 ； 穿层钻孑 L 倾角 结合现场条件保证岩孔长度 2 0 I n以上 即可 ， 方位 角保证钻孔垂直巷帮 。待胶囊进人钻孔的深度满 足孔 口预留聚氨酯封孔长度时 ， 停止送人胶囊 ， 然 后将长 5 m的预注浆 四分管送人钻孔 ， 将 略大 于 测压点所在巷道松动圈长度的一级返浆 四分管送 入钻孔， 使得送人胶囊四分管、 预注浆四分管与一 级返浆 四分管都露出钻孔 4 n l 。将露 出钻孔 的四 分管用铁丝固定， 保证预注浆四分管与连接胶囊 的四分管在下部， 一级返浆四分管靠上部， 最终要 求聚氨酯孔 口堵头长度 3 ． 5 m。 完成聚氨酯堵头封孔操作后 ， 向胶囊加压注 水 ， 将胶囊加压稳定至 6 MP a时停止打水 ， 待聚氨 酯反应结束凝固硬化后 ， 通过预注浆四分管像钻 孔注入浓度较高的水泥浆液。水泥浆液采用高标 第 2期 陈学习等 聚氨酯一胶囊二次注浆封孔测压技术 号水泥 ， 水灰 比为 1 0 ． 7 5 ， 添加 5 ％速凝剂与适量 膨胀剂 。 注浆方式采用循环式注浆法 ， 保证注入浆液 大于圈裂隙吸浆量 ， 使得一级返浆 四分管 回流 出 浆液时返回搅拌桶 ， 循环周期 2 0m i n ， 循环式预注 浆结束后关闭预注浆四分管与一级返浆四分管的 球阀。等待 6 h 水泥浆液凝固产生一定早期强度 后 ， 从送人胶囊的四分管注浓度较小的浆液 ， 浆液 由三通进入钻孔上部空间。二次注浆水泥浆液仍 采用高标号水泥， 水灰比为 1 1 ， 添加适量膨胀 剂。待注浆压力达到 4 6 MP a后 ， 采用纯压式脉 动注浆， 脉动周期为注浆 2 m i n 、 停 0 ． 5 m in ， 脉动注 浆 1 5 mi n后使得注浆压力稳定在 6 MP a左右时结 束注浆工作。最后 ， 通过事先 连接完成 的测压三 通 ， 向测压气室注入接近煤层瓦斯压力 的氮气 ， 实 现快速测压。 4 应用 结合以上理论 分 析 ， 为 了验证 聚 氨酯 一胶 囊二次注浆 封孔测 压技 术 的效果 ， 在 阳泉 上社 煤矿瓦斯突 出鉴定 时进行实验 考察验证 。分别 在 1 5 回风 ， 1 5 1 0 8第一进风 ， 1 5 1 0 5高抽巷布置 测点， 每个测点布置三个钻孔， 钻孔之间相距 3 0 1 1 1 。其 中 1 5 回风 与 1 5 1 0 8第一 进风 测 点钻 孔为本煤层钻孔， 1 5 1 0 5 高抽巷测点钻孔为穿层 钻孔。采用聚氨酯做堵头带压注浆封孔测压， 胶囊粘 液封孔 测压 、 聚氨酯一胶囊 二次 注浆 封 孔测压 。A B C分别表示 聚氨酯做堵 头带压注浆 封孔测压， 胶囊粘液封孔测压， 聚氨酯一胶囊二 次注浆封孔测压 。 表 1 1 5 回风测压钻孔参数 表 2 1 5 1 0 8第一进风测压钻孔参数 舍 一 搽 0 一 擦 图4 1 5 回风测压钻孔瓦斯压力 图 5 1 5 1 0 8第一进风测压钻孔瓦斯压力 表 3 1 5 1 0 5高抽巷测压钻孔参数 注 施工过程 中 1 A钻孔 内部聚氨酯堵头 尚未 到位 已凝 固 ， 且 注浆过程中发生孔I 1 跑浆， 此测压钻孔作废。 测压过程表 明， 聚氨酯做堵头带压注浆封孑 L 测压技术存在一定缺陷 ， 聚氨酯反应过快 ， 送入钻 孔较深位置较困难。又由于聚氨酯本身性质及现 场钻孔实际情况， 聚氨酯与钻孑 L 内壁黏结强度不 够大 ， 易 出现孔 口堵 头不可靠 的情况。上述测压 结果表明 ， 聚氨酯一胶囊二次注浆封孔测压方法 与胶囊粘液封孔测压方法结果相近， 测压结果误 差在 2 ％以内， 表明该新型测压技术是可靠的。 且在现场 中该新型测压方法还能适用于瓦斯压力 大于3 ． 5 M P a 的情况， 克服了胶囊粘液封孔测压 方法的局限性。整个测压时间较端， 可以实现快 5 华北科技学院学报 2 0 1 6 年第2 期 图6 1 5 1 0 5高抽巷测压钻孔瓦斯压力 速测压， 比起传统聚氨酯做堵头的“ 两堵一注” 技 术更加可靠， 结果更加精确， 且测压时间减少 1 6 h 左右 。测压工艺 比二次开孑 L 工艺简单 ， 且 可节约 大量时间。水泥复合浆液干缩量较小， 又二阶段 所注水泥复合浆液浓度较低且含有膨胀剂补偿干 缩量 ， 水泥复合浆液仍具有一定的膨胀性 ， 测压效 果 良好 。 5 结论 1 提出聚氨酯一胶囊二次注浆封孔测压方 法， 该改善传统单一封孔工艺与“ 两堵一注” 技 术 ， 提高测定煤层瓦斯压力的可靠性 ， 尤其适用于 本煤层钻孔与上向穿层钻孔 。 2 通过理论分析 ， 推导出预注浆阶段有效 封孔长度与倾角之间的函数关系 ， 确定 了近水平 钻孔封孔长度； 通过黏度时变性宾汉体浆液的 柱一半球形渗透注浆模型 ， 得到浆液扩散半径 ， 并 结合注浆孔与被注岩层夹角及浆液黏度时变性的 渗透注浆模型进行注浆压力校验 ， 确定注浆扩散 半径 。 3 通过现场对 比试验验证了新型聚氨酯一 胶囊二次注浆封孔测压方法的可靠性， 对比胶囊 粘液测压技术， 测压结果误差在 2 ％以内； 比起传 统聚氨酯做堵头的“ 两堵一注” 技术结果更加准 确 ， 且测压时间减少 1 6 h左右 ， 实现快速封孔 ； 克 服胶囊粘液测压不适用于瓦斯压力大于3 ． 5 M P a 的情况。 参考文献 [ 1 ] 俞启香 ． 矿井瓦斯防治 [ M] ．徐州 中国矿业大学出版 6 社 ， 1 9 9 2 ． [ 2 ] 林柏泉 ， 周世宁 ， 张仁贵 ．煤巷卸压带及其在煤和瓦斯突 出 危险性预 测 中的应 用 [ J ] ．中国矿 业 大 学学 报 ， 1 9 9 3， 2 2 4 4 55 0 ． [ 3 ] 梁冰， 袁欣鹏 ， 孙维吉 ， 等．分组测压确定瓦斯有效抽采半 径试验研究 [ J ] ．采矿与安全工程学报 ， 2 0 1 3 ， 3 0 1 1 3 2 1 3 5， 1 4 2． [ 4 ] 王智立 ．煤层透气性对主、 被动测压法测压结果的准确性 影 响研究 [ D] ．徐州 中国矿业大学 ， 2 0 1 4 ． [ 5 ] 周福宝 ， 李金海， 昃玺， 等 ．煤层瓦斯抽放钻孑 L 的二次封孔 方法研究[ J ] ．中国矿业大学学报 ， 2 0 0 9 ， 3 8 6 7 6 4 7 6 8 ． [ 6 ] 蒋承林 ， 曹军 ， 蒋宏伟， 等 ．本煤层聚氨酯 一 预注浆 一高压 注浆封孔测压技术 [ J ] ．煤 炭技术 ， 2 0 1 4， 3 3 9 3 1 5 3 1 7 ． [ 7 ] 董 贺， 王佰顺 ．聚氨酯 一水泥带压 注水 封孔测 压技术研究 [ J ] ．中国安全 生产科学技术 ， 2 0 1 4， 1 0 7 1 4 71 5 1 ． [ 8 ] 王浩， 蒋承林 ， 张建军 ． 煤层瓦斯压力测定中的钻孔注浆新 技术研究[ J ] ．中国安全科学学报， 2 0 1 l ， 2 l 6 7 8 8 3 ． [ 9 ] 张占存， 贺振国， 邹永沼， 等 ．新型煤层瓦斯压力测定封孔 技术[ J ] ．煤矿安全， 2 0 1 4 ， 4 5 6 4 5 5 1 ． [ 1 0 ] 蒋承林， 王智立， 崔正中， 等．下行超深钻孔快速测定煤层 瓦斯压力技术 [ J ] ．煤矿安全 ， 2 0 1 4， 4 0 5 l 1 4一l 1 7 ． [ 1 1 ] 李季 ．煤 矿硬质 聚氨酯 泡沫封孔安全性能实验研究 [ D] ． 北京 中国大学 ， 2 0 1 1 ． [ 1 2 ] 李飞 ， 林柏泉 ， 翟成 ， 等 ．新型水力压裂钻孔密封材料 的试 验研究[ J ] ．煤矿安全， 2 0 1 2 ， 4 3 1 l 2 一l 4 ． [ 1 3 ] 吴爱军．胶囊粘液封孔器在测定煤层高瓦斯压力时失效 成因分析 [ J ] ．中国安全生产科学技术， 2 0 1 3 ， 9 2 1 2 1 7 ． [ 1 4] 盘福 春 ， 解庆雪 ， 公衍 伟 ．高压 瓦斯测压 中胶囊黏液 法的 局限性及对策[ J ] ．煤矿开采， 2 0 1 3 ， 1 8 3 1 0 3 1 0 5 ． [ 1 5 ] 阮文军．注浆扩散与浆液若干基本性能研究[ J ] ．岩土工 程学报 ， 2 0 0 5 ， 2 7 1 6 97 3 ． [ 1 6] 刘泉声 ， 卢超 波 ， 刘滨 ， 等 ．考虑温度及水化时 间效应 的水 泥浆液流变特性 研究 [ J ] ．岩石 力学 与工程 学报 ， 2 0 1 4， 3 3 S 2 3 7 3 0 3 7 4 0 ． [ 1 7 ] 杨志全， 侯克鹏， 郭婷婷， 等 ．黏度时变性宾汉体浆液的 柱一半球形渗透注浆机制研究 [ J ] ．岩土力学， 2 0 1 1 ， 3 2 9 2 6 9 7 2 7 0 3 ． [ 1 8 ] 钱自 卫， 姜振泉， 曹丽文 ．渗透注浆浆液扩散半径计算方 法研究及应用[ J ] ．工业建筑。 2 0 1 2 ， 4 2 7 1 0 0 1 0 4 ．