9000m海洋钻井模块方案分析.pdf

２０１４年第４３卷第１２期第７１页石油矿场机械犗犐犔犉犐犈犔犇犈犙犝犐犘犕犈犖犜２０１４，４３（１２）７１  ７７文章编号１００１  ３４８２（２０１４）１２  ００７１  ０７９０００犿海洋钻井模块方案分析狄丽莉１，张鹏２，韩冰１，高永杰１，祝国彬３（１．渤海装备辽河重工有限公司，辽宁盘锦１２４０１０；２．辽宁天意实业股份有限公司，辽宁盘锦１２４０１０；３．甘肃蓝科石化高新装备股份有限公司，兰州７３００７０）摘要ＣＰ  ３００自升式钻井平台配备了ＺＪ９０／６７５０ＤＢ海洋钻井模块。介绍了该钻井模块的总体设计方案。为了达到功率大、尺寸小、质量轻的要求，ＪＣ９０ＤＢ型绞车采用单轴单级齿轮传动方案。针对作业工况和载荷，采用ＳＥＳＡＭ软件分析了钻台的应力分布，采用高强度板材，实现结构质量控制目标，通过试验得到了Ｄ５５０高强度板材焊接的工艺程序。采用ＳＡＣＳ软件分析了井架的受力和位移，达到强度和稳定性要求，并提出了井架的吊装方法。关键词钻井平台；钻井模块；绞车；钻台；井架中图分类号ＴＥ９５１文献标识码Ｂ犱狅犻１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００１  ３４８２．２０１４．１２．０１８犃狀犪犾狔狊犲狊狅狀犇犲狊犻犵狀狅犳９０００犿犕犪狉犻狀犲犇狉犻犾犾犻狀犵犚犻犵ＤＩＬｉ  ｌｉ１，ＺＨＡＮＧＰｅｎｇ２，ＨＡＮＢｉｎｇ１，ＧＡＯＹｏｎｇ  ｊｉｅ１，ＺＨＵＧｕｏ  ｂｉｎ３（１．犆犺犻狀犪犘犲狋狉狅犾犲狌犿犔犻犪狅犺犲犈狇狌犻狆犿犲狀狋犆狅犿狆犪狀狔，犘犪狀犼犻狀１２４０１０，犆犺犻狀犪；２．犔犻犪狅狀犻狀犵犜犻犪狀狔犻犐狀犱狌狊狋狉狔犆狅．，犔狋犱．，犘犪狀犼犻狀１２４０１０，犆犺犻狀犪；３．犔犪狀狆犲犮犜犲犮犺狀狅犾狅犵犻犲狊犔犻犿犻狋犲犱，犔犪狀狕犺狅狌７３００７０，犆犺犻狀犪）犃犫狊狋狉犪犮狋ＴｈｅＣＰ  ３００ｊａｃｋ  ｕｐｒｉｇｉｓｅｑｕｉｐｐｅｄｗｉｔｈＺＪ９０／６７５０ＤＢｏｆｆｓｈｏｒｅｄｒｉｌｌｉｎｇｍｏｄｕｌｅ．Ｔｈｅｏ  ｖｅｒａｌｌｄｅｓｉｇｎｓｃｈｅｍｅｏｆｔｈｅｄｒｉｌｌｉｎｇｍｏｄｕｌｅｉｓｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄｉｎｔｈｉｓｐａｐｅｒ．ＩｎＪＣ９０ＤＢｄｒａｗｗｏｒｋｓ，ｓｉｎ  ｇｌｅｓｈａｆｔａｎｄｓｉｎｇｌｅｇｅａｒｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｓｃｈｅｍｅａｒｅａｄｏｐｔｅｄｆｏｒｒｅａｃｈｉｎｇｔｈｅｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｏｆｂｉｇｐｏｗｅｒ，ｓｍａｌｌｓｉｚｅａｎｄｌｉｇｈｔｗｅｉｇｈｔ．Ａｉｍｉｎｇａｔｏｐｅｒａｔｉｏｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎａｎｄｌｏａｄ，ＳＥＳＡＭｓｏｆｔｗａｒｅｉｓａ  ｄｏｐｔｔｏａｎａｌｙｚｅｔｈｅｓｔｒｅｓｓｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆｄｒｉｌｌｆｌｏｏｒ．Ｗｅｉｇｈｔｃｏｎｔｒｏｌｉｓｒｅａｌｉｚｅｄｂｙｕｓｉｎｇｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈｐｌａｔｅｓ．ＳＡＣＳｓｏｆｔｗａｒｅｉｓａｄｏｐｔｔｏａｎａｌｙｚｅｔｈｅｆｏｒｃｅａｎｄｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔｏｆｄｅｒｒｉｃｋｆｏｒａｃｈｉｅ  ｖｉｎｇｔｈｅｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｓｔａｂｉｌｉｔｙｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔ；ｈｏｉｓｔｉｎｇｍｅｔｈｏｄｆｏｒｄｅｒｒｉｃｋｉｓａｌｓｏｐｒｏｐｏｓｅｄ．犓犲狔狑狅狉犱狊ｊａｃｋ  ｕｐｒｉｇ；ｄｒｉｌｌｉｎｇｍｏｄｕｌｅ；ｄｒａｗｗｏｒｋｓ；ｄｒｉｌｌｆｌｏｏｒ；ｄｅｒｒｉｃｋ２０世纪９０年代以来，世界海上石油勘探与开发占石油开发总量的比重越来越大，这为海洋油气工程设备的发展提供了机遇。世界海洋石油装备的主要生产国在亚洲的新加坡、日本和韩国，而海洋工程设备的技术开发主要集中在美国、瑞典、荷兰和挪威等国家，亚洲国家生产海工产品的技术及图纸大部分来源于这些国家。在国内，海洋石油工程处于发展阶段。就平台的建造来讲，由于我国海上油气技术装备的发展起步较晚，在装备、规模、技术水平和项目管理水平上仍存在着较大的差距，很多关键的、主要的设备和部件依赖进口。另外，很多造船企业对钻机的结构和钻井工艺流程不熟悉，钻井模块的配置主要依靠国外，这严重制约了我国海洋装备的发展［１  ３］。９０００ｍ海洋钻井模块用于配套我国第１艘独立设计、建造的具有自主知识产权的ＣＰ  ３００海洋钻井平台。该钻井模块配置ＺＪ９０／６７５０ＤＢ型钻机，适用于水深９１．４ｍ（３００ｆｔ），钻井深度９０００ｍ的海上石油钻探作业，能够满足钻井、固井和辅助试油等作业工况的要求。本文介绍了该海洋钻井模块的  收稿日期２０１４  ０７  １７作者简介狄丽莉（１９８１ ），女，辽宁盘锦人，硕士，现从事石油钻采装备的设计工作，Ｅ  ｍａｉｌｄｉｌｉｌｉ１９８１＠１２６．ｃｏｍ。总体设计方案和核心部件设计及其创新技术。１总体方案９０００ｍ海洋钻机模块是由提升系统、旋转系统、动力系统、控制系统、泥浆系统、井控系统、钻台底座、辅助系统及相应的设备组成（如图１）。ａ钻台平面布置ｂ钻机立面布置图１９０００ｍ海洋钻井模块总体布置方案１．１平台主要技术参数最大作业水深９１．４ｍ（３００ｆｔ）最大钻井深度（４英寸钻杆）９０００ｍ（３００００ｆｔ）悬臂梁最大纵向外伸１５．２４ｍ（５０ｆｔ）钻台左右横向移动４．５７ｍ（１５ｆｔ）钻井作业工况可变载荷（含大钩载荷６７５０ｋＮ）３５０００ｋＮ１．２环境条件设计大气温度０～４５℃（材料选择按－１０℃）最大相对湿度９０％（＋２０℃时）正常作业设计风速３６．０ｍ／ｓ风暴自存设计风速５１．５ｍ／ｓ１．３传动方案［４  ６］该９０００ｍ海洋钻机系统采用交流变频电机驱动，绞车、转盘、泥浆泵的传动方案如图２。电传动系统配置采用５台ＣＡＴ３５１６Ｂ型柴油发电机组作为主动力，发出６００Ｖ，５０Ｈｚ交流电。通过ＶＦＤ房，采用１３台变频器一对一驱动１３台交流变频电动机（３台泥浆泵各用２台８００ｋＷ交流变频电动机，１台绞车用４台７２０ｋＷ交流变频电动机，１台转盘用１台７２０ｋＷ交流变频电动机，２套自动送钻系统用２台４５ｋＷ交流变频电动机），拖动性能满足泥浆泵、绞车、转盘及自动送钻的技术要求。电传系统采用一对一控制方式，ＡＣ  ＶＦＤ  ＡＣ传动。ａ绞车传动示意ｂ转盘传动示意２７石油矿场机械２０１４年１２月  ｃ泥浆泵传动示意图２钻井模块传动原理２钻台根据设备配置，采用ＳＥＳＡＭ软件建立有限元模型，对钻台在几种工况下的应力分布进行分析（如图３）。工况条件１）满立根最大钩载、满立根最大转盘载荷和底座移动３种工况。２）基本载荷和组合载荷２种工况。３）远洋拖航工况。载荷组合及工况编号如表１～２。表１满立根最大钩载工况载荷组合单个载荷（描述）满立根、最大转盘载荷工况组合的载荷百分比／％（工况Ⅰ）模型结构自重１００设备重１００满钩载满立根工况下井架传递给底座的力（４５，３６ｍ／ｓ风速）１００底座满立根载荷１００底座风载荷（０，３６ｍ／ｓ风速）５０底座风载荷（９０，３６ｍ／ｓ风速）５０表２满立根最大转盘载荷工况载荷组合单个载荷（描述）满立根、最大转盘载荷工况组合的载荷百分比／％工况Ⅱ工况Ⅲ工况Ⅳ工况Ⅴ 模型结构自重力１００１００１００１００设备重力１００１００１００１００满立根工况下井架传递给底座的力（０，３６ｍ／ｓ风速）１００表２（续）单个载荷（描述）满立根、最大转盘载荷工况组合的载荷百分比／％工况Ⅱ工况Ⅲ工况Ⅳ工况Ⅴ 满立根工况下井架传递给底座的力（１８０，３６ｍ／ｓ风速）１００满立根工况下井架传递给底座的力（２２５，３６ｍ／ｓ风速）１００满立根工况下井架传递给底座的力（２７０，３６ｍ／ｓ风速）１００底座满立根载荷１００１００１００１００底座满转盘载荷１００１００１００１００底座风载荷（０，３６ｍ／ｓ风速）１００底座风载荷（１８０，３６ｍ／ｓ风速）１００５０底座风载荷（２７０，３６ｍ／ｓ风速）５０１００注表１～２中风向的约定０风是从狓轴负向吹向狓轴正向，９０风是从狔轴负向吹向狔轴正向。以此类推。通过计算分析可见，与井架连接的４个主腿（如图３ｃ）和转盘梁处应力较大（如图３ｄ），其结果如图３ｅ～３ｉ。ａ钻台结构载荷分布ｂ钻台结构有限元模型３７第４３卷第１２期狄丽莉，等９０００ｍ海洋钻井模块方案分析  ｃ单元组４条主腿在模型中的位置ｄ单元组转盘梁在模型中的位置ｅ单元组主腿１在工况Ⅰ（如表１）时的应力分布（ＭＰａ）ｆ单元组主腿２在工况Ⅳ（如表２）时的应力分布（ＭＰａ）ｇ单元组主腿３在工况Ⅲ（如表２）时的应力分布（ＭＰａ）ｈ单元组主腿４在工况Ⅴ（如表２）时的应力分布（ＭＰａ）ｉ单元组转盘梁在工况Ⅱ（如表２）中的应力分布（ＭＰａ）图３钻台结构的有限元分析结果为解决４个主腿和转盘梁应力大的问题，同时控制钻台质量，采用了Ｄ５５０高强度板材。Ｄ５５０高强度船板是首次应用到底座结构中，所以需要进行相关的焊接工艺评定。通过多次试验，确定了Ｄ５５０高强度板材焊接的工艺程序，并编制了焊接工艺和规程［７  ９］焊前预热 ≥１２０℃ 层间温度１３０～１７０℃ 焊接电流５９５～７０５Ａ焊接电压３０～５０Ｖ焊接速度３０～４５ｃｍ／ｍｉｎ焊后热处理２００℃，保温３ｈ；冷却速度２０℃／ｈ，至环境温度该焊接评定规程能够指导操作人员正确高效的作业，能够保证产品的一次合格率达到９８％，符合ＣＣＳ材料与焊接规范的要求。３绞车３．１创新性的结构通过分析现有国内９０００ｍ海洋钻机配套的绞车，发现其在功率和结构尺寸上存在矛盾，即功率大，则结构尺寸大，过多占用钻台空间，运输搬迁困难；结构尺寸小，则功率小，钻井效率低。为解决这一矛盾，设计人员借助先进的ＵＧ等４７石油矿场机械２０１４年１２月  设计软件，创新性的设计了ＪＣ９０ＤＢ型单轴单级齿轮传动绞车，其传动原理如图４。该绞车额定输入功率达到２８８０ｋＷ，绞车外形尺寸８１８２ｍｍ３０６０ｍｍ２９７０ｍｍ，质量仅有６００００ｋｇ。１７００ｋＷ交流变频电机；２齿轮箱；３传动轴Ⅰ；４传动轴Ⅱ；５液压盘式刹车；６滚筒图４绞车传动原理ＪＣ９０ＤＢ型绞车采用４台７２０ｋＷ大功率交流变频电机，通过４根球笼等速万向联轴器和４个小齿轮来驱动滚筒轴上２个大齿轮，使得滚筒得到足够的功率和转矩。在２台主电机的１侧各连接１套小电机自动送钻装置。在滚筒两侧各有一套高可靠性的盘式刹车装置，刹车盘采用水冷却。两副齿轮单元采用两套独立的强制润滑系统，均采用双泵结构。自动送钻装置和齿轮单元均通过气缸花键离合器机构，通过离合器压力表输出信号，使得离合更加安全可靠。配备液压盘式刹车，同时具备常开式工作钳和常闭式安全钳的复合式装置，形成安全互锁并互为备份。具有工作制动、紧急制动、驻车制动、过卷保护等多重保护的功能，刹车盘采用风冷方式。ＪＣ９０ＤＢ型绞车的传动效率达到了０．９６以上，质量仅为同类型绞车的８０％，且外型尺寸较小可以独立作为一个运输单元，满足国内铁路、公路的要求。ＪＣ９０ＤＢ型绞车的设计已获批国家发明专利。３．２先进的自动换挡系统传统的换挡装置是通过手动换挡杆在限位板上移动，来实现拨叉杆的转动带动拨叉的移动来进行换挡的。这样的手动换挡方式需有人员操作，劳动强度大，操作稍有不熟练，就会出现碰齿、打齿等现象。针对这一问题，设计了智能气控换挡系统，可由司钻台远程控制齿式离合器进行换挡。４井架４．１结构及有限元分析井架的结构除了要承受钻井作业时的最大钩载外，还要安装天车、顶驱反转矩梁、二层台、大钳平衡重、立管台和梯子等，以及安装照明线路、气路、电视监视线路、电子防碰等电气设备。同时，井架抗风能力要满足以下要求正常作业（等候天气无钩载，满立根）设计风速３６ｍ／ｓ；风暴自存（保全设备无钩载，无立根）设计风速５１．５ｍ／ｓ。９０００ｍ海洋钻井模块使用ＨＪＪ６７５／５２  Ｔ型井架，该井架有效高度５２ｍ，立根容量（４ 英寸钻杆，２８ｍ立根）９０００ｍ，最大钩载（７８轮系）６７５０ｋＮ。该井架为瓶颈式、栓装封闭式钢结构，与陆地销轴式连接方式相比，安装的自由度降低，设计的结构除满足使用工况外，还要满足安装的方便性和可行性。针对以上设计要求，井架主体设计成５段，采用ＳＡＣＳ软件分析，通过建立３８７个节点，７７０个杆单元，９６个板单元，基本载荷工况２０种，合成载荷工况２５种，对井架的作业工况、预期风速工况和不可预期风速工况进行模拟，计算结果如图５，最大犝犆比（杆件最大应力与其许用应力的比值）均＜１，符合ＡＰＩ４Ｆ规范的要求。ａ井架框架有限元模型ｂ井架位移趋势５７第４３卷第１２期狄丽莉，等９０００ｍ海洋钻井模块方案分析  ｃ杆件校核结果图５井架的有限元分析结果４．２安装方案４．２．１设计及制造精度控制１）在设计过程中，通过ＵＧ三维建模，确保连接板件及杆件的设计位置准确无误。２）在生产过程中，采用先进的焊接工艺，确保井架四条大腿（立柱）各自的直线度公差在每米长度上不超过１／１０００，井架下直段不超过１５ｍｍ，井架上斜段不超过８ｍｍ。井架各横截面应为正方形，对角线长度差应不超过３ｍｍ。３）在车间衍装过程中，采用工艺销配焊定位技术，确保主体结构连接的准确性。４）在安装过程中，通过调整机构调整，安装完毕后，过天车中心且与钻台面垂直的中垂线通过钻台面井口中心，公差不超过２５ｍｍ。４．２．２分段吊装方案在井架设计过程中，充分考虑吊装的需要，所有附属结构根据井架分段进行了合理分配，划分了３个吊装单元（如图６～８），保证了附属结构的低位安装，实现了井架主体及其附属结构一次性安装成功。图６井架第１段吊装示意图７井架第２端吊装示意图８井架第３段吊装示意５结论１）海洋９０００ｍ钻井模块技术先进，配备科学，稳定性好。２）ＪＣ  ９０ＤＢ型单轴单级齿轮传动绞车的功率大，结构尺寸小，传动效率高，已获得国家发明专利。３）通过ＳＡＣＳ软件分析，井架结构满足现场工况要求。通过ＵＧ三维建模及工艺配合，实现井架主体及其附属结构一次性安装成功。参考文献［１］赵洪山，刘新华，白立业．深水海洋石油钻井装备发展现状［Ｊ］．石油矿场机械，２０１０，３９（５）６８ ７４．［２］张用德，袁学强．我国海洋钻井平台发展现状与趋势［Ｊ］．石油矿场机械，２００８，３７（９）１４ １７．［３］李广军，李成凯，庄立．浅（滩）海钻井平台的发展［Ｃ］／／渤海湾油气勘探开发工程技术论文集第十三集．２００８．６７石油矿场机械２０１４年１２月  ２０１４年第４３卷第１２期第７７页石油矿场机械犗犐犔犉犐犈犔犇犈犙犝犐犘犕犈犖犜２０１４，４３（１２）７７  ８１文章编号１００１  ３４８２（２０１４）１２  ００７７  ０５套装式井架在犜犔犘平台的动态适应性分析杨向前１，杨鹏２，郑清华１，贾俊梁２（１．中海油研究总院，北京１０００２７；２．宝鸡石油机械有限责任公司，陕西宝鸡７２１００２）摘要ＴＬＰ海洋钻井平台的升沉运动和摇摆运动会对井架产生动态载荷，影响井架的安全性能。为了保证钻井作业的安全，以流花油田为例，在作业工况（风速为３６ｍ／ｓ）、２种风暴工况（风速分别是５１．５ｍ／ｓ，５５．４ｍ／ｓ）条件下，采用ＡＮＳＹＳ软件分析了５０００ｍ套装井架的强度和稳定性能。分析结果表明，当考虑ＴＬＰ平台附加的动载荷时，按照ＡＩＳＣ（３３５  ８９）规定的校核公式对井架各单元进行校核，强度和稳定性的综合校核值已接近校核系数的极限值，存在安全隐患。因此，对于ＴＬＰ平台上的钻井套装井架，在结构件选型设计时必须对局部结构进行加强，并进行严格的安全评估。关键词ＴＬＰ；井架；动态载荷；分析中图分类号ＴＥ９５２文献标识码Ａ犱狅犻１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００１  ３４８２．２０１４．１２．０１９犇狔狀犪犿犻犮犃犱犪狆狋犪犫犻犾犻狋狔犃狀犪犾狔狊犻狊狅犳犞犲狉狋犻犮犪犾犃狊狊犲犿犫犾狔犇犲狉狉犻犮犽狅狀犜犔犘ＹＡＮＧＸｉａｎｇ  ｑｉａｎ１，ＹＡＮＧＰｅｎｇ２，ＺＨＥＮＧＱｉｎｇ  ｈｕａ１，ＪＩＡＪｕｎ  ｌｉａｎｇ２（１．犆犖犗犗犆犚犲狊犲犪狉犮犺犐狀狊狋犻狋狌狋犲，犅犲犻犼犻狀犵１０００２７，犆犺犻狀犪；２．犅犪狅犼犻犗犻犾犳犻犲犾犱犕犪犮犺犻狀犲狉狔犆狅．，犔狋犱．，犅犪狅犼犻７２１００２，犆犺犻狀犪）犃犫狊狋狉犪犮狋ＴｈｅｈｅａｖｅａｎｄｓｗｉｎｇｏｆＴＬＰｗｉｌｌｇｅｎｅｒａｔｅｄｙｎａｍｉｃｌｏａｄｏｎｔｈｅｄｅｒｒｉｃｋ，ｔｈｕｓａｆｆｅｃｔｉｎｇｔｈｅｓａｆｅｔｙｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｔｈｅｄｅｒｒｉｃｋ．Ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｇｕａｒａｎｔｅｅｔｈｅｓａｆｅｔｙｏｆｄｒｉｌｌｉｎｇｏｐｅｒａｔｉｏｎ，ｔａｋｉｎｇＬｉｕｈｕａｏｉｌｆｉｅｌｄａｓａｎｅｘａｍｐｌｅ，ａｎａｎａｌｙｓｉｓｏｎｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｓｔａｂｉｌｉｔｙｏｆａ５０００ｍｖｅｒｔｉｃａｌａｓｓｅｍｂｌｙｄｅｒｒｉｃｋｈａｓｂｅｅｎｄｏｎｅ．ＴｈｅａｎａｌｙｓｉｓｈａｓｂｅｅｎｆｉｎｉｓｈｅｄｗｉｔｈＡＮＳＹＳ，ｕｎｄｅｒｏｐｅｒａｔｉｏｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎ（ｗｉｎｄｓｐｅｅｄ３６ｍ／ｓ）ａｎｄｔｗｏｅｘｔｒｅｍｅｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ（ｗｉｎｄｓｐｅｅｄ５１．５ｍ／ｓａｎｄ５５．４ｍ／ｓ）．ＡｎａｌｙｓｉｓｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｗｈｅｎｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇａｄｄｉｔｉｏｎａｌｄｙｎａｍｉｃｌｏａｄｏｆＴＬＰ，ｔｈｅｒｅｗｉｌｌｂｅｓａｆｅｔｙｒｉｓｋｓｆｏｒｔｈｅｕｎｉｔｙｃｈｅｃｋｖａｌｕｅｓｏｆｓｏｍｅｅｌｅｍｅｎｔｓｏｆｔｈｅｄｅｒｒｉｃｋａｒｅｖｅｒｙｃｌｏｓｅｄｔｏ１．０ｉｎａｃｃｏｒｄａｎｃｅｗｉｔｈｔｈｅｃｈｅｃｋｆｏｒｍｕｌａｓｉｎＡＩＳＣ（３３５  ８９）ｒｅｇｕｌａｔｉｏｎ．ＳｏｆｏｒＴＬＰｄｒｉｌｌｉｎｇｄｅｒｒｉｃｋ，ｔｈｅｌｏｃａｌｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎａｎｄｒｉｇｏｒｏｕｓｓａｆｅｔｙａｓｓｅｓｓｍｅｎｔｍｕｓｔｂｅｄｏｎｅｄｕｒｉｎｇｓｔｒｕｃｔｕｒｅｔｙｐｅｓｅｌｅｃｔｉｏｎｄｅｓｉｇｎ．犓犲狔狑狅狉犱狊ＴＬＰ；ｄｅｒｒｉｃｋ；ｄｙｎａｍｉｃｌｏａｄ；ａｎａｌｙ檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪ｓｉｓ［４］刘洪峰．钻井平台结构三维参数化建模方法研究［Ｄ］．大连大连理工大学，２００６．［５］张晓军，戴克文，徐鹏．海洋平台９０００ｍ钻井模块绞车的研制［Ｊ］．石油矿场机械，２００９，３８（３）７７  ７９．［６］戴相富．石油系列绞车模块化设计与仿真研究［Ｄ］．北京中国石油大学，２００９．［７］李晓颖．论海洋平台钢结构的加工设计［Ｊ］．科技创新与应用，２０１３（３）３７．［８］董庆辉．海洋钻井系统泥浆研究［Ｃ］／／２００９年度海洋工程学术论文集（下册）．２００９．［９］ＢｅａＲＧ．Ｓｅｌｅｃｔｉｏｎｏｆｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌｃｒｉｔｅｒｉａｆｏｒｏｆｆ  ｓｈｏｒｅｐｌａｔｆｏｒｍｄｅｓｉｇｎ［Ｃ］／／Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｏｆ５ｔｈＡｎｎｕａｌＯｆｆｓｈｏｒｅＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ．ＯＴＣ１９７３．  收稿日期２０１４  ０７  ３０作者简介杨向前（１９７０ ），男，陕西户县人，硕士研究生，主要从事海洋石油钻机及修井机的技术发展规划、方案论证、新技术研究，Ｅ  ｍａｉｌｙａｎｇｘｑ１５＠ｃｎｏｏｃ．ｃｏｍ．ｃｎ。

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