高密度甲酸盐钻井液配方优选及其性能评价.pdf

第 3 1卷 第 1 期 2 0 1 4年1 月 钻井 液与 完井液 DRI LLI NG F LUI D C0M P LE TI ON F L UI D V 0 1 ． 3 1 No ． 1 J a n ．2 0 1 4 d o i 1 0 ． 3 9 6 9 ／ j ． i s s n ． 1 0 0 1 - 5 6 2 0 ． 2 0 1 4 ． 0 1 ． 0 1 0 高密度甲酸盐钻井液配方优选及其性能评价 叶艳 ， 安文华2 ， 尹达 ， 赵姗姗 ， 梁红军 ， 卢虎 ， 李磊 1 ． 中国石油大学 北京 ，北京 ； 2 ． 中国石油塔里木油田分公司，新疆库尔勒 叶艳等 ． 高密度甲酸盐钻井液配方优选及其性能评价 [ J ] ． 钻井液与完井液，2 0 1 4 ，3 1 1 3 7 3 9 ，4 3 ． 摘要针对超深井复杂井高温高压高矿化度等 “ 三高”苛刻井下环境，在饱和盐水磺化钻井液基础之上，综合各 种单因素的影响，优选出高密度 甲酸钾饱和盐水磺化钻井液体系。该钻井液由高浓度甲酸钾基液、抗高温抗盐磺酸盐 复合共聚物D3 0 0 、 复合磺化处理剂、 p H值缓冲剂、 磺化沥青以及表面活性剂等组成。该体系能够抵抗 1 6 0 ～1 8 0 o C高温， 密度在 2 ． 2 g ／ c m 以上，抑制性远强于常用无机盐钻井液，润滑性良好，抗盐至饱和、抗钙达 8 0 0 ～1 0 0 0 mg ／ L，还可 循环利用。评价实验结果表明，该体 系的综合性能优良，能显著降低循环压耗，可以适应深井、超深井、巨厚复合盐 层以及盐下储层的钻井。 关键词 甲酸盐钻井液 ； 高密度钻井液 ； 高温稳定性 ； 抑制性 ； 润滑性 ； 抗固相污染 中图分类号 T E 2 5 4 ． 3 文献标 识码 A 文章编号 1 0 0 1 ． 5 6 2 0 2 0 1 40 1 0 0 3 7 0 3 甲酸盐钻井液与普通高密度饱和盐水磺化钻井液 相比，能降低体系固相含量，提高热稳定性 ， 保持更 合适的流变性 ，能适应深井、超深井、巨厚复合盐层 以及盐下储层的钻井，克服了饱和盐水高密度磺化钻 井液密度调节能力较低、抗温抗盐能力有限、维护周 期频繁 、抑制性 、流变性和失水造壁性之间矛盾突出 的难题。针对超深井复杂井高温高压高矿化度等 “ 三 高”苛刻井下环境 ，在饱和盐水磺化钻井液基础之 上，综合各种单因素的影响，优选出高密度甲酸钾饱 和盐水磺化钻井液体系。该体系配方适用于深井超深 井，尤其是巨厚复合盐层的钻井，在密度为 1 ．8 ～2 - 3 g ／ c m3 条件下抗温达到 1 8 0℃、抗盐至饱和、抗钙达 8 0 0 ～l 0 0 0 mg ／ L，还可循环利用。【 J 1 甲酸钾 对膨 润土 Z e t a电位 的影 响 目 前所用水基钻井液体系仍然是建立在以带负电 的黏土颗粒所形成的悬浮体系基础之上。实验研究 了 不同浓度 甲酸钾溶液对黏土颗粒电动电位的影响 ，并 与其它无机盐进行对比分析。实验所用膨润土必须先 经过纯化处理。采用 1 8 4 团膨润土，先用 H O 混合， 静置 2 4 h ，再置于 6 0℃水浴中分解过量的 H O ， 1 0 5 oC 下烘干粉碎， 反复用蒸馏水洗净、 离心分离 8 次， 去除杂质， 再将纯化后的土粉于 1 2 5℃恒温干燥至恒 重，放人干燥皿中冷却备用。 用纯化土粉配制 0 ． 0 5 ％ 浓度的悬浮液 ，用 Na O H 调节 p H值在 9 ～1 0 ，加入不同浓度 H C O O K、K C 1 、 N a C I 、C a C 1 ， ，采用 D X D ． 1 1 电视显微电泳仪分别测 试不同浓度的各种盐类对黏土颗粒电动电位的影响， 实验结果见图 1 。 翥 孽 0 一l 0 - 2 O -3 O 4 o ．5 0 不同盐加量， ％ 图 1 盐浓度变化时对黏土颗粒 ∈电位的影响 由图 1 可知，甲酸钾能够显著降低黏土颗粒的 负电位，抑制性比氯化钾等无机盐类高很多，但没有 使黏土颗粒的 电位发生逆转，能够与常用的阴离 基金项目 国家科技重大专项 大型油气田及煤层气开发 “ 塔里木盆地库车前陆冲断带油气开发示范工程” 2 0 1 1 Z X 0 5 0 4 6 ； 国家 自 然科学人才基金 ． 创新研究群体科学基金项 目 “ 复杂油气井钻井与完井基础研究” 5 1 2 2 1 0 0 3 。 第一作者简介 叶艳，现在 中国石油大学 北京 从事油气井化学工程研究工作。地址 北京昌平区府学路 1 8号 ；邮政编 码 1 0 2 2 4 9；电话 0 1 08 9 7 3 3 8 9 3； E ma i l y e e r 9 9 6 1 2 6 ． t o m。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 3 8 钻井液与 完井液 2 0 1 4年 1月 子胶体体系配伍使用。与无机盐相比，甲酸钾腐蚀性 小得多，抑制性更强。此外，甲酸根与黏土不发生反 应，和地层水配伍，与地层中普遍存在的N a 、C a 2 、 Mg 等阳离子不生成沉淀。 2 甲酸钾 聚磺钻井液与无机饱 和盐水 磺化钻井液性能对比 通过室内单剂及其加量优选，确定高密度甲酸钾 聚磺钻井液体系的配方如下。 3 ％～4 ％ 膨润土 0 ． 1 ％～0 ． 2 ％ D3 0 0 0 ． 4 ％ -- 0 ． 6 ％ K 2 C O 3 0 ． 8 ％～1 ． 2 ％ KO H 1 2 ％～1 4 ％ 复合磺化处理剂 2 ％～4 ％ 磺化沥青 1 ％～3 ％ S P 一 8 0 3 0 ％～1 0 0 ％ 甲酸钾 重晶石粉 现用的无机饱和盐水磺化钻井液体系配方如下。 1 ． 5 ％～2 ． 5 ％ 膨润土 2 ％～3 ％ 烧碱 6 ％～ 8 ％ 磺化单宁 5 ％～6 ％ 磺化酚醛树脂 0 ．2 ％～ 0 ． 5 ％S P ． 8 0 7 ％～1 2 ％ K C 1 1 5 ％～2 2 ％ Na C I 5 ％～6 ％ 磺化沥青 重晶石粉 将以上 2 种配方在 1 6 0℃温度下热滚 1 6 h 后进 行常规性能测试， 测试温度为常温， 测试结果见表 1 。 由表 l 可知，高密度甲酸钾聚磺钻井液密度高达 2 ．2 5 g ／ c m ，在保证高密度的同时钻井液流变性较好，黏 度适中，切力较小，高温高压滤失量低 ； 而无机饱和 盐水磺化钻井液在 1 6 0℃老化后的黏度、切力偏高， 终切达到 2 O P a ，高温高压滤失量为 1 2 m L ，相对于 甲酸钾体系的 8 ． 2 mL 也偏高。 表 1 2种盐水钻井液在 1 6 0℃热滚 1 6 h后的常规性能 钻井液类型 ， 一P V ／ ． Y P／ g ／ c m mPa S Pa ● f ／ F L 泥饼厚 P a ／ P a m L度 ／ mm p H 甲酸盐聚磺2 ．2 5 4 4 4 ． 5 2 ． 5 ／ 1 3 ． 0 8 ． 2 2 ． 0 8 饱和盐水 2 ． 2 6 6 6 1 O ． 5 4 ． 0 ／ 2 0 ． 0 1 2 ． 0 2 ． 2 9 注 测定温度为常温。 3 高密度 甲酸盐钻井液的性能评价 3 ． 1 高温稳定性 对比2 种盐水钻井液体系的抗高温持续稳定性， 实验结果见表 2 。从表 2可以看出，随着处于 1 6 0℃ 高温条件时间的增长，甲酸盐聚磺钻井液的黏度、切 力基本不变 ，在 1 6 0℃老化 7 d后 ，滤失量也只是略 有增加，说明该配方具备优良的持续高温稳定性 ； 无 机饱和盐水磺化钻井液体系在 1 6 0℃老化 4 8 h后黏 度切力明显增大，滤失量也较大，7 2 h 后钻井液完全 丧失流动性，说明该体系长期高温稳定性较差。 表 2 2 种盐水钻井液在 1 6 0℃热滚后的性能 甲酸盐聚磺钻井液的抗温实验结果见表 3 。实验 结果表明，随着测试温度升高 ，钻井液流变性变化不 大，在适当增加复合磺化处理剂胶液浓度后，体系即 可保证良好的滤失．1生 能，抗温至 1 8 0 ℃。但是，无机 饱和盐水磺化钻井液随着老化温度升高增稠严重，结 构增强，滤失失控 ，主要原因是由于高密度饱和盐水 磺化钻井液中的处理剂在持续高温条件下发生了交联 反应 。 相对于现用无机饱和盐水磺化钻井液抗温能力不 足的状况，以上 2 组实验证实了高浓度甲酸钾聚磺钻 井液具有良好的长期高温稳定性 ，抗温可达 1 8 0 o 。 表 3 高密度甲酸钾聚磺钻井液基本配方的抗温性能评价 钻井液 磺化处刀 p ／ P ， r尸 ／ GP f ／ 凡 H T H P ／ 泥饼厚 类型 理剂 ／ 0 ／ 0 o C g ／ c m3 mP a s P a P a ／ P a mL 度 ／ mm I- I n 3 ． 2 抑制性 高浓度甲酸钾的使用大大降低了钻井液的水活 度，以甲酸钾为基液的钻井液可抑制地层黏土矿物的 水化，防止钻井液性能恶化，避免井塌、缩径等井下 复杂情况，保持井壁稳定。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3 1 卷 第 1 期 叶艳等高密度甲酸盐钻井液配方优选及其性能评价 3 9 使用粒径为 2 ～3 ．2 m m的克深 5 井苏维依组露 头岩屑，将 3 0 g 岩屑分别加入等量的自来水、盐水 钻井液及基本配方中，1 6 0℃高温老化 1 6 h 后用孔径 为 O ．4 5 m m的筛网进行回收，实验结果见表 4 。 表 4 不同钻井液的岩屑滚动回收率 由实验结果对比分析可知，岩屑在清水中几乎全 部溶解 ，在基本配方中的回收率却高达 9 5 ％，且远 高于所用无机盐水钻井液的岩屑 回收率。说明此 甲酸 盐钻井液具有很强的抑制性，可降低岩屑在其中的水 化分散程度。 3 ． 3 润 滑性 甲酸钾的使用一方面可在一定程度上降低体系固 相含量，另一方面其本身就是很好的润滑剂，可提高 钻井液液相的润滑性，2 方面都可使体系的摩擦系数 降低。使用 E ． P极压润滑仪测得基本配方的摩擦系数 为 0 ． 1 7 7 2 ， 而各种水基钻井液的摩擦系数在0 ．2 ～0 ．3 5 之间，由此可以看出，该甲酸盐钻井液基本配方具备 优良的润滑性能。 继续测试该配方在 1 8 0℃下的抗盐、钙综合污染 能力，结果见表 6 。结果证实，适量增加复合磺化处 理剂的用量 ，该配方在 t 8 0 o C 时也能抗 1 0 ％盐和 3 ％ 石膏的综合污染。 表6 盐、 钙同时存在下基本配方的抗污染能力 1 8 0 o C X1 6 h 石膏／ 磺化处D3 0 0 ／ PV ／ Y P ／ G F L H T H P ／ 泥饼厚 ％ 理齐 0 ／ ％ ％ mP a ． s P a P a ／ P a mL ／度 ／ mm p H 3 4 0 40． 0 1 3 ． 0 5． 5 ／ 1 8．0 3 7． 0 1 2 ． 0 7 ． 5 3 4 0 ． 1 5 9 ．0 8 ． 0 3 ． 5 ／ 1 9 ．0 3 0 ． 0 7 ． 5 3 4 0． 2 9 0． 0 1 2 ． 0 4． 0 ／ 21 ． 0 2 2． 0 l 1 ． 0 7 ． 5 3 8 O 9 3 ． O 1 7 ． 5 8 ． 0 ／ 3 2 ． 5 6 ． 0 2 ． 0 7 ． 5 2抗盐 、钙 、固相综合污染 能力评价。进一步 考察该高密度甲酸盐钻井液的抗盐、钙、固相综合污 染能力，结果见表 7 。实验结果表明，在盐、钙、固 相综合污染的情况下，仍然可通过适当调整磺化处理 剂胶液浓度的方法来应对 ，钻井液抗污染的能力强， 并且能够保证较好的流变性和可调节性。 表 7 基本配方抗盐、 石膏、 岩屑综合污染能力 1 6 0 o C X 1 6h 岩屑 Na C 1 ／ 磺化处P V ／ Y P ／ 粉 ／ ％％ 理剂 mP a S P a P a ／ P a ‰ mL 饼厚 ／ mm p H 度 1 5 0 0 5 9 ． 0 1 3 ． 0 7 ． 5 ／ 3 1 ． 5 1 3 ． 0 4 ．0 7 ． 5 1 5 1 0 0 5 8 ． 0 8 ． 5 4 ． 0 ／ 2 3 ． 0 4 4 ． 0 1 2 ． 0 7 ． 5 1 5 1 0 4 4 3 ． 0 3 8 ． 5 2 ． 5 ／ 1 6 ． 0 7 0 ． 0 2 1 ． 0 7 ． 5 3 4 抗综合污染能力 1 5 1 0 8 7 8 ．0 1 2 ． 0 5 ． 5 ／ 2 5 ． o 1 6 ． 0 6 ． 0 7 ． 5 1 抗盐、钙综合污染能力。评价了甲酸钾聚磺 钻井液的抗盐、钙综合污染能力，在 1 6 0℃的实验结 果见表 5 。 表5 盐、 钙同时存在下基本配方的抗污染能力 1 6 0 o C X1 6 h 注 配方 中增加 4 ％磺化处理剂 ； 基本 配方中加入 了 1 0 ％Na C1 。 由实验结果可以看 出，配方在有 1 0 ％盐存在时， 抗钙能力降低，但适当增加复合磺化处理剂的加量后 即可抗住 3 ％的石膏污染。 注 基本配方中加有 3 ％C a S O 4 2 H 2 O。 4 结论 1 ． 确定了高密度甲酸钾聚磺钻井液的配方为 3 ％～4 ％ 膨润土 0 ． 1 ％--0 ． 2 ％ D 3 0 0 1 2 ％～l 4 ％ 复合磺化处理剂 0 ．4 ％～0 ．6 ％ K 2 C O 3 2 ％～4 ％ 磺化沥青 0 ． 8 ％--1 ． 2 ％ KO H 1 ％～3 ％S P 一 8 0 3 0 ％--1 0 0 ％ 甲酸钾 重晶石粉。 常规性能测试表明， 该基本配方密度高，黏度适中，切力较小，高温高压 滤失量低。 2 ． 钻井液在密度高达 2 ．2 6 e C c m 的情况下，持续 抗高温能力强，可抗温至 1 8 0 oC； 抑制性远强于常用 无机盐钻井液 ； 润滑性良好 ； 抗固相、盐钙的污染能 力强，可抗 1 0 ％盐、3 ％石膏综合污染以及盐、钙、 固相综合污染 ； 同时该体系还可回收循环利用， 具有 良好的环境效益。 下转第 4 3 页 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3 l 卷 第 l 期 陈曾伟等 塔 河油田顺西2 井二叠系火成岩裂缝性地层堵漏技术 4 3 起着关键的作用，如果封堵墙的致密性较差，封堵墙 就无法起到分隔井筒压力和裂缝内压力的作用，通过 分析计算可知，裂缝会扩展，导致堵漏墙容易失效， 漏失会重复发生。传统的桥接和水泥堵漏均存在着致 密性不好 、裂缝 内压力和井筒压力分隔较差的问题 。 2 ． 该憋挤堵漏工艺在承压堵漏时，通过憋挤方式 使得裂缝张开， 堵漏材料挤入、支撑裂缝， 并在井筒憋 压条件下胶结 固化， 有助于增加裂缝的抗张强度， 从而 增加裂缝重新开启的压力。 3 ． 高强度交联成膜堵漏技术对井筒强化的效果较 好，形成的封堵墙满足强度、致密性等要求，可以在 高漏失压差下封堵裂缝，并提高了井筒的承压能力 ， 使得裂缝地层和薄弱地层的井筒得到强化。 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] 参 考 文 献 孙明光 ． 塔河油田盐上裸眼承压堵漏技术 [ J ] ． 石油钻采工 艺 ，2 0 0 7 ， 2 9 4 9 1 - 9 4 ． S u n Mi n g g u a n g ． P r e s s u r e s e a l i n g t e c h n o l o g y o f o p e n h o l e s i n s u p r a s a l t s t r u c t u r e s o f T a h e O i l fi e l d [ J ] ． O i l Dr i l l i n g＆ P r o d u c t i o n T e c h n o l o g y，2 0 0 7 ， 2 9 4 9 1 ． 9 4 ． 肖超， 王治法 ， 谭春勤 ， 等 ． 塔河油 田S 1 1 1 井复杂地层 优质钻井液技术 [ J ] ． 石油钻探技术， 2 0 0 4 ， 3 2 2 2 5 ． 2 6 ． Xi a o Ch a o，W a n g Zh i f a ，Ta n Ch u n q i n，e t a 1 ． T h e g o o d q u a l i t y d r i l l i n g fl u i d s e mp l o y e d i n d r i l l i n g S 1 l 1 we l l i n t a h e o i l fi e l d [ J ] ．P e t r o l e u m Dr i l l i n g T e c h n i q u e s ，2 0 0 4 ， 3 2 2 2 5 - 2 6 ． 陈建平，张道成 ． 塔河油田 S 1 0 5 井承压堵漏技术 [ J ] ． 石 油钻探技术，2 0 0 4 ， 3 2 2 6 5 ． 6 6 ． Che n J i a np i ng， Zh a n g Da oc he ng ．Pr e s s ur e s e a l i n g 上接第3 9 页 参 考 文 献 [ 1 】 陈乐亮 ，汪桂娟 ． 甲酸盐基钻井液完井液体系综述 [ J ] ． 钻 井液与完井液，2 0 0 3 ，2 0 1 3 1 ． 3 6 ． Ch e n L e l i a n g ，Wa n g Gu i j u a n ． An o v e r v i e w o n f o r ma t e b a s e d r i l l i n g a n d c o mp l e t i o n fl u i d s s y s t e m[ J ] ． Dr i l l i n g a n d C o m p l e t i o n F l u i d s ． 2 0 0 3 ，2 0 1 3 1 3 6 ． [ 2 ] 刘斌 ，徐金凤 ，蓝强 ． 甲酸盐及其在钻井液中的应用 [ J ] ． 西部探矿工程 ，2 0 0 7 ，1 2 7 3 ． 7 6 ． L i u B i n ， Xu J i n f e n g ， L a n Qi a n g ． A p p l i c a t i o n o f f o r ma t e b r i n e i n t h e d r i l l i n g fl u i d s[ J 】 ．W e s t C h i n a E x pl o r a t i o n En g i n e e r i n g，2 0 0 7，1 2 7 3 - 7 6 ． [ 3 】 S i v Ho wa r d ， J o h n D，D o w n s ． F o r ma t e b r i n e s f o r h r ’ h t we l l c o n t r o l - n e w i n s i g h t s i n t o t h e r o l e a n d i mp o r t a n c e o f t h e c a r b o n a t e ／ b i c a r b o n a t e a d d i t i v e p a c k a g e [ R ] ．S P E 1 2 1 5 5 0 ． [ 4 】 蒲晓林，罗兴树 ，李燕梅 ． 甲酸盐与无机盐的抑制性的 比较评价 [ J ] ． 油田化学，2 0 0 0 ，1 7 2 1 0 4 ． 1 0 6 ． P u Xi a o l i n，L u o Xi n g s h u，Li Ya n me i ． Co mp a r i s i o n e v a t h e t e c h n o l o g y f o r S 1 0 5 we l l i n T a h e Oi l fie l d [ J ] ． P e t r o l e u m Dr i l l i n g T e c h n 却u e s ，2 0 0 4 ， 3 2 2 6 5 ． 6 6 ． [ 4 】 马玉芬 ． 塔河油 田盐上地层承压堵漏工艺技术 [ J ] ． 钻采工 艺 ，2 0 0 5 ， 2 7 2 l O 4 1 O 5 ． M a Yu f e n． Hi g h p r e s s u r e c i r c u l a t i o n l o s t t e c h n i q u e s fo r s a l t b e d s i n t h e T a h e Oi l fi e l d [ J ] ． Dr i l l i n g＆ P r o d u c t i o n T e c h n o l o g y ，2 0 0 5 ， 2 7 2 1 0 4 ． 1 0 5 ． [ 5 】 赵炬肃 ． 塔河油田盐下探井三开长裸眼井壁稳定问题的 探讨 [ J ] ． 钻井液与完井液，2 0 0 5 ，2 2 6 6 9 ． 7 2 ． Zh a o J u s u ． Re s e arc h o n we l l b o r e s t a b i l i t y o f t h i r d o p e n i n g a n d l o n g n a k e d h o l e i n t h e Ya n x i a e x p l o r a t i o n we l l [ J 1 ． Dr i l l i n g F l u i d＆C o m p l e t i o n ，2 0 0 5 ，2 2 6 6 9 7 2 ． [ 6 ] 刘庆来 ，何振奎，蒋建宁，等 ． 塔河油 田沙 l 1 6 井钻井 液技术 [ J ] ． 钻井液与完井液，2 0 0 6 ，2 3 1 4 7 ． 5 0 ． L i u Qi n g l a i ，He Z h e n g u i ，J i a n g J i a n n i n g ，e t a 1 ． T e c hni q u e s o f d ril l i n g flu i d i n S h a ． 1 1 6 we l l i n Ta h e r e s e r v o i r o f t a r i m b a s i n [ J ] ． Dr i l l i n g F l u i d＆C o m p l e t i o n ，2 0 0 6 ，2 3 1 4 7 ． 5 0 ． [ 7 】 赵启 阳，邓慧，王伟等 ，一种可固化堵漏工作液的室内 研究 [ J ] ． 钻井液与完井液，2 0 1 3 ，3 0 1 4 1 ． 4 4 ． Z h a o Qi y a n g ，De n g Hu i ，Wa n g We i ，e t a 1 ． L a b o r a t o r y s t u d y o n c u r i n g l o s t c i r c u l a t i o n c o n t r o l fl u i d [ J ] ． D r i l l i n g F l u i d ＆C o m p l e t i o n F l u i d ，2 0 1 3 ，3 0 1 4 1 ． 4 4 ． 『 8 1 Ha i ms o n B，F a i r h u r s t C． I n i t i a t i o n a n d e x t e ns i o n o f h y d r a u l i c f r a c t u r e s i n r o c k [ R ] ． E 2 3 5 4 ， 1 9 6 9 8 l 1 ． 8 1 7 ． [ 9 ] 金衍 ，张旭东，陈勉 ． 天然裂缝地层中垂直井水力裂缝 起裂压力模型研究 [ J 】 ． 石油学报， 2 0 0 5 ， 2 6 6 l 1 3 ． 1 1 5 ． J i n Ya n，Zh a n g Xu d o n g，Ch e n Mi a n ． I n i t i a t i o n p r e s s u r e mo d e l s for h y dra u l i c fra c t u r i n g o f v e r t i c a l we l l s i n n a t u r a l l y fr a c t u r e d f o rm a t i o n [ J ] ． A c t a P e t r o f S i n i c a ， 2 0 0 5 ， 2 6 6 l】 3． 1 】 5． 收稿 日期2 0 1 3 ． 0 9 ． 2 0 ；H GF 1 3 0 6 M6 ；编辑马倩芸 i n h i b i t i v e a b i l i t y o f o r g a n i c s a l t s a n d i n o r g a n i c s a l t s [ J 1 ． O i lfle i dC h e mi s t r y ，2 0 0 0 ，1 7 2 1 0 4 1 0 6 ． [ 5 ] Ad e l A A1 - A n s a r i ，F a i s a l M A1 - Mu t a i r ， M H A1 一 Ki l a n i ， e t a 1 ． S p e c i a l l y f o rm u l a t e d d r i l l i n g fl u i d p r e v e n t s d i f f e r e n t i a l s t i c k i n g ，mu d l o s s e s ，a n d we l l b o r e i n s t a b i l i ty i n o i l a n d g a s we l l i n s a u d i ara b i a [ R ] ． S P E 1 2 4 0 8 7 ， 2 0 0 9 [ 6 】 匡韶华 ，蒲晓林，罗兴树 ． 超高密度有机盐钻井液流变性 和滤失量控制技术 [ J 】 ． 石油钻采工艺， 2 0 1 0 ，3 2 2 3 0 ． 3 3 ． Ku a n g S h a o h u a，P u Xi a o l i n，L u o Xi n g s h u． Rh e o l o g y a n d fi l t r a t i o n c o n tro l o f u l tra ． h i g h d e n s i t y o r g a n i c s a l t s dr i l l i n g fl u i d s [ J ] ． O i l Dr i l l i n g＆ P r o d u c t i o n T e c h n o l o gy ．2 0 1 0 ．3 2 2 3 0 ． 3 3 ． [ 7 ] 虞海法，左凤江，耿东士 ． 盐膏层有机盐钻井液技术研 究与应用 [ J ] ． 钻井液与完井液 ，2 0 0 4 ，2 1 5 8 - 1 1 ． Yu H a i f a ，Z u o F e n g j i a n g ，G e n g D o n g s h i ． Or g a n i c s a l t dri l l i n g fl u i d f o r s a l t g y p s u m f o rm a t i o n d ri l l i n g [ J ] ． Dr i l l i n g F l u i d＆C o m p l e t i o n F l u i d ，2 0 0 4 ，2 1 5 8 - 1 1 ． 收稿 日期2 0 1 3 ． 0 9 ． 1 7 ；HG F 1 3 0 6 F 4 ；编辑付明颖 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m