高温高压钻井回顾.pdf

雷外钻井技术 第十二卷l 9 “ 年第 ， 期 ／ 拉 高 日g n a t 高 压 钻 井 回 顾 问 同 J 臣 口丌 -J ， E ／ 7 M． J ． W i l K ∞ n s 鲁 引 言 芝 畔俄 I I勾 堑 海阁 夕 炯 六1 3 深井都是使用该钻机完成的。 八 十年代后期到九十年代 ， B r u n e i S h s e l l 石 油公 司把 水深 不到 5 0 m 的一系列深井 、 高 压井作为勘探 的重点。 该公司利用钻第一口高 压井赢得的经验 ， 在 1 9 9 0年又钻 了一口超 深 井 P e r a g a m--l 井 ， 而在 1 9 9 2年又把传统的 1 0 0 0 0磅／ 英寸 的高压钻井升级为 1 5 0 0 0磅／ 英寸 ， 并获得了钻高压井的经验 。 以后所钻的 讳 校 图 1 对这些高压井进行 了汇总 。严 格来 讲 ， 这些井不属于高温高压井 ， 因为只有 Ka l a g i a u 一1井的井底温度超过 1 5 0 ℃， 但所 有过 六口井的泥浆密度梯度 都超过 2 1 ． 5 k P a ／ m， 最大达 2 3 ． 3 k P a ／ m。总井深都超过 4 0 0 0 m， 钻 井时间平均为 1 6 0天。 图 1 六 口高压井的井身状况 井 眼设计 1 ． 3 导 管 为减轻以后作业 中的套管磨损， 井眼垂直 度非常关键， 因此一旦导管下入海底 以后 ， 应 采用 陀螺定位 ， 并在打桩之前与钻机栈中。对 于 自由悬挂 的导管 ， 有时也使用 3 6 的导管， 典型地用于水深小于 1 5 m 的井中。 2 ． 2 0 套管 下入深度在 5 0 0 ～1 0 0 0 m 之 间。在 E n g g a n g 一2井 中， 这 种套管 下深为 1 4 6 2 m， 目的 是进行计划中的侧钻作业。 虽然成功地进行 了 注水泥 ， 但存在如下风 险 1 注水泥时套管 挤毁。 2 挤水泥时在 2 O 套管鞋处 由于桥堵 或地层压裂而导致泥浆漏失 。然而 ， 对 B r u n e 石油公司而言， 在 1 0 0 0 m 以上下入 2 o 的套管 艮 一 维普资讯 国外钻井技术 7 可 以认 为是最 优 的作 业， 因为在 2 6 井 眼 中 1 0 0 0米 以下的钻速下降很快 。 3 ． 1 6 套管 只有 在绝对 需要的情况下才使 用 1 6 的 套管 。例如 Ka l a g i a u --1井和 P e r a g a m--2井 。 其 目的是对付低压层上面的高压层。但使 用 1 6 ” 套管并不认为是最优的选择， 因为要适应 1 6 套管和其下面的 1 3 ％嘻 管 ， 必须在套管下 扩眼 。 由于设备性能不好， 扩眼极易出问题 ， 且 浪费时间， 因而应尽可能避免大段扩眼。 4 ． 1 3 ％ 套管 1 3 ％ 套管下的越深越好 ， 限制其下深的 条件 一般是 2 0 嘻 管鞋处 的地层破裂 压力梯 度 。 下入部位一般在勘探 出的最浅 的碳氢化合 物层以上和微超压带开始部位 钻 2 6 “ 1 7 井段要求对下部钻具组合进行仔细设计 ， 以使 水力参数达到最大 ， 并减少各种形式的钻柱振 动 。在 E n g g a n g --2 定向井中所出现的多次井 底钻具组合失效， 都是由于上述原因造成的。 此后 ， 优化 了井底钻具组合设计 ， 因而没有再 发生井底钻具组合失效 问题 。 随钻柱振动幅度 的减小， 钻速也有显著增加 。 在最近钻进的两 口井 中， 为下入 1 3 ％嘻 管 ， 钻 的是 1 6 眼 ， 而不是 1 7 增 牛眼， 虽然 没有 出现 问题 ， 但也 没有 明显的收益。钻进 1 6 井眼存 在的问题 是市场上 可供选择 的 钻 头受到限制。 5 ． 1 0 ” 套管 1 2 井眼的总深度一般井不受 1 3 ％嘻 管的破坏极限所限制 ， 而是 由上面一层套管鞋 处的地层强度所控制。1 0 嗥壁套管柱的重 量在 井深 大约 3 8 0 0 m 处 已接 近钻机的极 限。 为使套管接近所设计的下入部位 ， 井尽可能接 近过压层的上 部， 这也许是最关键的套管下入 点 在 B r u n e i 地区所钻的井有一个典型特征 ， 即每隔一层仅凡米厚的页岩层， 地层压力梯度 大约升高 3 k P a ／ m。 1 o ％ 管鞋下入部位 与过 压层离得越近 ， 越容易发现高漏失 层位 ， 这对 下一 步优 化 7 嘻 管 的下入深 度很有 帮助 。 对油井设计者来说 ， 准确地判断地层压力显得 很重要。如果对潜在的高压地层不清楚 ， 则需 要在钻进时费很多劲去获得一些附加数据， 如 钻井时的地震数据， 传统的 V S P方法和页岩 密度测量等 。 6 ． 7 ％嘻 管 9 井眼的深 度受到 1 0 管的破坏极 限翩约 ， 同样也受套管鞋处的地层强度所限制 包括设计安全系数 ， 考虑到温度和磨损后 的 强度降低等 。 1 0 嘻 管 的抗内压强度应根据 淘 空以后的裸眼段 气层最大孔 隙压 力， 或根 据套管鞋处的破裂压力梯度去设计 。 在 9 裸眼井段， 存在一个 压力过渡带 ， 即从静水柱压力到岩石孔隙压力的过渡 ， 因而 压差卡钻和井眼不稳定成为该 井段首要考 虑 的问题 在 Ta r a T a r a 一1井 内 在 1 0 必 套管 鞋处测量到了 3 2 8 8 0 k P a的过平衡压力 事实 上 ， 为减小 压差卡钻的风险， 7 I， 套管应 在到 达此理论深度以前就下入 。 这部分 井段通常使用重 晶石加重的低 毒 油基泥浆钻进。 该井段的深度在某种程度上受 到这种泥浆 的实际最大 密度所限制 。 测试结果 与经验都表明， 该泥浆的密度相当于 2 0 k P a ／ m 的压力梯度 。这是 由于该泥浆在这 种情 况 下流变性能变差， 并且由于高浓度的重晶石而 导致重晶石沉积所致。 虽然使用赤铁矿加重低 毒油基泥浆也是 一种选择 ， 但除非绝对 需要 ， 否则就不应使用， 因为赤铁矿易于对地表设备 和井下钻具组合产生不利影响 。 7 ． 5 套管 7 尾管 的抗内压强度一般 不超 过淘 空 情况下井眼总井深处的岩石静压力 。因此 ， 井 眼的最后部分通常都是 6 ％ 井眼。 在此井段。 岩石静压力约 为 2 2 ． 6 k P a ／ m通常使用赤铁矿 低毒油基泥浆钻进 。 在 P e r a g a m--2井， 由于地 层膨胀而导致井眼坍塌 ， 使测井无法进行 。 8 ． 4 套管 在 P e r a g a m--2井 ， 由于裂缝扩展井壁坍 塌， 5 尾管下入较早。总共 4 3 7 m 的 4 井 眼。 使用 2 马l达钻进。 一只钻头两次下井的 平均钻速为 4 m／ h ， 由于裂缝扩展 而使进展受 维普资讯 8 国界站井技求 第二誊1 9 9 7年第 3期 阻。曾进行 中途测井 ， 但完钻测井还是不能进 行 ， 这是由于裂缝连续扩展 最终引起井眼坍 塌， 甚至挤 压到 尾管 。 这六 IZ l 井基本上都是按照 以上的井身设 计完钻的。 这种稳固而实用的设计方法基本上 完成 了钻井、 取数据等任务 一 般问题 1 ． 套管磨损／ 扭矩和阻力 在深部井段 由于井深和钻速低 ， 且园地质 要求两 IZ l 井是斜井， 因此， 经常出现套管磨损 。 甚至在很 明显的直井段 ， 也困小狗腿角的出现 和长时间的钻具旋转， 也会 1 起套管磨损。套 管磨 损可利用多指卡钳仪和超声成象测井测 定。 为减步套管内的钻具旋转 ， 在可能的情况 下 ， 应利用井下马_ 选钻进 。但在 固相含量较高 和井底温度较高时， 马达的寿命很短 。在用模 拟程序预测 的较高接触力 的地方和近地表 通 常是直井段 的关键部位， 使用了非旋转式的 橡胶护 箍。 这些护箍减少了套管磨损且没有带 来其它问题。必须密切注意导管的垂直度 ， 并 按需要根据井眼位置校正钻机的居中度 ， 还要 在钻井过程 中时常检查。通常若有其它选择， 最好不要钻高压定向井。如果不能做到这一 点 ， 最起码应保证在垂直段钻进高压部分 所 以对套管磨损如此关注， 是因为它能够 降低套管 的抗崩强度。AP I 公报 5 C 2中计算 套管性 能时； 假定套管 壁厚 有 1 2 ． 5 的允许 误差 ， 并使用标准的外径值。 换句话讲 ， 额定抗 崩强度 总是取最小值 ， 即认为壁厚取最下限 。 但是， 目前大部分钢铁厂生产的套管都提高了 制造误 差． 有的甚至在不额外增加费用的情况 下 ， 可以保证其误差值不超过 l o 。 因此有可 能进一步提高此规范 。此外 ， 考虑到温度的影 响， 会降低套管额 定强 度 因此 ， 应认真计算套 管 的真实破坏强度 ， 然后再按可能的磨损、 温 度影 响和设计安全 系数 ， 修正 降低 其强度 这样 ， 在不超过套管 允许 的破 坏强度条件下 ， 可以容许套管有一定程度的磨损 。 可用商用软件对套管进行设计， 还包括对 关键管柱进行三轴应力分析 。 2 ． 赤铁矿作加重剂 正如上面所描述的 ， 用赤铁矿作加重剂可 提供一个可以接受的固相含量水平 ， 并满足高 密度钻 井液改善流变性的需要 但赤铁矿泥浆 具有研磨性， 易于导致地表和地下设备磨 损严 重 。新的赤铁矿研磨性最大， 随着赤铁矿使用 时 间增 加， 其棱角逐渐被磨去， 赤铁矿泥浆的 研磨性就大为减小 。 对新的赤铁矿进行质量控 制时必须考虑 比球形度的大小 。 由于赤铁矿的 研磨性 而出现的一个特殊问题是随钻测 量设 备中所用的脉冲阀。 这个问题 已通过用碳化物 生产这一部件， 而不是简单地在该部件上敷一 碳化物涂层而有所缓解 。 准确记录泥浆密度非常重要， 传统的加压 泥浆 比重秤 ， 缺乏所要求的敏感度或必要的重 复性 。 一个较好的方法是在 电子秤上使用压力 室 带可移动的砝码 。 由确定的室体积和秤重 的读数去计算泥浆密度 。 考虑温度的影响而校 正泥浆密度也很重要 。 3 ． 不同的泥浆类型 ． 另外需要提及的是为减小研磨性， 改善泥 浆流变性而使用高密度 、 低 固相泥浆或地层盐 水泥浆 。 使用不含油泥浆 的动力是钻井所产生 的废物 ， 包括钻屑等能够被环保部门所认 可。 使用这种泥浆的另一个优点可 以减 步气体在 泥浆中的溶解度 。 4 ． 意外并段尺寸 到 目前 为止 ， 在 这六 IZ l 井 中， 只有 P e r a g o ． m-2井中钻进了 4 的意外井段 。 基于全 面的风睑分析和对当地实际情况的合理判断 ， 钻这井段是否确实需要还有待于进一步探讨 。 就 B r u n e i S h e l l 石油公司的情况而言 ， 勘探的 本质和井眼的不确定性 已经对此作 出了公正 的判断 ， 即意外井段的钻进是必要 的。 5 ． 非标准井眼尺寸 钻 9 和 6 眼会引起以下问题 1 钻头的选择有困难 P D C钻头相对容 易制造和测量 ， 而牙轮钻头则问题较多。P D C 维普资讯 国外 圭 占 井技术 9 钻头 已广泛使 用， 且效果较好 ， 尤其是在采用 反涡旋特征以后 。但为了钻掉浮力装置 、 水泥 或悬挂封 隔器 ， 以及 其它钻井废料 ， 常园合适 的牙轮钻头供货不及时而不得不进行磨铣。 因 为尺寸 不规范的牙轮钻头要有一定的筹备时 间和相对较多的定单后才能进行生产。 2 稳定器 、 可收回测试封隔器 用于钻井 和 中途测试 、 以及 其它的井底钻具组合部件 同样缺货 。 最关键的还在于没有随钻地层评估 测量设备 如电阻率、 中子、 密度测井等 。 非标准尺寸的钻井设备需要额外付出一 些代价才能得到。 因此将来的目标是钻一口井 只用标准尺寸的钻头和套管。即在 l 2 井眼 中使用 9 的套管 ， 8 井眼中使用 7 『， 或 5 的 套管 或尾管等 。这无疑会增加可供选用的钻 头、 套管和套管附属设备。 这样， 随钻地层评估 测量设备也就不存在问题了， 即使在井眼出现 问题而无法测 井的情况下仍然可 以保证数据 的获得。 6 ．压力测量 ． 用可 回收式封隔器加压测试套管 的最大 抗崩载荷 ， 既耗时又易于出问题 。套管的损坏 通常 由封隔器上的卡瓦所引起 ， 且封隔器上的 金属部件如卡瓦牙等 ， 常会掉在井内， 要求进 行长时间打捞和磨铣作业 。日前在下 1 3 或 更小尺寸套管时使用的计算机 自动旋紧装置， 可在水泥塞 与档板或浮箍相碰时进行测试 ， 以 了解可能的缺 陷， 从而不再测试套管 的破坏极 限。由于条件限制 ， 这一方法并没有在所有的 作业区应用 。 7 ．井 口头问题 这六 口井都使 用了四通型井口头 。 它利用 快速接箍和槽形心轴悬挂器。 在高压井准备钻 进时 ， 开始并不认为把探井转为生产井是现实 的做法 。但在进入钻井阶段 以后 ， 就决定如果 该探井将来有开发潜力， 就留作将来转为生产 井使用。 P e r a g a m一2井 的井 口， 是用绷绳稳定导 管悬挂在 4 2 m 深水 中， 但是这种方法 ， 花费较 多一些 。 后来改用泥浆管线悬浮设备节约了大 约 5 O ～1 0 0万加拿大元。 B u g a n --1井是在 4 m 水深 中安装了一对 倾斜桩去支持导管 ， 对简单的井 口甲板 ， 起基 本的支撑作用 ， 但同样比泥浆管线悬设备花费 多一些。 对于浅水井 水深小于 1 5 m ， 选择 自由站 立的导管最直接 ， 也最经济 。现在深水井都使 用泥浆管线悬浮设备， 虽然也存在着挑战， 诸 如泥浆管线悬浮设备离开套管着地的问题和 地表悬挂器的同时定位问题等。 由于井口头和 泥浆管线悬浮设备不能直接连接 ， 故对 1 3 套管要用调整短节， 对 1 0 必 套管使用卡瓦和 密封组合 ， 对 7 ％ 套管使用尾管和回接管柱 。 市场上有许多井 口头设备 ， 但 为满 足这种 需 要 ， 还需要进行特殊设计。 8 ．测井问题 下入电测设备既费时又易 出问题 ， 尤其是 要求进行停 留测量的那些工具更 易发生压差 卡钻。这些工具一般是用钻杆送 下井 ， 以减少 电缆被卡 。但是， 这样做延长 了工具在井中的 时间， 容易导致园温度升高而失效 。在好几 口 井中， 不可能进行满意的测井评价。将来钻井 时， 应尽可能多用随钴测量工具 。 另外 ， 为确保 数据质量应在中途进行“ 保障性测井” 。 目前为 大家接受的规则是建议 在以下情况下进行 中 途测井 } 在泥浆梯度增加到 2 1 k P a ／ m 之前 ， 或 在钻进 2 5 0 m长的裸眼段之后 ， 或在发现裂缝 扩展而进行的第一次起下钻之后进行 。 9 ． 注水泥问题 到 目前为止 ， 只有两 口井要求进行 补救性 注水泥作业 。 注水泥效果差的主要原因是驱替 过程中出现了漏失。 这是由于要求封隔长裸眼 段顶部的油气层所引起 的， 主要还园要用高密 度泥浆对井眼进行压力控制 。 井 控 问 题 在高温高压井中， 发生井涌和 出现漏失是 很经常的事。 主要问题是裂缝扩展 。 在高压井 作业中， 所有作业者都很关心这一问题。减少 这个 问题的关键是实时预测孔 隙压力 ， 以及实 维普资讯 l 0 国 钻井技术 第十二卷1 9 9 7 年 第 3期 时对 当量循环密度进行测量。 这两个 问题也正 是研 究的主题和 工具开发 的主题。 1 ．裂缝扩展 当地层强度与孔隙压力很接近时 ， 在深部 井段易出现裂缝弹性扩展 。 钻进时伴随着轻微 的漏失 ， 停泵时漏失返 回。这给井控增加了一 些难题 ， 因为并不能清楚 地知道是否真的出现 溢流 ， 或是流体循环当量密度消失后 ， 漏失到 地 层 中的流体又在返 回。有时在起钻前要停 止流动是不可能的 ， 只能在明显流动的情况下 起出井底钻具组合 。 如果这种流动在增加， 井伴睫着气体含量 的增加 ， 问题就可能复杂化。因为这样通常是 表明溢流正在发生。但是， 明确区分欠平衡和 裂缝弹性扩展的方法现在还没有 ， 只能通过仔 细监测流体性能和气体含量来判断。 因此有必 要准确地记录所有的井下漏失。 包括可能发生 裂缝扩展的井段 。 尤其需要关注的是那些漏失 量小 ， 但 却是连续发生的井漏 问题 ， 这种井漏 更难于监测和定量化。 关键是防止裂缝开始扩展。一旦开始发 生 ， 裂缝扩展过程便随时间发展而恶化 ， 可能 需要把该段裸露地层封隔掉 ， 以稳定井眼并保 证继续钻进 。 2 ．热影响 屙压力影响一样 ， 热效应对裂缝扩展也有 影响， 其作用主要是钻井循环液冷却岩层， 会 降低岩石的强度 。S h e l l 勘探生产研 究所开发 的软件 ， 可对流量进行 优化 ， 可同时满足井眼 清洗和减少 地层循环热效应的需要 结果表明 钻井只能在有限的变化范围内进行 由于孔隙 压力梯度与破裂压力梯度之间差别很小 ， 故允 许的井涌容限极小， 这一结论也是高温高压钻 井中经常遇到的问题 。 3 ．趋势监测 使用重泥浆钻新井眼一开始就应该 监铡 流量变化， 以便建立正常的流动趋势 。这样可 对温度 、 弹性等 系统 作用的综合影响提供早 期信息 。 通过这种变化趋势可以识别任何异常 事件， 并可采取适 当措施进行 补救。 经验表 明， 在 流量降低到零之前 ， 流动可“ 正常 地持续 3 0 分钟。 4 ． 数据采集 应该下八井下仪表 ， 用以测量当量循环密 度、 激动和抽吸压力、 静态压力、 温度睫井深变 化规律 ， 以及压力随转速度化情况 。这些参数 的取得为建立基准线 ， 并为进一步评估现场钻 井时收集到的数据都非常有用。S h e l l E x p r o 公司在北海 S h e a r w a t e r项 目中是这样做 的 。 收集信息所花费的时间为后面的提高决策水 平节约了大量时间。 s ． 泥浆密度 因为存在着压力诊断的不确定性 ， 地质学 家总是在一 口并的设计 中给出低 、 高和期望的 压力曲线。 钻井设计 中所计划的泥浆密度剖面 应基于期望的压力剖面。应该注意 为确保设 计的安全性 ， 套管井 口头的额定压力应基于高 的压力剖面 。 一 旦在高压段钻进时， 所有与压力估计和 预测的信息都应综合起来， 泥浆密度也应该逐 渐增加， 并且要根据背景气、 连接气和井眼流 动的观察而变化 。只要可能 ， 就应该把钻 头起 至套管鞋以上进行泥浆加重作业 ， 以减少卡钻 的风险 。在 S e h n g k i r 一1井 ， 没有进行 这些工 作 ， 因而导致下部钻具组合被卡住 ， 而且还 不 能解除 如果井眼处于平衡状态， 且压力值不确 定， 还可以进行中途压力测量。 6 ．井诵监测 石油行业普遍认为 ， 早期识别地层溢流和 井眼漏失报重要。 安装在钻机上的高性能仪器 业已证明能准确测量、 记录， 以及数据回放。 但 是 ， 对提高早期 井涌监测 的软 、 硬件仍有待改 进。B r u n e i S h e U公司正积极参加一项研 究工 作 ， 以改进流量计及其微小变化的井涌监测系 统。同样 ， 正计划利用改进 的“ 敏捷报警系统 进行试验， 该试验利用统计方法， 通过对钻井 仪器测量的数据进行分析， 以评估井涌发生的 概率 。 在高温高压井的深部套管鞋处， 井涌容限 维普资讯 国外钻井 技术 通常很小， 一般在 l m 左右。在井眼设计阶段连续地震渡曲线 该方法监测到了过压地层的 和钻 井程序中应准备一个决策树 ， 列出可能选开始部位 。 前面的地震数据对三维地震数据做 择的方案 应当特别强调的几点是 井涌监测了很好标定。该信息导致了B u g a n 一1 井9 设备的敏感性、 设计的最大井涌容限、 在低井 井段晦延伸， 因而投有钻进最后的井眼。也采 涌容限下连续钻井的方法， 拟厦暂停或谇止钻 用了简单的_页岩密度测量， 并取得了某些成 井的标准等。 功。 7 ． 油基泥浆影响 l 1 ． 人员和方法 由于气体易于溶解在油基泥浆中， 因此使 钻井人员的培训对于高压钻井的成功进 用油基泥浆钻井时， 更应加强气侵监测。由于行也是至关重要的。 作业者和钻井承包商之间 井底压力超过 5 万k P a ， 气体象液体一样流入 的人员联系应该加强， 且应当目标一致。 井眼， 故在井下流入一个单元体积的溶解气． 钻进高温高压井之前， 有关材料应该以高 地表将有同样体积的增加。 假定流入井眼内的温高压报表的形式整理并交付主要负责人。 钻 溶解气流量大于钻机上所装流蠡计的最小嚣高压井的安全问题也应仔细检查和讨论， 这包 程， 这种流入就可以监测到。 括政策、 方法及实践 ， 以及设备限制、 报道关系 但是， 为全面了解气体在鼬基握浆中的性和风险计赳等 大部分材料都来源于有关文 能， 需考虑溶艉性、 混合性 压埔性、 压力与温献， 因此与北海酌作业实践相一致。编写了 度等的影响。 ． B m,n S l ．1 l 高温高压井作业手册， 并已定稿 。 8 ． 气体解释 ． ． 该手册经过讨论惨订， 井吸收了_本公司及其它 为识别泥浆中所含气体的不同来源， 应明作业者的经验。该手册 目前已成为 B u me i 确区分是背景气、 钻进岩屑气、 接单根气、 起下s h e 1l 钻井手册的一部分。 钻抽吸气还是莽涌侵入气 。为做出合理的决 l 2 ． 进一步的计划要求 策， 必须具备高质萤的监测设备， 并使测量结 由于井眼高压部分小井涌容限的相似性， 果有重复性。 泥浆中的气体音萤是否可以接受因此必须考虑防喷模拟问题。S h e l l 勘探生产 取奂于气侵程度、 总的含气比和预先允许的气研瓷所开发了j套软件． 可模拟井眼失控所产 量等 “ 可接受 意味着对正在进行的作业或泥生的结果。 谊可以看作是下述作业的设计阶 浆密度勿需进行调整。 段 1 压并 I 2 模拟套管鞋处地层破裂的结 9 、 漏失试验 ， 果 t 3 高压流体} 昏 斯块逶移的结果。 在 1 0 ％嘻 管以下的井段省瞎了漏簧试 对每口井的井眼坍塌也应建立模型。 目前 验， 仅进行过有限的几次试验， 目的是降低导巨有的模型可以用于绘制破裂压力梯度曲线， 致地层破裂的风险。 在使用重泥浆的深部井段并推荐每吐 井所甩的混浆梯度值。 进行漏失试验时， 要求下入井下仪表， 这是由 为检验当量谰浆循环密度的影响， 很有必 于泥浆具有压缩性和凝腔怍用． 为睹l b 辫撂嶷 要建立一个水力学模拟模型， 如果有可能的 实， 利用井下仪表可获得有代表牲的数据。 话， 该研究还应建立热摸型， 以便通过泥浆循 l 机 过压监测 - 。 环减少对井喂的冷却效应。 通过精心设计的实 B u g a n --l 井和1 a T 碑一1 并成功地德验所收集到的数据检验模型所预测的结果。 用了“ 随铺她鬓挺术 谖捩术利用井底诂共振 译自 S P E 3 6 4 0 3 动作震源， 并利用挎底定位盼水听器测量信 号。采用该方法， 可将宴时检测的数据绘衬成 维普资讯