长北气田人人组2段储层保护钻井液技术.pdf

天 然 气 勘 探 与 开 发 2 0 1 4年 7月 出版 长北气 田山西组2 段储层保护钻井液技术 董海东l ， 林海 ， 张振活- ，z 赵雷 ，2 刘婷婷1 ，2 1 ． 中国石油集团川庆钻探钻采工程技术研究院2 ． 低渗透油气 田勘探开发国家工程实验 室 摘 要 长北气 田采用裸眼完井方式 ， 水平段钻进过程 中钻井液跟储层 的接触时间长 ． 液相和 固相侵入对 储 层的伤害严重 。 介绍了长北气 田储层特 征 ， 模拟长北气 田地层条件进行了钻井液储层伤害实验 ， 分析其储层伤害因 素 ， 研 究出一套适合长北气 田水平段山 气 层的保护储 层钻井液 ， 现场5 口井的应 用结果表明钻进过程 中钻 井液对 储层的伤害很小 ， C B 8 3 井完井投产后获得超过2 3 0 1 0 m3 ／ d 的工业气流 ， 创造单井产量最高记录。 所研究的储层保 护钻井液能很好地解决储层伤 害问题 。图4表7参7 关键词 钻井液长北 气田 储 层保 护 甲酸钠 0 引言 钻井液与油 、气储层接触会带来不 同程度的损 害。 其损害程度随储层特性和钻井液性质不同而异。 一 般认为储层被损害的主要原因是外来流体侵入储 层 ， 产生各种不利的物理 、 化学作用 ， 造成 固体物的 堵塞或液体性质的改变 ， 降低了油气相渗透率[ 1 1 。长 北气 田位于陕西省北部和 内蒙古 自治区境 内，是壳 牌公司与长庆油 田公司合作开发的一个气 田。总面 积1 5 5 8 m 。该气 田储层段开发采用双分支水平井 。 两条水平分支设计长度均为2 0 0 0 I n ，目的层为山西 组底部砂层 ， 完井方式为裸眼完井 。 长北区块超长水 平段钻井过程中气层 同钻井液接触的时间长 ，接触 面积大 ， 接触的纵深大 ， 特别要求减小钻井液对储层 的伤害 ， 从而实现保护储层的目的。 1 长北气 田地质特性 1 ． 1气藏 物 性特 征 长北 主 力气 藏为 上古 生 界二 叠 系山 西组 山 P s 气藏 ， 气藏储层属低孔 、 低渗储层 ， 储层的岩石 类型 以中粗粒石英砂岩 、 岩屑石英砂岩 、 岩屑砂岩为 主。岩心渗透率分布在0 ． 0 1 ～ 1 0 mD， 平均8 ． 8 6 5 mD； 孔隙度分 布范围2 ％一 1 2 ％ ， 平均6 ． 3 ％； 气藏压 力在 2 2 ． 9 3 ～ 2 8 ． 8 7 MP a ．平 均 为2 6 ． 7 1 M P a 压 力 系数 在 0 ． 7 8 ～ 1 ． 0 2 之 间 ，平均为0 ． 9 4 ，山2 段平均地层 温度 8 6 ． 0℃， 气藏为常温气藏。并且具有储层薄 、 渗透率 低 、 存在阻流带等特点。 1 ． 2 气 藏孔 喉特 征 长北气田的主渗流孔喉半径在0 ． 0 4 ～ 2 _ 3 Iz m， 平 均 为0 ． 4 4 m。相应汞饱和度在 1 2 ． 8 ％～ 3 7 ％。0 ． 1 0 ． 0 1 I x m的孔喉控制了7 6 ． 4 ％的孔隙体积 ，由于小于 0 ． 1 m的孔喉对渗透率贡献极小 ，因此在地层条件 下0 ． 1 - 0 ． 0 1 0 , m L 喉易造成束缚水的滞留 ， 造成储层 水锁伤害。 1 ． 3 气 藏黏 土矿 物分 析 根据薄片观察 ， 砂岩中均含有大量的泥质杂基 ， 其含量变化较大 ， 一般5 ％～ 2 5 ％， 主要为高岭石 、 伊 利石 、 绿泥石。储层黏土矿物定量分析表明 ， 粘土矿 物相对值平均含量相差不大 ，伊利石平均相对含量 2 6 ％、 高岭石平均相对含量2 9 ％、 绿泥石平均相对含 量3 0 ％ 伊蒙混层矿物平均相对含量为1 5 ％。通过储 层砂岩大量薄片观察认为储层 中的填隙物主要是杂 基 ， 杂基 成分 主要 为伊 利石 水化 云母 ， 还 有大 量松 散的细粉砂级和黏土级长英质矿物颗粒。 伊利石 、 高 岭石 、 伊蒙混层矿物 、 绿泥石的结晶细小 ， 结构松散 ， 是储层水敏伤害 、 速敏伤害、 盐敏伤害和碱敏伤害的 潜在地质 因素。 2长北气 田储 层伤害机理分析 根据长北 主力气 藏 为上古生界二 叠系 山西 组 作者简 介 董 海东 ， 男 ， 1 9 8 8年 出生 ， 本科 ， 助理 工程 师 ； 2 0 0 9 年 毕业 于中国石 油大 学 北京 ， 现在从 事钻井液 完井液研 究工作 。地 址 7 1 0 0 1 8 西安 市未央区凤城 四路 长庆科技 大厦0 8 1 8 -采 工程技术研 究 院长庆分 院钻 井液 与完井液研 究所 。 电话 1 3 5 7 1 8 6 5 0 4 6 。E ma i l d h d q q q 1 2 6 ． c o m 7 O 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3 7卷第 3期 天 然 气 勘 探 与 开 发 山 P 。 s 气藏潜在地质伤 害因素及潜 在损害 ， 在 室 内进行了水敏 、 速敏 、 酸敏 、 盐敏 、 碱敏 、 应力敏感性 、 水锁伤害等室内敏感性流动评价实验。还针对长北 气 田储层特点进行 了水锁和 自吸水能力的试验评 价。结果表明，目前长北气藏主要 以水锁和水敏伤 害为主。 2 ． 1 水锁 伤 害 储层的孔隙结构属于大孔一 小喉 、中孔一 小孔 、 中喉一 细喉一 微喉 、 孔喉配位数低 ， 孔隙类型 以粒 间 孔一 溶孔为主 ，对渗透率贡献主要是孔喉半径1 ～ 0 ． 1 m的孔喉 ，而控制孔隙体积大多数的孔喉是0 ． 0 1 ～ 0 ． 1 ； x m的孔喉 ， 所 以液相侵入后极易造成水锁伤害 ， 由于气藏压力低 ， 这种伤害形成后很难解 除。 水锁伤 害必然是长北气藏储层最主要的伤害因素之一 。在 对 1 4 块长北气 田上古储层岩心的水锁伤害研究结果 表明， 水锁伤害率在5 9 ． 7 ％～ 9 3 ． 6 ％， 平均7 7 ． 5 ％， 数据 表明， 长北储层存在中至强的水锁伤害， 即长北气田 上古储层 由于束缚水饱和度的升高引起的水相滞留 对储层的伤害较严重 ， 平均伤害率在7 7 ． 5 ％。 2 - 2水敏 伤 害 长北气藏储层碎屑岩中存在的水敏矿物主要有 伊蒙混层矿物 、 伊利石 ． 储层 中水敏矿物总量相对较 少 ， 但由于长北气藏储层孔喉细小， 储层中存在的水 敏矿物易发生分散运移 ， 且存在一定程度的膨胀性 ， 因此长北气藏存在水敏伤害，也是储层主要伤害因 素。 陕2 l l 井和陕1 1 8 井水敏实验分析结果见表1 。 从 表l 中看 出 ， 陕2 1 1 井P s 的水敏指数 为0 ． 1 4 ， 属弱水 敏 弱水敏行业标准为0 ． 0 6 ～ 0 ． 3 。陕1 1 8 井P 。 s 的5 ～ 1 0 3 号岩 样 的水敏 指 数 为0 ． 3 6 ，属 中等 偏弱 水敏 ； 5 9 1 号岩样的水敏指数为0 ． 5 7。 属中等水敏 ； 5 3 8 号岩 样和6 3 1 号岩样的水敏指数为弱水敏 。综合表1 中6 块岩样的实验分析结果表明 P 。 s 储层的水敏程度属 弱水敏到 中等水敏 。 表1 岩心水敏实验数据表 3 钻 井液体 系处理剂筛选 为了防止钻井液对储层的水锁水敏伤害 ．研究 具有暂堵作用的低伤害钻井液 ①尽量做到减少或 无钻井液滤液侵入地层 ； ②改变钻井液滤液性质 增 强抑制性 ，改变表面润湿性 ，使侵入的滤液易于反 排 ，使反排后的储层束缚水饱和度接近于或等于原 始含水饱和度等 ； ③根据地层孔喉特 点 ， 选择具有 低固相或无固相钻井液 ， 控制MB T 坂土 含量 ， 减少 固相颗粒侵入对储层的伤害。 3 ． 1 复合 暂堵 剂筛 选 根据储层伤害机理和孔喉半径大小及分布 ， 选 择暂堵剂是该项技术的关键 ，所 以我们在室内研制 了几种酸溶暂堵剂 ，并对它们进行了室内岩心对 比 评价实验 ． 结果见表2 。 表 2几 种 酸 溶 暂 堵 剂 暂 堵 效 果对 比试 验 注 K ． 一岩心初始渗透率 ； K 一岩心伤 害后的渗透 率 ； K 一岩心伤害端截取0 ． 5 e m 后测渗透率 ； 基浆 5 0 m L 水 0 ． 3 ％X C D 4 ％暂堵剂的胶 液 71 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 天 然 气 勘 探 与 开 发 2 0 1 4年 7月出版 从 上 表 可 以 明 显 看 出 ， A S P暂 堵 效 果 最 好 9 0 ． 2 ％ ，而且截掉岩心伤害端后岩心渗透率恢复 最好 ， 为9 4 ． 0 ％。所 以决定选择AS P 为试验用酸溶暂 堵 剂。 室内进一步测试了A S P 的粒径分布 ， 考察暂堵 剂粒度级别是否与苏里格气藏孔喉直径相匹配 。 结 果 见 图 1 ． 结 果 是粒 径 分 布 在 0 ． 0 3 0 ． 8 L L m和 1 ～ 1 0 0 0 m区间 ， 根据“ 1 ／ ／ 3 架桥” 规则 ， 可 以实现对孔喉的高 效暂堵。 一 4 ， 2 0 1 1 年 3月 3日 1 1 0 7 4 8 2 ． 2 0 l 1 年 3月 3日 1 5 2 2 0 5 5 8 ，2 0 1 1 年 3月 3日 1 5 4 5 1 5 图1 复合暂堵剂A SP 的粒径分布情况 3 ． 2 提黏 剂 的筛选 根据长庆低孔渗储层保护研究的结果 ，改性淀 粉等天然改性高分子聚合物对储层的伤 害为1 5 ． 5 ％ ～ 2 9 ． 0 ％t2 J ， 并且改性淀粉作为软化粒子与A S P 有协同 暂堵作用 ，与聚合物阴离子纤维素可酸溶和可生物 3 5 3 。 2 5 l 20 毒 l 。 5 0 8 ．2 0 1 1 年 3月 3日 l 1 1 6 0 8 2 5 ． 2 0 l 1 年 3月 3日 1 5 2 7 1 6 3 ． 2 0 l 1 年 3月 3日 1 5 5 0 2 7 酶降解 ． 从而可以很好的恢复储层的原始渗透率。 室 内试验将各种天然改性高分子处理剂按照正常加量 配成胶液 。对几种不 同的黏度处理剂做常温性能比 较 ， 并且在1 0 0℃热滚3 h 后对抗温性能做对比， 结果 详见 图2 。 可以看出， H P G的常温性能很好 ， 但是抗温性能 较差 ， D T 一 1 常温性能和抗温性均不理想 ，经过对 比 筛 选 G 3 1 1 一 J L S、 H E C、 P A C HV， X C D抗 温 性 均 较 好 ， 在热滚后粘度没有明显 的降低 ， 可 以作储层温 度 1 0 0℃的钻井 液处 理剂 。 3 ． 3加 重剂 的筛 选 长北水平段钻进中经常会遇到泥岩夹层 ，由于 泥岩易水化 ， 长期裸眼钻进容易引起泥岩坍塌 ， 必须 选择合适的加重剂对钻井液加重，确保井下压力平 衡 ， 达到稳定泥岩的 目的 。研究表明I 3 ， 甲酸钠在水 中极易溶解 ， 其饱 和甲酸钠盐 水 饱和浓度4 5 ％ 的 密度为 1 ． 3 3 8 c m ，甲酸钠作为钻井液加重剂具有 ． 72 ． ■AV／ mP a ■ 热滚后 A V ／ m P a s ■PV ／ mP a s ● 热滚后 P V ／mP a s ■Y D a ■ 热滚后 Y P ／p a 固相含量低 ， 抗温性能好 ， 易降解等特点。以甲酸钠 为加重剂对钻井液加重_ 5 1 ． 能提高钻井液的密度和矿 化度 ，大幅度降低钻井液滤液和固相进入地层的概 率 ， 甲酸钠抑制性能良好 ， 可以减少钻井液液相和固 相对储层的侵入 。 以基浆为基础 ， 加入不 同浓度的甲 酸钠做岩心伤害评价实验 ， 结果如表3 所示。 在基浆 中加入不 同浓度的甲酸钠做岩心伤害实 验 ． 实验表明 随着甲酸钠浓度的增加 ， 渗透率逐渐 降低 ，在加入2 0 ％的甲酸钠伤害时渗透率恢复率为 8 0 ．7 ％， 属于低伤害 ， 实验中2 0 ％的 甲酸钠可 以提高 基浆的密度至 1 ． 1 8 g ／ c m ， 说明用 甲酸钠作为长北 区 块钻井液的加重材料完全可以满足要求 。 巧勰 H∞ ∞ O 1 5 5 日日日日 3 3 3 3 月月月月 3 3 3 3 年年年年 加加 加加 n 一 ～ 一 一 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3 7卷第 3期 天 然 气 勘 探 与 开 发 表3不同浓度甲酸钠的岩心伤 害实验 4室 内评价试验 4 ． 1 钻 井液 基 浆储 层保 护岩 心伤 害 实验 为了防止液相和固相侵入 ，材料筛选时都选用 易降解 的聚合物作为体系的基本配方 ，体系具有低 密度 、 低失水 、 所有成份易生物 降解 ， 而且具有一定 暂堵性 ， 能在长时间浸泡下有效保护储层 。 并且要求 钻井液暂堵层很薄 ， 在完井投产前 ， 可直接通过气举 除去暂堵层 ， 恢复储层原来的渗透率 ， 从而实现储层 不被钻井液伤害 ， 达到保护储层 的目的_ 6 - 7 1 。筛选处 理剂后 ，采用均匀实验设计和正交实验设计方法安 排实验因素和水平 ， 进行常温 、 高温条件下的一系列 的配方优选 ，以实验筛选材料为基浆 ，基本配方如 下 清 水 3 ％A S R 一 14 ％AS P0 ． 5 ％G 3 1 1 一 J L S 0 ． 3 ％ P A C H 0 ． 4 ％X C D0 ． 2 ％HE C 调 节 p H 9 ～ 1 O ， 其基本性能见下表4 。 表4钻 井液 基 浆性 能 钻井液基浆对气层伤害实验结果如下表5 ， 实验 对3 块岩心在相同条件下做岩心伤害实验 ， 三块岩心 经过基浆伤害后暂堵效果明显 ，切除端面后渗透率 恢复率达到8 8 ％以上 ， 平均恢复率为9 1 ． 6 ％， 属于轻 度伤 害 表5基 浆的岩心伤害实验 图3 为钻井液基浆伤害岩心后切除端 面的扫描 电镜图片 。可以看 出，钻井液未对岩 C , -f L 隙造成堵 塞 ， 孔 喉非常清晰且干净 ． 未发现 固体桥塞粒 子 ， 表 明该钻井液体系对岩心的伤害很小。伤害后的岩心 取 出 ， 发现伤害面上有很薄滤饼 ， 呈白云状分布 ， 滤 饼最表面形成致密的膜 ， 说 明钻井液极压膜强度高 。 非常利于降低摩阻和扭矩 ， 而且滤饼很容易冲洗掉 ， 暂堵性能 良好 。 图3岩心伤害后切除端面扫描电镜 图片 4 ， 2抗温 性实 验 由于苏里格长北各气 田井底温度为9 0℃左右 ， 水平段长 ， 长时间钻进对钻井液的抗温性和稳定性 要求较高 ， 为此开展了体 系的热稳定性实验 ， 以基浆 为基础配置现场用钻井液进行抗温性试验f 表6 。 表 6体 系 抗 温 性试 验 由表6 中试验数据可 以看 出， 9 0℃和1 0 0℃热滚 后黏度损失率低于3 0 ％。然而温度从 1 0 0℃升高至 1 2 0 C C， 黏度降低率仍小于4 0 ％， 表 明该钻井液体系 在井底温度为9 0℃～ 1 0 0 c c 时可正常使用 ， 完全满足 长北气田水平井段钻井抗温要求 。 4 ． 3粒度 分析 实验 为了验证该储层保 护钻井液在现 场应用时的 暂堵效果 ， 分别选取长北现场新配钻井液和水平段 钻进时的钻井液做粒度分析对比实验 ， 实验结果见 图4 。结果表明 钻井液的暂堵效果 良好 ， 小于1 m 的颗粒对储层暂堵效果明显 ，但是1 0 ～ 1 0 0 Ix m的固 7 ． 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 天 然 气 勘 探 与 开 发 2 0 1 4年 7月出版 相颗粒在钻井液中会逐步积累 ，随着钻井液使用周 期加长 ， 较小的固相颗粒会逐渐增加。 o 0 一长北新 泥浆 ， 一 长北 现场泥浆中部． 2 0 I 2 年 9月 2 9 H 9 I 2 2 4 2 0 I 2年 9月 7日 1 0 5 I 3 5 图4粒度分布对 比图 5现 场 应 用 5 ． 1 CB 8 井 C B 8 现场三 口井都位于项 目的边缘地带 ．储层 段有泥岩夹层 ， 分别为C B 8 一 l ， C B 8 2 和C B 8 ～ 3 ， 其 中 C B 8 1 和C B 8 2 为双分支水平井 ， C B 8 3 为三分支水 平井 。 C B 8 1 两条分支钻进 中未遇到泥岩 ， 第一条分 支总计2 1 3 2 m，第二条分支2 2 4 5 m，水平段总进尺 4 3 7 7 m。 钻进中采用精细过滤设备为S WA C 0 三级固 控设备 ， 包括 四台振动筛 ， 除砂除泥设备和 两台离 心机 ， 密度控制为1 ． 0 3 ～ 1 ． 0 6 g ／ e m 。 失水控制为4 ． 5 ～ 5 ． 5 mL ／ 3 0 m i n 。 整个水平段采用低密度钻进 ， 直至完 钻控制MB T 含量为7 ～ 8 k g ／ m ，最终C B 8 1 试气产量 良好 。 达到预期产量。 C B 8 ～ 2 在 钻 进 中保 持 和 C B 8 1 同样 的钻 井 液 设 计 ， 两条分支总长度分别为2 6 2 5 m 和1 6 2 5 m。 钻进 中 遇到大量泥岩和煤夹层 ，用甲酸钠加重提高密度至 1 ． 1 8 g ／ e m 甲酸钠浓度为1 5 ％ 。钻进过程中保证钻 井液的MB T 含量小于1 0 k g ／ ms ． 优化固控设备 ， 尽可 能除去有害固相 ， 防止钻进中有害固相侵入储层 。 在 保证井眼稳定的情况下 ， 维持低密度钻进。 C B 8 3 第 一 条分支1 5 6 7 1T I ，第二条分支1 4 4 4 m，第三条分支 1 6 1 7 m， 钻进中钻遇大量碳泥岩和煤夹层 ， 密度一度 提高至1 ． 2 5 g ／ e m 2 1 ％甲酸钠含量 ， 降低钻井液失水 至2 ． 8 4 mL ／ 3 0 mi n ， 减少钻井液中液相和固相侵入 。 无黏土低伤害暂堵钻井液很好的解决了泥岩坍塌问 题 ， 钻进过程无大掉块 ． 无遇卡现象 ， 保证了C B 8 3 三条分支正常钻进 。该井最 后的试气产量 为2 3 0 x 1 0 m3 ／ d ， 创长北水平井产量记录 ， 表 明钻井液对储 层保护取得了明显的效果。 7 4 5 ． 2 CB1 9 井 C B1 9 1 和C B1 9 2 处于 同一井场 ，其 中C B 1 9 1 两条水平分支为 1 8 6 7 I n 和1 6 4 3 m，钻进 中保持钻井 液密度为 1 ． 0 3 ～ 1 ． 1 5 g ／ c m ，失水3 ． 5 ～ 4 ． 8 mL ／ 3 0 m i n 。 MB T 含量8 ～ 9 k g ／ m 3 ． 该井在钻进中钻遇泥岩较少 ． 维 持较低的密度可以维持井底压力平衡 。泥岩段在钻 进过程 中并无坍塌掉块 出现 。C B 1 9 2 两条分支为 2 0 0 0 m 和1 9 0 3 m， 钻进 中维持密度为1 ． 0 5 ～ 1 ． 1 0 g ／ c m ， 失水3 ． 6 4 ． 5 mL ／ 3 0 mi n ， 稳定的p H值 ， 低MB T 含 量。 目前5 口井都投入生产 ， 完井测试产量如下表7 所示。 表 7五 口井 测试 产量 对 比 井号 C B g 一 1 C B 8 2 C B 8 3 C B1 9 1 CB 1 9 2 测试产量／ 1 0 4 m3 , d 1 7 0 1 6 0 2 3 0 1 1 0 1 3 0 可 以看 出， 测试时5 口井的均产量都大于预期产 量 预期产量1 0 0 x l 0 4 mT d ， 目前仍然维持高产 ， 其 中C B 8 井位 的 三 口井 于2 0 1 1 年投 产 ． C B 1 9 两 口井 2 0 1 2 年投产， 目前产量稳定 ， 说明在三开水平段钻进 中对储层的保护取得了很好的效果 。 6结论 与建议 1 以A S P 做 为暂堵剂研究 的低伤害暂堵钻井 液体系暂堵效果明显 ， 抗温性能好 ， 失水低 ， 暂堵后 渗透率易恢复 ，该体系在长北区块应用后储层保护 取得明显成效 ， 并且性能稳定， 易维护。用甲酸钠作 为该 钻井 液体 系加 重剂不 但 可 以很 好 的解 决 水平段 钻进 中的泥岩坍塌问题 ， 还可以有效地保护储层。 2 该钻井液体系能够很好适应超长水平段钻 进， 与同区块非试验应用井相比， 优良的润滑性能使得 长水平段平均机械钻速提高2 0 ％以上。完全满足了长 北气田低压低渗储层水平井裸眼完井施工的需要。 3 在现场应用中发现除了暂堵材料外 ， 钻井液 长时间钻进后较小的固相颗粒会逐渐积累 ，小微粒 在储存孔隙中积累会降低储层的渗透率 ，以后还需 要在除去该类细小微粒方面做进一步研究。 参考 文献 1 鄢捷年． 钻井液工 艺学 [ M] ． 北京 中国石 油大学出版 社 2 0 0 6 ， 1 2 3 8 1 3 8 7 ． 2 吴学升 ． 王定峰 ， 白明娜 ． 等． 西峰 油田水平井完井 液技 术 研究与应用[ c 】 ． 2 0 0 6 年钻井液学术研讨会论文集2 0 0 6 ，5 6 1 ． 3 杨 呈德 ， 蔺 志鹏 ， 张 建斌 ， 等． 强 抑 制酸 溶 钻井 完井 液 A S S 一 1 研制与应用Ⅲ． 钻井液与完井液 2 0 0 3 ， 2 O 6 1 7 2 0 ． 4 栾 占彬 ， 刘 小波 ， 李明辉 ， 等． 甲酸盐钻井 完井液的研究进 展[ J ] ． 广州化工 2 0 1 0 ， 3 8 1 0 4 2 5 1 ． 门 转7 7 -Y i 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3 7 卷第 3 期 天 然 气 勘 探 与 开 发_ _ _ 匝 啊 由 表2 可 知 预处 理 后 钻 井 液 滤 液 中C a 含 量 从2 2 4 m g ／ L 提高至6 1 8 mg ／ L、 C 1 一 含量从 1 0 0 0 0 m g ／ L 提 高至2 0 0 0 0 m g ／ L ， 黏度和切力较低， 钻井液的流变性 很好 ， A P I 滤 失 量3 ． 0 m L， 1 3 0 o C H T H P 滤 失 量8 ． 0 mL ， 滤失量小 现场预处理效果较好。 3 在盐膏层 中钻进时 。 应勤测钻井液性能 ， 通 过分析实验数据 ． 判断钻井液性能的变化趋势 ， 以便 及时采取适当的处理措施 。如果钻井液的漏斗黏度 和中压滤 失量增大 、 流变性 变差 、 滤液 中的C r、 C a 含量增加 ， 说明钻井液遭遇盐膏侵 ， 根据被污染的严 重程度 ， 在胶液里适当增 J I I N a O H、 高温稀释剂H T x、 磺化酚醛树J ] h S MP 一 2 干粉 和抗高温抗盐降失水剂 R S T F 的加量 ， 对钻井液进行稀释处理。 4 在盐膏层中钻进时 ， 应管理使用好固控设备。 振动筛和一体化机 的使用率为1 0 0 ％， 离心机 的使用 率不低于5 0 ％，筛布应勤冲洗 ，并检查筛布是否损 坏 ， 如有损坏 ， 应及时更换新的筛布。 5 控 制钻 井液 的 膨润 土含 量在 2 0 g ／ L 以下 。如 果膨润土含量过高 ， 则易高温分散 ， 使钻井液的流变 性和高温稳定性变差。 同时， 要经常检查尖嘴罐和过 渡槽里是否有劣质固相沉淀 ， 如有则应及时清除 ， 以 免影响钻井液的性能。 6 增强钻井液的润滑性能。 由于L 4 井是大斜 度井 ， 因此 在钻进 中， 通过加入防塌 润滑 J P H D、 封 堵润滑 IJ F R H A 和柴油等 ， 保持钻井液中的油含量 在5 ％～ 6 ％之问 ， 滑块摩擦系数小于0 ． 1 3 。 上 接 7 4 页 5刘 斌 ， 徐金风 ， 蓝强 ， 等． 甲酸盐 及其在钻 井液中的应用[ J 】 西部探 矿工程 ． 2 0 0 7 ． 1 2 7 3 7 6 ． 6 赵 向 阳 ， 张小 平 ， 陈磊 等． 甲酸盐钻 井液在长 北区块 的应 用l J J ． 石油钻探技 术 ， 2 0 1 3 ， 4 1 1 4 0 4 4 ． 5结论 与认 识 1 钾聚磺钻井液体系适合川渝地区长段盐膏 层钻井。在进入盐膏层前 ， 进行室内预处理实验 ， 探 索K C 1 、 C a O 和稀释碱液的合理加量及配方 ，通过现 场预处理 ， 提高钻井液的C l 一 、 C a 含量 ll p H 值 ， 使钻 井液处于粗分散状态 ，从而增强钻井液的抗盐膏污 染能力。 2 在长段石膏层钻进过程中， 要勤测钻井液性 能 ， 分析钻井液性能的变化原因， 及时采取适当的处 理措施 ， 同时应管理使用好固控设备 ， 控制较低的钻 井液膨润土含量 ， 强化钻井液的润滑性能 。 3 在盐膏层钻进过程 中， 除优化钻井液的性能 外 ， 还应结合工程技术措施 ， 及时拉 划井壁 ， 确保井 下安全 ， 可有效减少或避免井下复杂情况 。 参 考文 献 1 孟庆 生 ， 江山红． 塔河油 田盐膏层钻井液技术f J ] ． 钻井液 与 完井液， 2 0 0 2 ， 1 9 6 7 4 7 7 ． 2 吉永忠 ， 伍 贤柱 ， 邓仕 奎 ， 等． 土库曼斯坦阿姆河 右岸 巨厚 盐膏层钻井 液技术研究 与应用 Ⅲ， 钻采工艺 ， 2 0 1 3 ， 3 6 2 6 -8． 3 杨莉 ， 姚建华 ， 罗平 亚． 钻井 液常见 污染 问题及处理 方法探 讨『 J ] ． 钻井液 与完井液， 2 0 1 2 ， 2 9 2 4 7 5 0 ． 修改回稿 13 期2 0 1 4 0 5 1 9编辑景 岷雪 7 陈在 君 ， 黎金 明 ， 杨斌 ， 等 ． 长北气 田长水平井段裸 眼钻 井 完井 液技术[ J 】 ． 天然气工业， 2 0 0 7 ，2 7 1 1 1 9 5 1 ． 修改回稿 13期2 0 1 4 0 6 1 0编辑景岷雪 - 7 7 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m