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油气长输管线焊接技术回顾与发展 史 耀 武 北京工业大学 材料学院,北京100022 摘 要对油气长输管线焊接技术的发展做了简要回顾。由于高压、 厚壁油气长输管线建设 的迫切需求,采用G MAW自动焊是提高管线建设生产率的关键。外焊G MAW单面焊双面成 型已得到广泛应用,成为国际管线施工的主流技术;同时指出,采用双丝G MAW和Tandem G MAW焊接能显著提高焊接速度,近年发展的双Tandem G MAW进一步提高了焊接速度,从而 降低了管线施工的劳务及设备台位费用。 关键词管线建设;焊接技术;高效焊接 中图分类号TG44 文献标识码 A 文章编号 1001- 3938 2005 06 - 0001- 06 0 引 言 近年来全球对石油天然气的需求猛增,预计 到2025年,天然气的需求量将比2000年增加近 20倍。为了把天然气从产地长途输送到用户,除 了经液化天然气LNG运输船海运外,就得靠管 线长途输送。据报道,全世界油气输送管道总长 度已达到23010 4 km,每年铺设油气输送管线 2 ～ 3 10 4 km,其中60为天然气输送管线。 管线建设的主要开销是材料及劳务费用。陆 上管线建设的主要开销包括土方施工、 材料、 吊 装对中、 焊接、 无损检测和覆层防腐。按西方国家 的统计, 30为材料费用, 50为劳务费用, 20 为吊装、 焊接、 无损检测和覆层防腐的费用。我国 由于材料的进口及人工费用低廉,材料成本所占 比例更高。最近由于采用了高强度级别的管线 钢,如X70及X80钢,材料用量及成本显著降低, 如用X100钢,材料成本可望进一步降低 [1]。 各种管线焊接施工方法中,过去曾主要是焊 条电弧焊和半自动焊,如纤维素焊条手工打底焊、 CO2气体保护半自动打底焊、 药芯焊丝半自动填 充焊及盖面焊等。后来开发了内焊机打底焊,焊 接效率显著提高。例如 20世纪70年代初,我国 曾建成的著名“ 八三 ” 管线实现了大庆原油外运 的管道输送 , 该管道设计管径720 mm,管材 16MnR,壁厚6～11 mm,管线现场焊接采用焊条 电弧焊。2002年建成的著名的西气东输工程,全 长4000 km,年输气量12010 8 m 3 ,最大输气量 每年20010 8 m 3 ,并可稳定供气30年。管径为 1016 mm,壁厚14. 6～26. 2 mm,材质X70级钢, 钢管用量17010 4 t。由于西气东输工程用钢管 的强度等级较高,管径和壁厚较大,管线施工以自 动焊和半自动焊为主,手工焊为辅。所涉及的主 要焊接方法是熔化极气体保护电弧焊、 自保护药 芯焊丝电弧焊和手工电弧焊。现在外焊G MAW 单面焊双面成型得到了广泛应用,已成为国际上 管线施工的主流。其它高效焊接方法,虽然也进 行了很多尝试,但除了闪光对焊曾在前苏联使用 过以外,至今没有普遍应用。 1 熔化极气体保护焊的发展 随着CO2气体保护焊的诞生, 1961年美国首 次采用CO2半自动焊,完成了国内长输管线的铺 设,几乎同时还出现了焊炬固定在小车上的CO2 管道环缝自动焊机。早期的管道自动焊机有两 种,一种是机头装在小车上,小车沿磁性轮或导轨 环绕管子运动;另一种是机头安装在外框架上。 20世 纪70年 代 以 后,熔 化 极 气 体 保 护 焊 G MAW在管道施工中的应用发展很快,特别是 近年来,手弧焊工及半自动焊工缺乏,高压厚壁管 线建设要求提高焊接生产率,促进了G MAW自动 1焊管 第28卷第6期 2005年11月 焊的快速发展。同时,自动焊的采用也提高了焊 接质量,降低了工人劳动强度,减少了焊接缺陷和 返修率。随着数字化焊接电源及熔滴过渡控制技 术的应用,推动了高效全位置G MAW自动焊新技 术的发展,对降低管线焊接施工成本提供了更多 空间。 G MAW是当前管线焊接施工的典型技术。 应该指出的是,有两个主要因素影响管线焊接生 产率和焊接成本,即根焊道的焊接速度和填充焊 道的熔敷率。 1. 1 根焊道技术 油气输送管线根焊道的焊接质量要求很高, 既要控制缺陷的产生,又要焊道内表面光滑。根 焊道的焊接速度直接影响整个管线焊接施工的生 产率,是制约施工的瓶颈。焊条电弧焊时,焊工用 纤维素焊条下向焊,进行根焊道焊接,焊工注意力 要集中,劳动强度大,质量难保障。半自动焊,劳 动强度仍然大,焊接质量依赖工人的操作经验。 根焊道可采用内焊机或在铜垫下外焊,特别是美 国CRC公司,在内焊夹具上安装4个焊矩同时焊 接,根焊速度可达2 m /min,内焊机主要适于大直 径管道施工。采用表面张力 可控 熔 滴过 渡 G MAW焊接技术,熔深控制较好,不易出现未熔 合缺陷。可控熔滴过渡G MAW焊配合脉冲过渡 G MAW填 缝 焊 接,可 用 于X80管 线 施 工。 图 1 a 是采用表面张力可控熔滴过渡G MAW焊 接X80管线的根焊道。缺点是焊接速度低,一般 400 mm /min左右。为了提高生产率,可采用多头 焊接机。 新开发的Synchrowire高速根焊技术,根焊道 熔深可控,焊接速度可达1 200 mm /min [2 ]。要求 使用精密送丝系统和可控熔滴过渡焊接电源。 图1 b是采用Synchrowire高速焊的根焊道。另 一种是变极性G MAW焊,美国EW I研究表明,在 没有铜衬垫的情况下,根焊速度可达1. 5m /min, 变极性G MAW的根焊道如图1 c所示。 图1 X80级钢根焊道焊缝形状 1. 2 高熔敷率填充焊道技术 厚壁大管径管线施工中,填充焊道及盖面焊 道对整个接头完成速度有重要影响。早期的 G MAW自动焊是单焊炬单丝焊接,现在仍是应用 最广泛的G MAW焊接方法。后来Serimer Dasa 开始用双焊炬焊接管线并取得成功。由于同时焊 接两个焊道,施工速度提高,减少焊接工作站点数 目,现已得到推广应用。 近年开发的Tandem G MAW焊接技术,前后 串列两个焊丝,导电嘴分离,从同一焊炬送出,进 入同一熔池,分别由两台电源单独供电。双丝焊 机的两个电源之间有个协同装置,可获得相位相 差180的熔滴过渡。焊接过程稳定,飞溅小,焊 缝成型美观,已在造船、 汽车等机械行业得到成功 应用。虽然早在20世纪50年代就产生了多丝 G MAW焊接技术,但一直没有真正投入市场应 用。双丝Tandem G MAW技术的成功,归功于微 机控制逆变电源技术和对熔滴过渡规律的认识。 最近英国开发了双Tandem G MAW焊接技 术,即双双丝G MAW焊接技术 [3] ,在加拿大管线 施工试验中已取得成功,可进一步减少填充和盖 面焊接工作站点数目。该技术采用一个焊接小车 两个Tandem G MAW焊矩,如图2所示。双丝焊 本身就是高速焊接,采用两个Tandem G MAW焊 炬进一步提高了焊接速度,减少了劳务及设备开 销。与普通G MAW自动焊相比,在焊接管径 1220 mm、 壁厚19 mm管线时,可减少焊接工作站 点2/3,对口焊接成本可节省25。 2焊 管 2005年11月 图2 双Tandem GMAW焊接 图3是X100钢级、 厚度14. 9mm管道的双 Tandem焊接截面,坡口尺寸及焊接横截面轮廓与 普通G MAW自动焊相似,现场原来采用的射线及 超声自动检测设备照样使用,焊缝金属的显微组 织和冶金性能也和普通管线自动焊相同。加拿大 现场管线焊接试验条件为管材X80级钢、 管径 1016 mm、 壁厚19. 1 mm。双Tandem G MAW焊 接用焊丝含1Ni、0. 3Mo,确保焊缝强度高组 配。焊接接头力学性能试验结果如表1所示。 图3 X100钢级、 厚度14. 9 mm管道的 双Tandem焊接截面 表1 焊接接头力学性能试验结果 全焊缝拉伸试验 屈服极限/MPa抗拉强度/MPa屈强比断面收缩率/ 夏比冲击功/J - 20℃ 盖面 焊缝 盖面焊缝 熔合线 根焊缝 根焊缝 熔合线 侧弯试验 7538100. 9323206244272243合格 裂纹尖端开口变形/mm - 10℃ 焊缝热影响区50B热影响区15B根焊缝 最高硬度HV5 母材 盖面焊缝 熔合线 根焊缝 填充焊缝 熔合线 纵焊缝抗拉 强度/MPa 0 . 555,0 . 571,0 . 6150 . 624,0 . 629,0 . 1070 . 336,0 . 546,0 . 6771 . 756,1 . 784,1 . 268235334255259 613,621,617,618 均为母材断 热 电 偶 温 度 测 量 表 明,单 焊 矩Tandem G MAW熔池的冷却速度与普通单丝G MAW焊接 几乎相同。对于双Tandem G MAW焊接,尽管热 输入与双焊炬G MAW相同,但焊接速度提高了一 倍,双Tandem G MAW焊接的第2个熔池的冷却 速度将明显高于双焊炬G MAW焊接。 应该指出,双Tandem G MAW焊接时,由于第 2个熔池的加热延缓了第1个熔池的冷却时间, 对前面焊缝产生回火作用,从而可能降低焊缝强 度。对X100钢级管线焊接的现场试验表面,焊 缝强度达不到高组配,拉伸试验结果如表2所示。 为此,需要研发新的合金焊丝。 表2 X100级管线钢管单Tandem 和双Tandem GMAW焊接全焊缝金属拉伸试验 焊缝类型 屈服极限/ MPa 抗拉强度/ MPa 屈强比 断面收缩率/ 单Tandem 窄间隙焊 8418880. 9520. 5 双Tandem 窄间隙焊 7538100. 9323 注焊丝成分1Ni/0. 3Mo。 另外,在双Tandem G MAW焊接过程中,由于 第2个熔池焊接时,材料已经较热,应采用较低的 送丝速度,以防止烧穿。对后一个焊炬还可采用 变极性Tandem G MAW焊接,提高熔敷率,或开发 其它自适应控制技术。 Fronius公司与英国Cranfield工学院合作,开 发TransPuls 3200管道协同焊接系统,如图4所 示,用于希腊和土耳其的管线建设项目。独特的 界面设计,使新系统与CRC Evans兼容,可适于单 丝 、 双丝 、Tandem和双Tandem焊接 。 双Tandem 图4 TransPuls 3200管道协同焊接系统 3 第28卷第6期 史耀武油气长输管线焊接技术回顾与发展 两个焊炬的距离从180 mm减小到100 mm,减少 了焊接时间,改进了操作性能。 应该指出,自保护药芯焊丝半自动焊在管道 焊缝填充和盖面上发挥了重要作用,熔敷率高,成 型好,抗风,对施工环境适应能力强,已成功应用 多年。由于不采用保护气体,也减少了野外施工 后勤供应工作的压力。另外,前苏联曾开发了叫 做Styk的焊接系统,使用自保护药芯焊丝,类似 环缝电气焊,但没有保护气体 [4]。焊接时 ,铜靴 或成型滑块沿管道外壁焊接部位滑动,形成环焊 缝。壁厚小于16 mm,焊接2道;壁厚25 mm,焊 接4道。据说焊缝金属在- 40℃韧性良好。苏 联解体后,该技术没有继续发展应用。 2 快速对焊技术的发展 2. 1 闪光对焊 管道闪光对焊起源于前苏联EO Paton焊接 研究所,前苏联用该技术焊接了约210 4 km的 管线,焊接的最大管径达到1 067 mm,如图5所 示。闪光对焊的优点是显而易见的,整个管子圆 周和壁厚的焊接同时完成,焊接时间很短,生产率 很高,焊接费用少。以管径325 mm、 壁厚14 mm 的较小直径管道对焊为例焊接电流16000 A,要 求设备输出功率180 kVA。每小时可完成15个 焊口。对管径914 mm管道进行焊接试验,从预 热到焊后处理最终只需6 min。虽然美国API 1104已接受该焊接技术,一些公司花费巨资进行 焊接系统的开发,但实际上该技术还仅在俄罗斯 及乌克兰得到应用。 限制闪光对焊广泛应用的关键是焊口的可靠 性。过去我国曾采用闪光对焊进行小直径锅炉管 图5 管线闪光对焊 的焊接,但在规范参数波动时,非金属夹杂物可能 残留在焊口中形成灰斑,降低焊接接头的塑性和 韧性,现在锅炉厂早已放弃使用这种焊接方法。 管道闪光对焊也存在同样的问题,一般焊接接头 的硬度与强度可以接受,但冲击韧性有时达不到 要求。 2. 2 高频感应焊及直流电阻焊 高频感应焊及直流电阻焊均在直缝焊管生产 上得到成功应用 [5 ]。近年来 ,高频直缝电阻焊管 的质量也明显提高。由于高频感应焊时,管板边 缘要逐渐接触,因此这种方法不能用于管道对接 焊。另外,由于集肤效应,管壁均匀加热也有困 难。 美国专利提出一种感应加热焊接系统,可以 实现管子对接,也称感应压力焊 [6] ,我国已用于 锅炉管对接。焊接时采用保护气体,焊接时保持 管子对中并作用轴向顶锻力。据说德国Mannes2 mann公司采用感应压力焊方法,实现了直径762 mm、 壁厚40 mm管子的成功对接。 加拿大Spinduction公司,最近开发了一种感 应焊接新方法,在待焊的两个管端中间放置可取 出的感应加热线圈,两管端相距约25 mm,焊接过 程由预热和焊接两个阶段构成。感应线圈通电, 预热阶段开始,预热完成后,抽出线圈,移动管子 并使管端紧密接触,同时管端相对旋转,直至达到 预定的切向应变;在焊接阶段,管端运动叠加相互 旋转,可加速材料的相互扩散,形成紧密连接接 头。焊后的冷却速度与焊前预热规范有关,不需 要后热处理。该方法可进行较小直径管的对接。 美国Texas大学正在开发一种类似的方法, 也是基于电阻焊的原理,采用单极发电机产生大 电流脉冲, 2～3 s就可完成管道对接。由于焊接 时间短,热影响区很窄,不进行焊后热处理也能达 到要求的焊接接头力学性能。现在可焊接的管道 直径为76～305 mm,如焊接更大直径的管道,需 要的设备投资也更大。 磁激电弧对焊M I AB也称旋转电弧焊,本 质是高温锻焊方法,是先加热后顶锻,适于小直径 薄壁管的对接焊。焊前,两管端面间留有较窄的 间隙,电弧在间隙中燃烧,同时在间隙内叠加有径 向磁场,在磁场的作用下,电弧沿管端运动。电弧 的运动速度非常快,可达150 m /s以上,使管端面 4焊 管 2005年11月 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载 加热均匀。在管端充分加热后,快速顶锻形成固 相连接。顶锻的方式有爆炸加压顶锻或液压顶锻 两种。西安交大和成都焊接研究所曾进行过相关 研究工作,西安交大曾成功用于炮弹壳体的焊接, 生产率非常高。欧洲常用于制造轿车和卡车零 件,如传动轴、 减震器、 充气支撑柱等。日本NKK 开发了便携式焊接设备,用于人口密集地区低压 输气管网的焊接。由于开挖及焊接施工均在夜间 进行,天亮前还要复原,生产率不要求高,平均一 天焊接管道约60 m。为了确定磁激电弧焊方法 能否用于野外小直径输气管线的焊接,英国焊接 研究所曾与Trans Canada管线公司合作,开发了 两种焊接装置,最大顶锻力分别为300 kN和600 kN,如图6所示。澳大利亚一家公司也想把旋转 电弧焊技术用于管线焊接,可以降低生产成本 15～25。一个焊口的焊接时间约1 min,施工 条件好的陆上地区,一个班可焊接管线数公里。 目前可焊接的管道直径为200 mm、 壁厚为6. 3 mm,将来要焊接直径450 mm的X70管道。应该 指出,由于旋转电弧趋向管径方向运动,不利于整 个管壁的加热。 图6 磁激电弧对焊机 长期以来,人们非常关注快速对焊技术的发 展,短时就能完成整个环缝的焊接,但真正在油气 管线建设中得到实际应用的只有闪光对焊。 3 激光焊的发展 3. 1 CO2激光焊 CO2激光的波长10. 6μm,不能透过玻璃,从 激光源到焊接工件束流的传递必须采用一系列的 反光镜,这给环缝焊接带来困难。Bouyges Off2 shore公司开发的焊接生产系统,激光功率12 kW,可焊接直径254 mm、 壁厚12. 7 mm的管道。 整个设备集成安装在一起,在管线施工时,容易搬 运安装。采用激光填丝焊,允许装配间隙0. 5 mm,最大错边2 mm。 3. 2 Nb YAG激光焊与光纤激光焊 Nb YAG激光的波长1. 06 mm,可通过光纤 传播,容易实现复杂几何构件的高速自动焊。最 近开发的大功率固体激光器,激光功率可达8 kW,如需要更高束流功率,还可由多个Nb YAG 激光器组成复合束流,为管线焊接施工提供了可 能。采用Nb YAG激光-熔化极气体保护焊复 合如图7所示焊接根焊道,可望显著提高生产 率。采用3 kW或6 kW激光器焊接时,焊接3 mm根焊道的速度可达3～3. 5 m /min。 图7 激光- GMAW复合焊 由于电光转换效率、 设备尺寸和冷却条件的 要求,Nb YAG激光焊实际上并不太适合管线的 铺设焊接。最近发展的二极管激光器和光纤激光 器,尺寸小,转换效率高,显示了良好的应用前景。 最近还出现了双光点激光焊接,两个光斑可一前 一后,或并肩前进。对高强度钢焊接时,采用一前 一后双光斑,后面的光斑起焊后热处理作用。并 肩前进的双光斑,可拼接厚度不同材料的对接,有 利于能量的调节。这一思路与Tandem焊接有异 曲同工之效。 二极管激光技术发展很快,能量效率可提高 30 ,运行成本比Nb YAG激光器低50。二极 管激光器作为固体器件,容易搬运,适合管线施 工。问题是二极管激光束流质量不好,不能进行 5 第28卷第6期 史耀武油气长输管线焊接技术回顾与发展 深熔穿孔焊,只能进行传导型的焊接。现在正开 发大功率二极管激光器并改善光束质量,最近有 的能量密度达到2. 510 5 W /cm 2 ,可穿孔焊接6 mm厚的钢板。根据管线根焊道的生产率要求, 现在的二极管激光器还不能满足要求。 最近出现的光纤激光器,激光棒是长光纤,采 用包层结构,纤芯掺杂有激光激活物质,通常是振 荡器掺Yb,放大器掺Er。纤芯的尺寸通常小于 10μm,长度可以很长或盘成任意形状,能产生优 良的光束质量。目前最大的光纤激光器达到8 kW,电光转换效率超过20 ,不需要Nb YAG那 样大的输入功率及冷却条件,尺寸小,易于搬动, 今后在管线焊接施工中将可望得到应用。 4 结 论 1由于高压厚壁油气长输管线建设的迫切 需求, G MAW自动焊是提高管线建设生产率的关 键。现在外焊G MAW单面焊双面成型已得到广 泛应用,成为国际管线施工的技术主流。 2采用Tandem G MAW焊接显著提高了焊 接速度,近来提出的双Tandem G MAW焊接更进 一步提高了焊接速度,降低了管线施工的劳务及 设备台位费用。 3 Tandem G MAW熔池的冷却速度与普通 单丝G MAW焊接几乎相同。双Tandem G MAW 焊接,尽管热输入与传统双丝G MAW相同,但由 于焊接速度的提高,使双Tandem G MAW焊接时 后面熔池的冷却速度明显高于传统双丝G MAW 焊接。双Tandem G MAW焊接时,由于后面熔池 对前面焊缝的回火作用,可能降低焊缝强度,使高 强度管线焊缝强度达不到高组配,必须引起关注。 参考文献 [1]GrafM K, Hillenbrand H G, Heckmann C J, et al . 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JournalofMa2 terials Processing Technology,1997,651 - 3 237 - 244. 作者简介史耀武,男,博士,教授,北京工业大学材料科 学与工程学院院长,中国焊接学会副理事长兼技术委员 会主任 , 地址北京市朝阳区平乐园100号电话 010 - 67392523 E2mail shiywbjut . edu. cn。 收稿日期 2005 - 07 - 05 编辑郑一维 专家在全国焊管技术信息交流会上表示 应努力提高国产焊管科技含量 从2005年10月17日至19日由 焊管 期刊社组织召开的全国焊管技术信息交流会上获悉,为全面提升我国焊管 行业的国际竞争力,专家建议,应紧紧抓住当前国内管道建设快速发展的大好机遇,不断跟踪国际相关技术发展,努力提 高国产焊管科技含量,促进焊管产业持续、 健康、 协调发展。 交流会上,来自焊管行业的信息和形势分析,权威技术专家精彩独到的技术报告,国内外知名焊管设备制造公司的 新技术、 新产品介绍,以及国内优秀焊管制造厂家的先进经验交流,使120多位与会代表开阔了眼界,拓展了思路,并为 他们创造了新的合作商机。据专家介绍,目前,我国钢管产量与钢材产量呈同步增长趋势,焊管已占到钢管总量的60 至70 ,科技进步将成为企业间新的实力竞争点。另据有关统计数字表明, 2005至2010年,我国天然气需求量将增长 20 ,到2020年,我国天然气管道干线总长度将超过5万公里,因而天然气管道市场需求潜力很大。 近15年来,全球新建的无缝机组几乎都在中国,同时,在西气东输等国家重大管线建设工程的带动下,国内螺旋焊 管生产技术也有了显著进步。目前,无缝油管从数量上已满足国内需求,中低压锅炉管出现供大于求的状况,高档油井 管、 高压锅炉管则亟待开发。此外,由于板带市场的变化和发展,一般标准钢管市场竞争激烈,高级油气输送管市场仍然 看好。因此,加快科技发展步伐,提高产品科技含量,促进协调健康发展,努力提升国际竞争力,将是我国制管企业增强 可持续发展后劲的关键环节之一。 陈青 马静供稿 6焊 管 2005年11月 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载 ABSTRACTS WELDED PIPE AND TUBE Vol . 28 No. 6 Nov . 2005 Techn ical Review and Development ofW elding Technology for O il and GasLong D istance Pipeline SH I Yao2wu Abstract I D1001239382005 06200012EA Abstract It is briefly reviewed the development ofwelding technology for oil and gas long distance pipeline. To adopt G MAW au2 tomatic welding is the key to increase pipeline construction production rate due to the imminence demand of building high pres2 sure, heavywall thickness oil and gas long distance pipeline. Outside G MAW one surface welding two surfaces ing has been widely applied and become mainstream technology of international pipeline building .It also indicates to adopt two wires G MAW and Tandem G MAW welding can prominence increase welding speed. Double Tandem G MAW developed by recently years more increase welding speed to reduce the labor and equipment quantity using cost of pipeline construction. Key wordspipeline construction;welding technology; high efficiencywelding Techn icalM odification D irection ofM iddle and SmallD iameter ElectricW elded Pipe Un it HAN Ye2qi Abstract I D1001239382005 06200072EA AbstractThe welded pipe products is partitioned into five arrangements asper its characteristics and its six developing directions toward thin wall thickness, thick wall thickness, high accuracy, high grade, inside burr removal and anti2corrosion, etc. are ana2 lyzed. The eightmeasures of technicalmodification of electric welded pipe units are put forward to adopt the technical progress of welded products . The specific modification attitude is advanced as per the status and products developing direction ofwelded pipe units . Key wordsmiddle and smalldiameterwelded pipe;welded pipe units; technicalmodification D igital Analog of Loadi ng Action for Ultrason icW elding Al2Plastic Compound Pipe L I U Shun2hong, CHEN Xiao, ZHOU Long2zao, FANG Xiong Abstract I D1001239382005 06200102EA AbstractTo adopt finite meta analyzes stress strain action of Al2plastic compound pipe under Analog load status and studies the influence of load capacity by variation of diameter ofmedium Al layer and change of joint part length lap joints . Given under inside and outside diameter is fixed, the increase of diameter of Al layer reduces the concentration of stress, however, the stress of inside and outside layerplasticwilloccur the opposite change; the increase of lap length of lap joints reduces the concen2 tration degree of stress . Key wordsAl2Plasticcompound pipe; digital analog; ultrasonic; stress strain Quadratic Phase Separate out ofW eld Seam and Its Properties Affects on Two Phases Sta inless SteelW elded Pipe HE De2fu, CAO Zhi2liang, CA IXin2qiang, XU A2min, ZHOU Zhi2jiang Abstract I D1001239382005 06200142EA Abstract It analyses quadratic phase stainless and itsmetal compound generated from weld seam and HAZ,which affectwelded pipe usage property . It state that in order to avoid their disadvantage effect to toughness and anticorrosion property,must take some actions during quadratic phase stainless production. Key wordsquadratic phase stainless steel;welded pipe;weld seam and HAZ; toughness; anticorrosion; heat ting control Study on D ifferent Notch Types of Drop2W eight Tear Test on Grade X70 Pipeline Steel ZHANG Cong2hui, YANG Zheng,DONGMing2hai Abstract I D1001239382005 06200212EA AbstractTo conduct drop weight tear test to DWTT specimen for each kind of notch type of grade X70 pipeline steel under dif2 ferent test temperature conditions and analyzes the related datum during test . The test and analysis result shows that grade X70 pipeline steel has high fracture toughness under room temperature and fracture has obviously lamination phenomenon after tear, toughness to brittle transfer temperature of grade X70 pipeline steel is between - 20℃～- 30℃, occurred of irregular fracture to pressed notch speci men is greater under certain temperature range. Occurrence of irregular fracture is caused by transation harden and temperature, etc. . Irregular fracture break occurred on high grade pipeline steel is needed to i mprove appraisal criteria of fracture to make itmore realistically reflect anti2tearing capacity ofmaterials . Key wordsGrade X70 Pipeline Steel;DWTT; Irregular Fracture; anti2tearing capacity Anti2TearingM echan ism Study of Gas Trans m ission Pipeline YANG Zheng, HUO Chun2yong, FENG Yao2rong Abstract I D1001239382005 06200252EA AbstractThe under force of cracks and anti2tearing mechanism of gas trans mission pipeline are analyzed in detail . The results shows that anti2tearing properties of pipeline axial crack dynamic expansion has relationswith the resistance axial crack expansion capacity of pipe material, however, during gas trans mission pipeline, speed of pressure reducing is low and the toughness of pipe2 line resistance axial crack expansion can notmake the key influence to anti2tearing of dynamic cracks,. The key to anti2tearing is Ⅰ-Ⅲtype cracks expansion produced from eccentric loop during cracks dynamic