优化工艺参数提高液化石油气回收率.pdf

第 4 4卷第 3期 2 0 1 5年 5月 石油化工没备 PE TR【 一 CHEMI CA【 EQUI PMENT Vo1 ． 44 No． 3 M a y 2O1 5 文 章 编 号 1 0 0 0 7 4 6 6 2 0 1 5 0 3 0 0 7 0 0 6 优化工艺参数提高液化石油气 回收率 李法 中，尹 中海石油 中国 有限公司 崖城作业 燕波 公 司，广东 深圳5 1 8 0 6 7 摘 要 介绍 了南山终 端厂 区液化 石 油 气 L P G 回收 工 艺的特 点 、 L P G精 馏 工 艺原 理 以及 精馏 操 作 影响因素， 对影响 L P G产能的参数进行 了相应测试 ， 从工艺角度分析 了现有 L P G 回收工艺处理流 程 中制 约 L P G产 能 的 因素 。根据 分析 结果 ， 提 出 了提 高脱 C 2塔 的压 力 、 合 理 降低 低 温分 离 器温 度及改变凝析油处理模式等优化方案， 工艺参数优化后 千桶凝析油 L P G 回收率得到提 高， 验证 了 优 化 方案 的合理 性 ， 经济效 益 、 社 会 效益 显著 。 关键 词 液化石油气；工艺参数；压力；温度；精馏；优化；回收率 中图分 类号 TQO 5 O 文献标 志码 B d o i 1 0 ． 3 9 6 9 ／ j ． i s s n ． 1 0 0 0 7 4 6 6 ． 2 0 1 5 ． 0 3 ． 0 1 7 Op t i mi z i ng Pr o c e s s Pa r a me t e r s t o I m p r o v e Li q u e f i e d Pe t r o l e u m Ga s Re c o v e r y Ra t e LI Fa - z ho n g， YI N Ya n- bo YACHENG Op e r a t i n g Co mp a n y，CNOOC，S h e n z h e n 5 1 8 0 6 7， Ch i n a Ab s t r a c t Th e l i q u e f i e d p e t r o l e u m g a s LP Gr e c o v e r y c h a r a c t e r i s t i c s o n s i t e we r e i n t r o d u c e d ． Th e p r i n c i p l e a n d i n f l u e n c i n g f a c t o r s o f f r a c t i o n we r e i n t r o d u c e d a s we l 1 ．Fa c t o r s t h a t r e s t r i c t t h e LPG p r od uc t i o n t hr o ug h t he c or r e s po nd i n g t e s t o f r e l a t e d pa r a me t e r s f r o m ke y p oi nt s o f p r oc e s s c on t r ol we r e s t u di e d．By t h e a na l ys i s o f t e s t r e s ul t s ，s ome o p t i mi z a t i o n s o l u t i o ns we r e r a i s e d o n he i g ht e ni n g C2 r e m o v e r t owe r p r e s s u r e。l o we r i n g l O W t e mpe r a t ur e LTS t e m p e r a t u r e，m o d i f y i n g LPG p r oc e s s mod e l ，t h e r e b y t he LPG r e c ov e r y r a t e wa s l e v e l e d up a n d t he r a t i o na l i t y，e c o no m i c a nd s oc i a l e f f i c i e n c y o f t he o p t i mi z a t i o n s o l ut i on s we r e t e s t e d a nd p r ov e d ． Ke y wo r d s l i q u e f i e d p e t r o l e u m g a s ；p r o c e s s p a r a me t e r ； p r e s s u r e ；t e mp e r a t u r e ；d i s t i l l a t i o n； o pt i m i z e；r e c ov e r y r a t e 随着 崖 1 3 1 气 田的持续 开 采 ， 天然 气 中的重 烃 组 分摩 尔分 数增 加 ， 南 山终端 液化 石油气 I i q u e f i e d P e t r o l e u m G a s ， L P G 回收 系 统 的工 艺 参 数 需 要 进 行相应的调整和优化 ， 以确保天然气 中的 C 3 、 C 4组 分 被充 分 回收 。 另外 ， 现 阶段 崖 城 Y1 3 1平 台生 产 进 入 后 期 ， 凝 析油 日产 量 已经 下 降 到 1 2 0 0桶 以 下 ， 凝 析 油 中 C 3 、 C 4总 的组 分 降低 ， 凝 析 油 处 理 量 相 应 变 小 ， 导 致 L P G 处理 系统 平衡 很 容 易被 打破 ， 脱 C 2塔 比较 难 控制 ， 压力 经 常不稳 定 ， 导致 部分 轻组 分进 入高 压 火 炬燃 烧 ， 造 成 能 源 浪 费 、 L P G 产 量 下 降 以及 L P G 质量系统不合格 。 为 了确 定 L P G 回收 系统各 工艺 参数 对 L P G 产 量 、 质 量 的影 响 ， 提高 L P G 回收 率 ， 2 0 1 2 - 0 9 ， 南 山 基 地 对 L P G处 理 工 艺 参 数 进 行 了优 化 测 试 ， 使 L P G 回收 率得 到了 提高 。 收稿 日期 2 0 1 4 1 2 0 2 作者简介 李法 中 1 9 6 8 一 ， 男 ， 湖北武汉人 ， 工程 师 ， 学士 ， 现 从事石油化工工作 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 石油化工设备 2 0 1 5年第 4 4卷 物 流 的轻组 分摩 尔分 数逐 级增 大 。由于这 2 个 梯度 的存在 ， 使 得在 每一 个 气 、 液 相 接 触 级 内， 由下 而 上 的温度较高和轻组分摩尔分数较低的气相与 由上而 下的温度较低和轻组分摩尔分数较高的液相互相接 触， 进行传质和传热 ， 达到新的气、 液两相平衡 ， 使气 相 中的轻组 分 和液相 中的重组 分分 别得 到提 纯 。经 过 多次 的气 、 液相逆 流接 触 ， 最 终在 塔顶 得 到较纯 的 轻组 分 ， 而在塔 底得 到较 重 的重组 分 ， 这 样 的分离 效 果远优于平衡汽化和简单蒸馏l 8 州。 2 ． 2 精馏操作主要影响因素 2 ． 2 ． 1 回 流 比 回流 比是精馏分离 的核心， 回流 比的大小不仅 会 影响精 馏 系统所 需 的理论 塔板 数 、 塔 径 、 塔板结 构 尺 寸 ， 还 影 响加 热蒸 汽 和 冷 却 水 的 消耗 量 。在 精 馏 的设计或操作时 ， 都应选取较为适宜的回流比， 一般 为 最小 回流 比的 1 ． 1 ～2倍 _ 1 。 2 ． 2 ． 2 进 料 量 当进料 量 变 动 范 围超 过 精馏 系 统 负荷 时 ， 不 仅 影 响塔 内上 升蒸 汽 速度 的变 化 ， 而 且 会 改 变塔 顶 及 塔釜温度， 使塔板上 的气 、 液平衡组成发生改变 ， 直 接影响塔顶产品的质量， 造成塔釜产品损失。 2 ． 2 ． 3 进料 组成 进 料组 成 的变 化 直接 影 响精 馏 操 作 ， 当进料 中 重 组分 增加 时 ， 精 馏段 负荷 增加 ， 容 易造成 重组 分被 带 到塔 顶 ， 使 塔 顶 产 品不 合 格 ； 若 进 料 中 轻 组 分 增 加 ， 提馏 段负 荷就 会加 重 ， 容易造 成釜 液 中轻组 分损 失 加大 。进 料组成 的变化还 会 引起物 料平 衡和 工艺 条 件 的变化 。 2 ． 2 ． 4进 料 温 度 进料温度是影响精馏操作的重要因素之一 。进 料 温度低 ， 会 增加 加热 釜 的热负 荷 ， 减 少塔 顶冷凝 器 的冷负荷 。进 料 温度 高 ， 会 减少 加热 釜 的热负荷 ， 增 加塔 顶冷 凝器 的冷 负 荷 。另 外 ， 进 料 温 度 的改 变 会 引起 进料 状态 的 变 化 ， 影 响 精馏 段 、 提馏 段 负 荷 ， 使 产 品质量 、 物 料平 衡均 发生 改变 。 2 ． 2 ． 5塔 顶 冷 剂 量 塔顶 冷剂 量 的变 化会 引起 回流量 和 回流温度 的 变 化 。冷剂 量 加 大 ， 回流 量加 大 ， 塔 顶 温度 下 降 ； 冷 剂 量减 小 ， 回流 量 减小 ， 塔 顶 温 度上 升 。因此 ， 塔 顶 冷 剂量要 适 当 ， 用 最 小 的塔 顶 冷 剂 量 获 得理 想 的塔 顶产 品量 _ 1 。 2 ． 2 ． 6塔 顶 采 出量 塔顶 采 出量 的 大小 与 进 料量 密 切 相关 ， 进 料 量 增大或减小 ， 采 出量也相应增大或减小 ， 这样才能保 持塔 内回流 比 固定 ， 维 持 塔 的正 常 操 作 。如 果 进 料 量不变 ， 增加塔顶采出量会引起回流比减小 、 操作压 力下降 ， 使重组分被带到塔顶 ， 导致产品不合格。减 小 塔顶 采 出量会 引起 回流 比增大 、 塔 内物料增 多 、 上 升 蒸汽 速度 增大 以及 塔 顶 与 塔 釜 压差 增 大 ， 长 时 间 会 引起 液泛 ， 导致 塔 釜产 品不 合格 。 2 ． 2 ． 7 塔底 采 出量 精 馏操 作 中塔 釜液 面必 须保 持 稳 定 ， 而塔 底 采 出量 的改变 会 引起 液 面 变 化 。塔 釜 液排 出量 过 大 ， 会 造成 釜液 面下 降 或 排 空 ， 使 通 过 再 沸 器 的釜 液 循 环量减少 ， 导致传热不好 ， 轻组分无法分馏 ， 使塔顶、 塔釜产品均不合格。釜液面太低还会导致泵排量降 低 ， 磨坏设备。塔底采出量过小 ， 则会造成塔釜液面 过 高 ， 严重 时液 面会 超过 挥发 管 ， 增 加釜 液循环 的 阻 力 ， 使传热不好 、 釜温下降， 影响操作 。 J 。 3 L P G工艺参数优化测试 南 山终 端 L P G 工 艺 参数 优 化 测 试 分 为两 个 阶 段 ， 第 一个 阶段 是保 持 低 温 分 离器 温度 及 凝 析 油 三 相 分 离器 出 口阀 门开 度 不变 即凝 析油 处 理 量 相 对 稳 定 ， 测试 脱 C 2塔 、 脱 C 4塔 参 数 调 整 对 L P G 回 收率 的影 响 。 第二个 阶段是在 L P G 回收系统优化参数 下保 持凝 析油 三相 分离 器 出 口阀 门开 度 不 变 ， 测 试 低 温 分离 器温 度变 化对 I P G 回收 率 的影 响 。 3． 1 脱 C2塔 3 ． 1 ． 1塔 顶 压 力 由文献[ 1 5 ] 可 以知道 ， 温 度一定时 ， C 3 、 C 4组 分 的饱和蒸 气 压小 于 C 2组 分 的饱 和 蒸 气 压 ， 脱 C 2 塔 塔 顶压 力 越 高 ， C 3 、 C 4组 分 越 不 容 易 被 闪 蒸 出 去 。因此 ， 在保 持 脱 C 2塔 、 脱 C 4塔 其余 参 数 相 对 稳 定 的前提 下 ， 逐步 将脱 C 2塔 的压 力 由 1 ． 4 1 MP a 提高 到 1 ． 4 8 MP a 经 测试压 力 为 1 ． 4 8 MP a时系 统 最 稳 定 ， 观察 脱 C 2塔 塔 顶 压力 变 化对 L P G 回 收 率 的影响 。 由于脱 C 2塔 塔 顶 气 体 进 入 了 压 缩 机 ， 在 对 比 了提 高压力 前后 压缩 机进 口涤 气罐 液体 排放 规律 后 得知 ， 脱 c 2塔塔顶压力升高后 ， 进入压缩机过滤罐 中的重烃组分相对减少 ， 说 明提高压力有助于减少 脱 c 2塔塔 顶气 体 中 C 3 、 C 4组分 的流失 ， 可减 少 L P G产 量损失 。 3 ． 1 ． 2塔 顶 温度 在脱 C 2塔 塔 顶 压 力 一 定 的情 况 下 ， 塔 顶 温 度 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3 期 李 法中 ， 等 优化工艺参数提高液化石油气 回收率 越 低 ， 塔顶 产 品中所 含 C 3 、 C 4组 分 越少 。但 是如 果 温 度过 低 ， 可 能 导 致 塔 底 产 品轻 质 组 分 增 多 ， 部 分 C 2进 入 到 脱 C 4塔 ， 影 响脱 C 4塔 的 压 力 。测 试 表 明 ， 最 佳操 作温 度应 控制 在 3 7 ～4 3℃ 。但 由于凝 析 油冷却器冷却能力有限 ， 在凝析油处理量太大时， 脱 C 2塔回流冷却液的来料温度较高 ， 使脱 C 2塔塔顶 温 度偏 高 ， 此 时 只 能 尽 量 将 脱 C 2塔 塔 顶 温 度 控 制 得低 一 些 。 3 ． 1 ． 3 回 流 量 与 塔 底 温度 回流量越大 ， 塔顶、 塔底产品越纯净 。塔底温度 降低 ， 塔底产 品中的 C 3 、 C 4组分越不容易被蒸出。 在保 持 脱 C 2塔 、 脱 C 4塔 其 余 参 数 不 变 的 情 况 下 ， 将脱 C 2塔 的 回流 量 从 1 5 0 L ／ mi n逐 步 提 高 到 1 9 0 L ／ mi n ， 将 脱 C 2塔塔底 温度 从 2 2 6。 C降低 到 2 2 0℃， 结果导致脱 C 4塔塔顶温度与压力成正余弦 波交替变化 ， L P G产量相应下降 。 分析可知 ， 采取增大 回流量并降低塔底温度的 方法后 ， 一部分 C 2未被脱出就被带入 了脱 C 4塔 ， 导致脱 C 4塔压力不 断升高， 塔内流体流速增大， 塔 盘上 重 组 分摩 尔 分数 上 升 。 当塔顶 产 品 中 C 2摩 尔 分数 占较 大 比例 时 ， 由于 C 2的饱 和蒸气 压 较 大 、 比 热容较小， 就会出现塔顶压力升高而温度 降低的现 象。随着 c 2组分不断流入下游流程， 当塔顶产品 中 C 3 、 C 4 、 C 5组 分 占较 大 比例 时 ， 由于 C 3 、 C 4 、 C 5 的饱和蒸气压较小、 比热容较大， 会出现塔顶压力降 低而温度升高的现象 ， 最终造成脱 C 4塔塔顶 压力 和温 度 处于来 回波 动 的不 稳 定 状态 。笔 者认 为 ， 回 流量增大后 ， 加热炉热负荷变大， 此时应相应提高塔 底温度 ， 以便提供更多的热量将塔 内各层轻组分完 全气 化 。 经不断实践 发现 ， 当脱 C 2塔塔 底温度 降低 到 2 1 5℃时 ， 易造成脱 C 2塔内部热循环失效 。而当塔 底温 度 超过 2 3 0。 C时 ， 会导 致 C 3 、 C 4等 重 烃组 分 被 带 出塔 顶 ， 造 成 损 失 。将 脱 C 2塔 塔底 温 度 控 制 在 2 2 0 ～2 2 6℃ 时 ， 系统 最稳 定 。 3 ． 2 脱 C 4塔 3 ． 2 ． 1 塔 底 温 度 脱 C 4塔塔底温度 越高， C 3 、 C 4组 分越容易被 闪蒸 出去 ， 但 温度 过 高 又会 导 致 L P G 中的 C 5组 分 摩尔分数超标 。脱 C 4塔塔底温度低 ， 会使 c 3 、 C 4 组分脱出不够充分 ， 导致 L P G产量降低 。经不断尝 试发现 ， 将脱 C 4塔塔底温度控制在 2 0 5 ～2 0 7℃最 为 理想 。 3 ． 2 ． 2塔 顶 压 力 和 温度 脱 C 4塔 塔顶 压力 过 高 或 塔顶 温 度 过 低会 使 塔 顶产 品减 少 ， L P G 产 量 下 降 ； 而塔 顶 压 力 过 低 或 塔 顶温度 过 高 又会 导 致 C 5摩 尔分 数 增 多 ， 使 L P G 产 品不合 格 。对不 同压 力 、 温度 下 的 L P G产 品进行 不 间断化 验得 知 ， 脱 C 4塔 塔 顶 压 力 数 值 与 塔 顶 温 度 数 值相 近 时 小 于等 于 5 ， 所 采 出 的 L P G 产 品质 量 合 格 。 3 ． 2 ． 3 回流 量 及 回流 温度 在 保持 脱 C 4塔 出 口压力 控 制 阀 门开度 不 变 的 情 况下 ， 适 当增 大 脱 C 4塔 塔 顶 回流 量 之 后 ， 脱 C 4 塔塔顶压力将会 升高 ， 塔顶温度将会降低 。这是因 为 回流量加大后 ， 传质 、 传热 变得更为充分 ， 比热容 数 值高 的重 烃组 分 回落到 塔底 ， 使 得塔顶 温 度降低 。 而 回流 量增 加使 气 相 负 荷 加 大 ， 塔 内压 力 升 高 。 因 此 可 以通过 控制 回流 量 的 大小 来 控 制 脱 C 4塔 的塔 顶 压力 和温 度 ， 从 而控 制 L P G 产 品的质 量和 产量 。 当脱 C 4塔 塔 顶 压 力 调 节 阀 门 开 度 较 大 时 ， 由 于冷却 器冷凝 能 力 有 限 ， 无 法 将气 体 冷 凝 到 较 低 温 度 ， 致使脱 C 4塔 回流液温度较高， 即使将 回流量增 加到最大也无法将脱 C 4塔塔顶温度降低 到理想水 平 。此时可将压力调节阀门开度减小 ， 由乇气量减 小 ， 冷却器可将气体温度冷凝到理想水平 ， 脱 C 4塔 回流液温度相应降低 ， 脱 C 4塔塔顶温度 得到有效 控 制 。 综 合分 析认 为 ， 只要 将 脱 C 4塔 塔 顶 压 力 调 节 阀门保持合适 的开度 ， 使塔顶气体经冷却器冷凝后 温度处于合适范 围， 相应调节脱 c 4塔 回流量的大 小 ， 就 可 以控 制塔 顶压 力 和温 度 。 测 试期 问 ， 低温 分离 器冷凝 的液量 是 白天多 、 夜 晚少 ， 导致 L P G 总 的进料 量 同样 是 白天 多 、 夜 晚 少 ， 因此脱 C 4塔 的塔顶压 力呈现 出白天高 、 夜晚低 的 状 态 ， 塔 顶 温度 也 随 之 变化 ， 易导 致 L P G 质量 不 合 格 。现 场 根 据 脱 C 4塔 塔 顶 压力 、 温 度 变 化 调 节 脱 C 4塔塔顶压力调节阀门开度以及塔顶 回流量后 ， 保 证 了脱 C 4塔 压 力 、 温 度 的 相 对 稳 定 ， 提 高 了 L P G 质 量 。在 维持低 温 分 离 器 温 度 不 变 的情 况 下 ， 通 过 不断优 化调 节工 艺参 数 ， 使 L P G处 理 流程达 到 了相 对 稳定 状 态 ， 每 千 桶 凝 析 油 L P G 回 收 量 提 高 了 1 m。。 3 ． 3低温分离器 低温分离器温度降低后 ， 液相 出口阀开度增大 ， 说 明有较 多 的液相 组分 进 入 了脱 C 4塔 ， 脱 C 4塔 塔 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 石油化工设备 顶压力明显高于降温前， 且温度 降低前脱 C 4塔塔 顶 压力是 白天高 于夜 间 。 分 析认 为 ， L P G 产 品 中的一部 分 原 料来 自于低 温分离器的液相组分 ， 白天用气量高时低温分离器 冷 凝液 较多 ， 较 多 的 C 3 、 C 4组 分进 入 脱 C 4塔 被 蒸 馏 出来 ， 塔顶压力较高 。夜晚用气量低 ， 低温分离器 的液位 无法 持续建 立 ， 没有 足 够 的 C 3 、 C 4组分 进 入 脱 C 4塔 ， 导致 脱 C 4塔 塔 顶 压 力 较 低 。因 此 ， 在 保 证 烃露 点合 格 、 下 游 用 户 压力 稳 定 的前 提下 降低 低 温 分离 器温 度 ， 使 得 夜 晚 也有 较 多 的重 烃组 分 进 入 L P G 处 理 流程 ， 白天 、 夜 晚 I P G 进 料 量 变 化 减 小 ， 脱 C 4塔 塔 顶压 力 波动 变 小 ， 维持 了 I P G 处 理 系统 的稳定 ， 每 千桶凝 析 油 L P G 回收量较 优化 工艺 参数 后 又增 加 了 1 m。 。 4 L P G处理工艺优化模式 由 I P G工 艺 参 数 优 化 测 试 可 知 ， 稳 定 的 L P G 来 料有 助 于 I P G 处 理 系统 的稳 定 。故 改 变 了凝 析 油 的处理模式 ， 将凝析油液位控制 由 自动模式调整 为手动 控制 模式 ， 白天气 量大 、 低温 分离器 冷凝 液量 多时降低凝析油处理量 ， 夜晚气量小、 低温分离器冷 凝 液量 少 时增 加凝析 油处 理量 ， 保 持 L P G来料 全 天 内相对 稳 定 ， 极 大 提 高 了 L P G 系 统 的 稳 定 性 和 I P G 回收率 。 5 L P G工艺参数优化后经济效益 L P G工艺 参数 优化 前 后 千桶 凝 析 油 L P G 产 量 对 比见 表 1 。 表 1 L P G工艺 参数 优化 前后 凝析油 L P G产量对 比 由表 1可知 ， L P G 工 艺 参 数 优 化 后 ， 千 桶 凝 析 油 L P G 回收 量 增 长 了 约 2 m。 。按 L P G 销售 价 格 约 7 0 0 0元 ／ t 计算 ， 每 天多 回收 L P G增 加 的经 济 效 益为 7 7 0 0元 。现阶段南 山基地每天凝析油处理量 约 为 1千桶 ， 优 化 L P G处 理 系 统工 艺 参 数后 ， 公 司 每 年增 加 收入 2 8 0万 元 ， 经济 效益显 著 。 6 结 语 对 南 山终 端 L P G 回收 工 艺 的 特 点 、 I P G 精 馏 2 0 1 5年第 4 4卷 工艺原理以及精馏操作影响 因素进行 了介绍 ， 通过 不断优化 L P G处理工艺参数， 确定了影响 L P G处 理 工 艺 的主 要 因素 。通 过 提 高 脱 C 2塔 的 压 力 ， 减 少 了被脱 C 2塔塔顶气携带 出去的 C 3 、 C 4组分 ， 减 少 了 L P G 的损失 。通 过合 理降低 低 温分离 器温 度 ， 提高 了 L P G来 料 量 和 质量 。通 过 改 变凝 析 油处 理 模 式 ， 保 持 了 L P G 来 料稳 定 ， 减 少 了 由于 处 理工 艺 不稳定 导致 的 气 体 排 放 问题 ， 保 护 了环 境 ， 社 会 效 益 、 经 济效 益 明显 。 参考文献 [ 1 ] 刘福学． 精馏塔 的研 究与应用 [ J ] ． 中国石油 和化 工标 准与质量 ， 2 0 1 1 ， 3 1 9 1 3 3 ． I AU Fu xu e ．Re s e a r c h a nd App l i c a t i on of t h e Di s t i l l a t i o n T o w e r [ J ] ． C h i n a P e t r o l e u m a n d C h e mi c a l S t a n d a r d a n d Qu a l i t y， 2 0 1 1 ， 3 1 9 1 3 3 ． [ 2 ] 金 以慧． 过程控制[ 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Fr a c t i o na t o r Co n t r o l o f E t h y l e n e I n s t a l l a t i o n [ J ．Au t o ma t i o n i n P e t r o c he mi c a l I ndu s t r y， 2 01 3 2 1 - 5 ． [ 7 ] 张建 芳 ， 山 红红 ， 涂 永善． 炼 油 工艺 基础 知识 [ M] ． 北 京 中 国石化出版社 ， 1 9 9 4 ． ZHANG J i a n f a n g ，S HAN ho n g h o n g，TU Yo n g s h a n ． B a s i c Kn o w l e d g e o f O i l Re f i n i n g P r o c e s s [ M] ． Be ij i n g Ch i n a P e t r o c h e mi c a l Pr e s s Co ．Lt d ．， 1 9 9 4 ． [ 8 ] 唐盂 海 ， 胡 兆林． 原 油蒸 馏 [ M] ． 北京 中 国石 化 出 版 社 ， 2 0 0 7 ． TANG M e n g h a i ，HU Zha o l i n ．Cr u de Oi l Di s t i l l a t i o n [ M] ．B e i j i n g C h i n a P e t r o c h e mi c a l P r e s s C o ． L t d ． ， 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 4 4卷第 3期 2 O1 5年 5月 石油化工设备 PE TRo CHEM I CAL EQUI PM ENT Vo1 ． 4 4 No ．3 M a v 2 O1 5 文章编号 1 0 0 0 7 4 6 6 2 0 1 5 0 3 0 0 7 5 0 5 催 化裂化装置反应一 再 生器特殊部位衬里修 复 贾 少磊 中国石 油大学 华东 山东石大科技集 团有 限公 司，山东 东 营2 5 7 0 6 1 摘 要 催化 裂化 装 置 中的反 应一 再 生器 内部 由不 同结构 和 材料 的 衬 里 组成 ， 经过 长期 的使 用 ， 衬 里 不可避免地会 出现破损、 鼓包和脱 落等现象， 其 中部分特殊部位 的修复 需采用特殊结构， 才能延长 其使 用周期 。简述 了衬 里 的结构 及特 点 ， 对特 殊部位 ， 如 龟 甲 网拼接 处 、 不 同类 型衬 里拼接 处 、 器壁 锥段 以及设 备连 接 的 Y 型 管段 处 的衬 里修 复进 行 了介 绍 。修 复后 的衬 里使 用周 期超 过 3 a ， 正 常 生产期 间设 备 外壁 温度 可控 制在 规 范要 求范 围 内， 装置停 工期 间进 行设 备 内部检 查 ， 所修 复部 位基 本 完 好 。 关 键词 催化裂化装置；反应一 再生器；衬里；特殊部位；结构；修复 中图分类号 TQo 5 2 ． 0 3 ；TE 9 6 6 文献标志码 B d o i 1 0 ． 3 9 6 9 ／ j ． i s s n ． 1 0 0 0 - 7 4 6 6 ． 2 0 1 5 ． 0 3 ． 0 1 8 S p e c i a l Pa r t s Li n i n g Re p a i r f o r Ca t a l y t i c Cr a c k i n g Un i t Re a c t i o n r e g e n e r a t o r JI A S ha o - l e i Ch i n a Un i v e r s i t y o f P e t r o l e u m Hu a d o n g S h a n d o n g S h t a r Te c h n o l o g y Gr o u p Co ．L t d ． ， Do ng yi n g 2 57 0 61， Ch i na Ab s t r a c t I n t e r n a l i n f l u i d c a t a l y t i c c r a c k i n g r e a c t i o n r e g e n e r a t o r b y d i f f e r e n t s t r u c t u r e a n d ma t e r i a l c o mp o s i t i o n o f t h e l i n i n g，t h e l o n g t e r m u s e ，t h e l i n e r wi l l i n e v i t a b l y a p p e a r d a ma g e d， 20 07 ． [ 9 ] 马宗 宁． 原 油蒸 馏过 程的 工艺计 算及 模 拟[ D] ． 上 海 华东理工 大学 ， 2 0 1 1 ． M A Z o n g - n i n g ． P r o c e s s Ca l c u l a t i o n a n d S i mu l a t i o n o f C r u d e Di s t i l l a t i o n [ D ] ． S h a n g h a i E a s t C h i n a Un i v e r s i t y o f S c i e n c e a n d Te c h n o l o g y。 2 0 l 1 ． [ 1 O ]程丽华． 石油炼制工艺学[ M] ． 北京 中国石化 出版社 ， 2 005 ． CHENG Li h u a ． Pe t r o l e u m Re f i n i n g Te c h n o l o g y [ M] ．B e i j i n g C h i n a P e t r o c h e m i c a l P r e s s C o ． L t d ． ， 2 005 ． [ 1 1 ]薛美盛． 精馏塔控制 与节 能优 化研究 综述 [ J ] ． 化 工 自 动化及仪表 ， 2 0 0 6 ， 3 3 6 1 - 6 ． XUE M e i- s he ng ． Di s t i l l a t i on Col u mn Cont r ol a n d Op t i mi z a t i o n o f E n e r g y S a v i n g [ J ] ． C o n t r o l a n d I n s t r u me n t s i n Ch e mi c a l I n d u s t r y， 2 0 0 6 ， 3 3 6 1 - 6 ． [ 1 2 ]王焕梅． 石油化工工艺基础[ M] ． 北京 中国石化出版 -t - 社 ， 2 00 7． W ANG H il a n me i ． F o u n d a t i o n i n P e t r o c h e mi c a l P r o c e s s [ M] ． B e i j i n g C h i n a P e t r o c h e mi c a l P r e s s C o ． Lt d ． ， 2 0 0 7 ． [ 1 3 ]杨 常亮 ． 浅谈石油 化工工 艺 [ J ] ． 中 国石 油 和化工标 准 与质量 ， 2 0 1 2 7 2 5 5 ． YANG Ch a n g l i a n g ． Br i e f I n t r o d u c t i o n o f P e t r o l e u m C h e mi c a l P r o c e s s [ J ] ． C h i n a P e t r o l e u m a n d C h e mi c a l S t a n d a r d a n d Qu a l i t y ， 2 0 1 2 7 2 5 5 ． [ 1 4 ]余洋