用焦炉气生产液化天然气的制冷循环.pdf

天然 气化 工 2 0 1 0年 第 3 5卷 用焦炉气生产液化天然气的制冷循环 陶鹏 万 ， 陈 凯 ， 王少楠 ， 杨 先忠 ， 周 君 1．西南化工研 究设 计院 ， 四川 成都 ；2． 四川天 一科技股份有 限公司 ， 四川 成都 摘要 经过净化的焦炉气 C O G 通过甲烷化 反应 ， 使 C O和 C O 转化成 甲烷 ， C O G中原有的组分 H2 、 N 、 C O、 C O 2 、 C H C 系统 ， 变成H 、 N 。 、 C 系统。本文提出了用低温分离的方法将 C H 4 与 H 、 分离， 得到纯度 体积分数 9 9 ． 5 ％以上的甲烷， 并再 进行液化 ， 得到液体甲烷 L N G 的工艺流程 ， 并评述 了采用产品甲烷作 为制冷剂的带有预冷的后置式 甲烷绝热膨胀制冷循环 及带有预冷的高压甲烷二次节 流制冷循环。 关键词焦炉气； 甲烷化； 液化 天然气； 节流； 膨胀 中图分类号 T Q 5 3 文献标识码 B 文章编号 1 0 0 1 - 9 2 1 9 2 0 1 O O l - 5 0 ． 0 5 我国是焦炭生产大 国，年产量 已超过 3亿吨 ， 占全球 产量一 半 以上 ，每 吨焦炭 副产 焦炉气 约 4 0 0 m 。除 自用 、 民用和商用燃料外 ， 每年放散的煤 气超过 2 o 0亿 m 。 焦炉煤气成分较为复杂 ，其 中 C H 、 C O、 C O 、 C H 体积分数近 4 0 ％， 且氢含量高 体积分数 5 4 ％ - 5 9 ％， 下同 ， 通过 甲烷化反应 ， 即 C O 3 H2 cn ,H2 0 C O2 4 H2 CH4 2 H2 0 可将 C O 、 C O 转化为甲烷 ，并使 C O 体积分数 降低 到 5 0 x 1 0 以下 ，这样焦 炉气就 变成 主要含 C H 、 H 和少量 N 2 的气体混合物 ，通过低温气体分 离和液化技术 ， 得到液体 甲烷 L N G 。2 0 0亿 I n 。 的 C O G， 可以得到 7 0亿 I T 1 ’ - 8 0亿 m 的合成天然气【 ” ， 可生产 L N G 5 0 0万 t 5 7 0万 t 。 对于 C H 4 、 N 2 、 H 2 的低温分离 ，国内 2 0世纪 6 0 年代就 已经开发 ， 西南化工研究设计 院 曾用名 四 川 I 化工研究院在 7 0年代初完成了合成氨尾气提 氩的中间试验 ， 并通过了国家鉴定。合成氨尾气含 有 H z 、 N 、 A r 、 C H 四种组分 ， 经过低温分离 ， 分别得 到含 H 2 8 5 ％以上的 H 2 馏分，含 C H 4 9 5 ％以上的甲 烷 馏分 ，含 N 9 5 ％以上 的 N 馏 分 ，以及 含 A r 9 9 ． 9 9 ％的纯氩。采用三塔精馏 ， 冷凝器采用液氮蒸 发 ， C H 、 N 2 复叠式制冷[2 】 。 收稿 日期 2 0 0 7 - 1 0 - 0 8 ； 作者简介 陶鹏万 1 9 4 1 一 ， 男 ， 教授 级高级工程师 ， 电邮 t p w 2 O O 2 t o m． c o rn。 对于天然气液化 ， 根据不同的用途 ， 可使用不 同的制冷流程。对于基本负荷型液化装置 ， 可采用 丙烷 、 乙烯、 甲烷组成的逐级冷冻循环液化天然气 ， 其能耗最低 ， 但 流程复杂 ； 也可采用闭式的混合 冷 冻剂冷冻循环 ，或预冷的混合冷冻剂冷冻循环 ， 其 能耗 比前者略高 ， 但流程简单。这两种流程处理能 力均较大， 为 1 ． 4 x l 0 6 N m3 ／ d ～ 4 ． 2 x l 0 6 N m 。对 于高 峰负荷型天然气液化装置 ， 可采用带膨胀的冷冻循 环， 利用天然气本身压力 ， 在 2 ． 8 MP a 压力下进行等 熵膨胀制冷 ， 而使天然气液化 ， 其液化率近 1 0 ％， 全 部液化相 当于循环 比 l O以上 ，未液化部分经压缩 作为返回气输 出， 其规模为 5 6 x l o 4 N m3 ／ d t 3 ] 。 上述两种类型的液化冷冻循环 ， 基于天然气本 身具有较高的压力 2 ． 8 MP a ～ 4 ． 0 M P a ， 所 以总的液 化能耗较 低 ， 焦炉气仅为常压 ， 需净化 、 加压 、 甲烷 化 ， 再进行低温分离 ， 然后液化生产 L N G 。 由于焦炉气 甲烷化后 ，主要组成为 H 、 C H 及 少量氮。可以采用变压吸附的方法将甲烷与氢氮组 分分 离 ，获得 甲烷 纯度 大 于 9 o ％的合 成 天然气 S N G 【 】】 ， 由于 甲烷与氢氮的沸点相差 比较大 ， 同样 可采用低温分离的方法 ， 获得 甲烷纯度大于 9 5 ％的 S N G， 或甲烷纯度大于 9 9 ． 5 ％的 L N G。 对 于低温分离 ， 装置的冷量主要是提供跑冷损 失、 复热不足冷量损失及漏泄损失。对于液化 ， 装置 冷量除了提供分离损失的冷量外 ， 还必须提供随液 体产品带走的冷量。后者需要的冷量远 比前者大， 对于 C O G生产 L N G来讲 ，分离需要的冷量仅为全 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1 期 陶鹏万等 用焦炉气生产液化天然气的制冷循环 5 1 部冷量需要的 5 ％以下。 因此对于生产 L N G， 选取适 宜的分离温度及制冷循环至关重要 ， 这样可降低液 化能耗。 根据卡诺 循环【4 】 的制冷系数 KT J T 一 ， 式 中 、 分别 为高 、 低温热源温度 K ， 当 3 0 3 K， 尸 l 0 ． 1 0 1 3 MP a时 ，对氮级温度 T 2 7 7 K， K 0 ． 3 4 ； 甲 烷级温度 1 l 1 ． 7 K， e K -- O ． 5 8 4 。 卡诺 循环所消耗功 ， A L K Q 2 1 e ， Q 为气体液化 时被取出的热量。可 以看出取出同样 的热量Q ， 采 用液氮级温度要比液甲烷级温度的功耗大 7 2 ％。因 此对于 C O G生产 L N G来讲 ，应尽量在液 甲烷级温 度进行。由于氢氮沸点较低 ， 可适 当提高分离压力 和降低甲烷收率来解决 ， 这样使分离液化功耗达到 较低水平。 1 分离液化工艺流程 为了使 C O G生产 L NG装置操作稳定 、 灵活 ， 既 可 以以 L NG输 出产 品 ，如需要 也可输 出一定量 S NG产品。分离部分和液化部分分开 ， 各 自独立。 1 ． 1 由 COG 生 产 S N G 由 C O G生产 S NG的流程如图 1 所示。 焦 炉 气 甲 烷 化 后 的组 成 体 积 分 数 H 图 1 C oG低 温分 离生产 S NG的漉程图 Fi g ． 1 Fl o w d i a g r a m o f S NG p r o d u c t i o n f r o m COG b y c r y o g e n i c s e p a r a ti o n 3 5 ． 1 ％， N 2 5 ． 9 ％ ， C H 4 5 9 ％。压 力 1 ． 8 MP a ，温 度 4 0 ％。 甲烷化后 的气体加压到 3 ． 0 MP a ， 脱水干燥后 ， 经过管线 1 进入换热器 E l 冷却 ，通过管线 4作为 精馏塔蒸发器 R的加热热源 ， 同时被冷却 ， 由管线 5进入换热器 E 2进一步冷却 ，经管线 6节流至 2 ． 5 MP a ， 进入精馏塔 T 。在精馏作用下 ， 塔釜得到纯度 9 9 ． 5 ％甲烷 ，塔釜液 甲烷通 过管线 1 0节流至 0 ． 1 4 MP a A ， 通过管线 l 1 人塔冷凝器作冷源蒸发 ， 蒸发 甲烷 由管线 1 2 、 换热器 E 2 、 管线 1 3 、 换 热器 E 1冷 却原料气复热后输出， 送液化装置。塔顶冷凝器出 来 的氢氮气温度为一 1 5 5 ℃，经过管线 8节流至 0 ． 1 4 M P a A ， 经换热器 E 2 、 管线 9 、 换热器 E1 冷却原料 气复热后输 出。由于冷凝温度较高 ，甲烷 收率仅 9 1 ． 4 ％ 。 为了得到较高的甲烷收率 ， 必须降低塔冷凝器 出口的气体温度。可在管线 3处加一真空泵抽空 ， 塔冷凝器 C中液甲烷在负压状态下蒸发。当压力为 0 ． 0 5 M P a A 时 ， 蒸发温度可达． 1 6 9 ％左右 ， 此时甲烷 收率可达 9 7 ． 1 ％。 分离部分所需冷量不大， 由液化部分直接提供 L N G补充冷量 流程图中未画出 。 1 ． 2甲烷的液化 甲烷液化采用两种制冷循环 ， 一是带有预冷的 高压 甲烷二次节流制冷循环 ， 另一是带有预冷的后 置式 甲烷绝热膨胀制冷循环 。制冷剂均为甲烷 ， 对 于中小型液化装置 ， 制冷剂就是产品， 来源方便 ， 消 耗费用低 。预冷装置均有工业化 的装置可供选择 ， 投资低 。 1 ． 2 ． 1 带有预冷的高压 甲烷二次节流循环 的液化 工艺流程 该液化工艺流程图见图 2 。由分离装置得到的 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 5 2 天 然气化 工 2 0 1 0年第 3 5卷 - F _ _ _ _ F L NG C压缩机E 热交换器 V气液分离器 图 2 带有预冷的高压 甲烷二次节流制冷循环的液化流程图 F i g ． 2 Fl o w d i a g r a m o f t wo - s t a g e t h r o t t l e c y c l e、 v i t h h i g h p r e s s u r e me t h a n e a s r e f r i g e r a n t a nd p r e c o o H n g 需液化的甲烷从管线 1 进入压缩机 C ，加压到 0 ． 3 5 MP a ， 与管线 1 4气化的甲烷混合进入二级 ， 加压到 2 ． 0 M P a - 3 ． O M P a后 ， 与经管线 1 7由 V1 分离器未冷 凝的甲烷混合 ，压缩到 1 0 MP a 2 0 MP a ，冷却到 3 0 c IC ， 由管线 2进入换热器 E1 ， 与返流的冷甲烷换 热而冷却 ； 由管线 3进入预冷器 E 2 ， 冷却到一 4 5 c c ～ - 5 5 c c， 经管线 4 、 换热器 E 3进一步冷却 ； 经管线 5 节流至 2 ． 0 MP a ～ 3 ． 0 MP a ，经管线 6进入气液分离 器 V1 ，得到的液 甲烷 由管线 7进入过冷器 E 4过 冷 ， 由管线 8节流至 0 ．4 MP a ， 经管线 9进入气液分 离器 V 2 ， 得到液甲烷 ， 由管线 1 O输入贮槽。 V1 分离 器未冷凝的甲烷 ， 在 2 ． 0 MP a ～ 3 ． 0 MP a压力下， 经管 线 1 5 、 换热器 E 3 、 管线 l 6 、 换热器 E 1复热 ， 由管线 1 7进入压缩机相应级数。由V 2分离器气化 的甲烷 经管线 1 1 、 换热 器 E 4 、 管线 1 2 、 换热器 E 3 、 管 线 1 3 、 换热器 E1 复热， 经管线 1 4进入压缩机二级。 该循环的主要特点是低温部分无转动机械 ， 流 程及设备简单 ， 运转可靠。由于采用了二次节流 ， 即 在系统高压及中间压力下进行循环 ， 降低了压缩功 耗， 提高了循环的效率。再加上采用预冷 ， 可将较多 低品位的冷量转化 成高品位 的冷量。但 由于是高 压 ， 对压缩机及换热器 的要求较高 ， 增加 了设备投 资。 1 ．2 ． 2 带有预冷的后 置式 甲烷绝热膨胀制冷循环 的液化流程 该液化工艺流程图见 图 3 。由分离装置得到的 需液化的甲烷从管线 l 进入压缩机 C 1 ， 压缩到 0 ． 3 5 MP a ， 与由管线 l 8 膨胀后 甲烷及 V 2的气化甲烷的 混合气 的甲烷混合进入压缩机二级 ， 再加压到 5 ． 0 MP a ， 冷却后 由管线 2进入换热器 E 1 ， 由管线 3进 入预冷器 E 2 ，冷却到一 4 5 ℃，由管线 4进入换热器 E 3进一步冷却 ， 由管线 5节流到 3 ． 0 M P a ， 经管线 6 进入气液分离器 V1 ， 未冷凝气 由管线 l 3进入换热 器 E 3 ， 升温后经管线 l 4进入膨胀机 E X P 1 ， 膨胀后 压力为 0 ． 4 MP a ，膨胀后气体 由管线 1 5与管线 1 2 气体混合 ，由管线 1 6经换热器 E 3 、 E 1复热后进入 压缩机二级。气液分离器 V1的液甲烷经管线 7 、 换 热器 E 4过冷 ， 由管线 8节 流到 O ． 4 M P a ， 由管线 9 入气液分离器 V 2 。液 甲烷 由管线 l 0输入冷箱外 L N G贮槽 ， 气化的甲烷经管线 1 1 入换热器 E 4过冷 液甲烷 ，由管线 1 2与膨胀后的甲烷混合入换热器 E3。 LNG c压缩机E 热交换器 E X P 膨胀机v气液分离器 图 3带有预冷的后置式 甲烷绝热膨胀制冷循环的液化流程图 F i g 3 Fl o w d i a g r a m o f r e a r mo u n t e d me t h a n e a dia b a t i c e x p a n s i o n r e f r i g e r a t i o n c y c l e wi t h p r e c o o fi n g 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1 期 陶鹏万等 用焦炉气生产液化天然气的制冷循环 5 3 该流程的特点是采用二次节流液化 ， 采用第一 气液分离器 中的未冷凝气升温后全部进人膨胀机 膨胀 制冷 ， 这样 可使进入膨胀机 的量增加 ， 而在换 热器 中热冷气体量之 比增加 ，而不致在 E 3换热器 中产生负温差 ， 可以得到较大的制冷量 。 2 计算结果及讨论 由于液化部分所需冷量 占全部冷量需要 9 5 ％ 以上 ， 主要对制冷循环进行计算。有关条件如下 1 进入液化 装置 的 甲烷 温度取 3 O c C，压 力 0 ． 1 0 5 MP a A ，气量取 1 0 0 k m o l ，产 品 L N G压力 0 ． 4 MPa； 2 热端温差取 A t 5 c C 3 预冷温度为一 4 5 ℃～5 5 ℃，其功耗取 自生产 厂家 的产品说明书 ； 4 为方便 比较 ，采用高压 甲烷二次节流流程 中， 中间压力取 3 ． 0 MP a ； 5 压缩功计算式为 N P V 1 I n P √ P I ／ 1 0 2 7 7 fs k W 1 式中 尸 J 一 吸人压力／ 0 ． 0 9 8 1 MP a P 2 一 排出压力／ 0 ． 0 9 8 1 MP a 一 吸人体积流量／ i n 。 叼 一 压缩机的等温效率 ， 取 7 7 0 ． 8 6 膨胀机的绝热效率 叼绝 0 ． 8 0 7 不考虑环境冷损 ； 8 计算所用的热力学数据取 自文献【 6 ] 的图表。 2 ． 1 带有预冷的高压 甲烷二次节流循环的液化工 艺流 程 高压 甲烷 压力 1 0 MP a ～ 2 0 MP a ，预冷温 度一 4 5 ℃一5 5 c C， 计算结果见表 1 。 表 1 不同工况下液化 甲烷功耗 Tabl e 1 Powe r c on s umpt i on f or me t ha ne l i qu e f ac tion an- d e r岫r e n t c o n d i tio n s 工况 预冷功耗 功耗 压缩功耗 液化功耗 高压甲烷 预冷温 循环比 预冷需冷量 制冷功耗 k Wh ／ k W h k Wh ／ k W h ／ 压力 P a度 k ． 1 S C H , k Wh ／ M J k g C H ,／ k g C } i 4 k g C } L N m 3 C H , 2 0 ．O _ 4 5 2 ．6 4 5 3 ．0 0 ． 1 9 8 0 ．0 9 0 0 ． 5 2 4 0 ． 6 1 4 0 ．4 4 0 1 5 ．0 5 0 2 ．6 5 5 3 7 ． 1 0 ．2 2 7 O ． 1 2 2 0 ． 4 8 7 0 ． 6 0 9 0 ．4 3 7 1 0 ．0 5 5 3 ．0 6 2 5 ．5 0 ．2 5 8 O ． 1 6 2 O ．4 5 4 0 ． 6 1 6 0 ．4 4 2 1 5 ．0 - 4 5 2 ． 8 l 5 2 0 ．O 0 ． I 9 8 0 ． 1 0 3 0 ． 5 0 2 0 ． 6 0 5 O ．4 3 4 循环 比指高压 甲烷循环量与所需液化 的甲烷量 的体积 比 从表 1 可 以看出 ， 无论在 哪一种工况下 ， 液化 甲烷的功耗基本相近。压力高时 ， 预冷温度可较高 ， 循环 比较小 ， 随着压力降低 ， 预冷温度也降低 ， 但预 冷温度越低 ， 冷冻机的制冷能力越低 ， 需要预冷 的 冷量增加 ， 会增加冷冻机设备台数 ， 投资要增加。同 时 ， 从表 1 可以还看 出， l 5 ． 0 MP a与 2 0 MP a同样预 冷到一 4 5 ℃时 ， 能耗基本相当， 这 是因为从 C H 4 l g p - I 图可以看出 ， 其预冷到一 4 5 ℃时的焓值 ， 前者仅 比后 者高 1 6 k J ／ k g 。 可以适 当增加循环量来增加预冷的冷 量 ， 但 由于压缩 比的降低 ， 压缩功耗降低 ， 所以整个 功耗相 当。建议该制冷循环压力控制在 1 5 MP a左 右 ， 预冷温度控制在一 4 5 左右 ， 若压力增加 可适当 把预冷温度提高。 2 - 2带 有预 冷 的后 置 式 甲烷 膨 胀 制 冷循 环 的 液化 流 程 该液化流程计算结果见表 2和表 3 。需液化的 甲烷量为 1 0 0 k m o l ， 温度 3 0 ℃， 压力 0 ． 1 0 5 MP a A 。 表 2制冷循环 工况 Ta b l e 2 Co n d i ti o ns o f r e f r i g e r a t i n g c y c l e for p r o d u c i n g LNG f r o m COG 循环高压 甲烷 膨 胀机L NG 气量 压力／预 冷温 进膨胀机进／ 出膨 胀进膨胀机 气量／压力／ k m o l MP a 度f C 量／ k m o l 机压力／ MP a 温度I T ； k mo l MP a 4 3 0 5 ． O - 4 5 2 7 5 2 3 ． 0 ／ 0 ． 4 - 5 0 1 O O O ． 4 表 3液化功耗 Ta b l e 3 P o we r c o ns ump ti o n fo r me th a n e H q u e f a c ti o n a l l d e r o p t i m i z e d c o n d i t i o ns 已扣 除 膨 胀 机 回收 功 该制冷循环进膨胀机气量高达 6 4 ％。图 2 E 3 换热器 中 ， 中、 低 压 3 ． 0 M P a， 0 ． 4 MP a 气 流量为 6 0 5 ． 2 k m o l ， 高压气 流量 5 ． 0 MP a 为 4 3 0 k m o l ， 两 者之 比为 1 ． 4 0 7 ， 达到比较低 的水平。对于低压气的 冷量 ，能否在 E 3换热器中完全利用到高压气流的 冷却上 ， 可通过作 Q ． T曲线图来验证。当 E 3换热器 热端温差 A t 5 ℃时 ，加热曲线与冷却 曲线不会相 切或交叉 ， 即不会 出现零温差或负温差 ， 且在整个 换热器换热过程中 ，冷热流体始终保持 5 c 【 以上的 温差 。 3 结论 1 对于 C O G制 L N G，低温分离与液化分开 ， 先进行分离得到气体 甲烷 ， 再进行液化 ， 这样可使 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 天然气化工 2 0 1 0年第 3 5卷 低温分离装置干扰因素减少 ， 操作稳定 ， 且其 冷量 需求不大 ， 同时操作灵活 ， 可同时得到 S N G 或 C N G 及 L N G两个产品， 示市场需要调节。 2 采用有预冷的高压甲烷二次节流的制冷循 环和有预冷的后置式 甲烷绝热膨胀制冷循 环液化 工艺 ， 采用产品甲烷作制冷剂 ， 耗费低 ， 流程简单 ， 并可达到较低的液化能耗。对于小型液化装置 ， 可 采用高压二次节流流程。对于中、 小型装置 ， 可采用 后置式膨胀流程。 参考文献 【 1 】 陶鹏万， 王晓东． 焦炉气生产压缩天然气技术经济分析 【 J 】 ． 煤化工， 2 0 0 7 ，3 5 3 1 1 - 1 4 ． 【 2 】 合成 氨尾气提氩 中间试验 装置技术鉴定报告【 R ] ． 泸州 四川化工研究院等 ， 1 9 7 3 ． 【 3 ] 化学工业部第四设计院． 深冷手册 下册 【 M] ． 北京 化学 工业 出版社 ， 1 9 7 9 ． 3 8 5 3 8 8 ． [ 4 ] 同上． p l 1 ． [ 5 】 同上． p 4 2 9 4 3 0 ． 【 6 】 化学工业部第 四设计 院． 深冷手册 上册 [ M】 ． 北京 化学 工业 出版社， 1 9 7 9 ． Re f r i g e r a t i n g c y c l e f o r p r o du c i n g LNG f r o m c o k e o v e n g a s T A0 P e n g - wa n I , CHE N Ka F, WANG S h o o 一 瑚 ． Y ANG Xi a n - z h o n g , Z HOU J u n 1 ． S o u t h w e s t R e s e a r c h a n d D e s i g n I n s t i t u t e o f C h e m i e M I n d u s t r y ， C h e n g d u 6 1 0 2 2 5 ， C h i n a ； 2 ． S i e h u a n T i a n y i S c i e n c e a n d T e c h n o l o g y C o ． ， L t d ， C h e n g d u 6 1 0 2 2 5 ， C h i n a t i o n ， w h i c h c h a n g e d t h e C OG f r o m a s y s t e m c o n t a i n i n g H2 , N 2 ， CO， C 02 ， C H4 a n d C mHn t o a s y s t e m c o n s i s t e d o f H2 ，N 2 a n d C H, ． A t w o s t a g e r e f ri g e r a ti n g c y c l e p r o c e s s f o r p r o d u c t i o n o f h i g h p u ri t y l i q u i d m e t h a n e L N G f r o m the s y s t e m c o n t a i n i n g H 2 ， N a n d C H 4 W ri ts p r o p o s e d ， i n w h i c h ， CH ,w a s fi r s tl y s e p ara t e d v i a c r y o g e n i c me t h o d ， t h e n a l i q u e f a c ti o n p r o c e d u r e Wa S p e rf o r me d t o o b t a i n l i q u i d me tha n e with a p u rit y o f a b o v e 9 9 ． 5 ％． T h e r e a rm o u n t e d me tha n e a d i a b a t i c e x p a n s i o n ref rig e r a ti o n c y c l e w i t h p r e c o o l i n g a n d p r o d u c t me tha n e a s r e f ri g e r a n t and the r e f ri g e rat i n g c y c l e o f t w o s t a g e t h r o t t l e s b y me t h a n e a t h i g h p r e s s u re with p rec o o l i n g w e r e d i s c u s s e d ． Ke y wo r d s c o k e o v e n g a s ； COG； me t h a n a t i o n ； L NG； throt t l e ； e x p a n s i o n 上接第 2 5页 收尾气 中 C O 含量开始升高。因此适宜的反应温度 参考文献 为 8 0 ℃～ 9 0 C 。 【 l 】 薛天祥 ，吕文璞． 关于脱 仅 MD E A除变换气 C O 中方法 4 在 液 体 流量 8 0 Uh ， 转速 1 2 0 0 r ／ mi n ， 温度 的剖析【 J ] ． ， J 、 氮肥设计技术， 2 0 0 4 ， 2 5 2 9 - 1 2 ． 8 0 C， 压力 1 MP a的条件下 ， 在考察的气体流量范围 【 2 】 杨二林 活化M D E A脱除气体中C 0 2 在化肥工业中的 ， 着 体 流 量 的 增 尾 气 中 c 含 苎 [3] 案 曩 籼,2重0 0 氨 原 料 加 。当气体流量 1 2 0 0 1 d h时， C 0 2 的脱除达到合成氨 ～ 气中二氧化碳的实验研究 【 J 】 ． 天然气化工， 2 0 0 7 ， 3 3 1 厂质量要求。 2 9 ． 3 3 ． 5 针对大庆石化 3 O万 合成氨 ， 如能将此 [ 4 ] 郭奋， 赵永华， 崔建华， 等． 旋转填充床内支撑对液膜控 项技术投入到工业 化应用 ，仅运行成本合计降低 的影响啪。 华北工学院学报’2 o 0 2 2 ㈣ 。 3 6 5万元， 能提高企业的经济效益和市场竞争力。 Re mov a l o f c a r b on d i o xi d e f r o m s hi f t ga s wi t h hi g h gr a v i t y t e c hno l o g y a n d i t s a p pl i c at i o n pr o s p e c ts Z E N G Q u n 一 ， B A I Y u - j i e， Y AN G C h u n DU H a i ， G U A N We i 一 D a q i n g P e t r o c h e mi c a l R e s e a r c h C e n t e r , P e t r o C h i n a C o mp any L i m i t e d ， D a q i n g 1 6 3 7 1 4 ， C h i n a A b s t r a c t R e m o v a l o f c a r b o n d i o x i d e f r o m th e s h i f t g a s c 0 2 1 8 ％ 1 9 ％ b y h i g h g r a v i t y t e c h n i q u e w i th N m e t h y l d i e t h a n o l a mi n e a s a b s o r b e n t a n d d i e t h y l a mi n e a s a c ti v e a g e n t w a s s t u d i e d e x p e rime n t a y ． Th e i n fl u e n c e s o f o p e r a t i o n c o n d i ti o n s ，i n c l u d i n g l i q u i d flu x ，r o t o r s p e e d ， a b sor p ti o n t e mper a t u r e ，p r e s s u re，a n d g a s fl u x ，o n c arb o n d i o x i d e remo v a l p r o c e s s w e re i n v e s ti g a t e d i n the h i g h - g r a v i t y r o t a ti n g p a c k e d b e d rea c t o r ．C o mp a r e d wit h c o n v e n ti o n a l c o l u mn e q u i p me n t ，the h i g h - g r a v i t y r o tati n g p a c k e d b e d rea c t o r c o u l d r e mo v e c a r b o n d i o xid e mo re e ffic i e n t l y w i t h l o w - fl o o d i n g ，l a r g e c a p a c i t y ， l o w e n e r gy c o n s u mp ti o n ，l o w o p e r a ti n g c o s t ， s ma l l f o o t p r i n t a n d e a s y o pe rati o n ， the ref o re i t h as g o o d p ros pe c t s for i n d u s t rial a p p h c a ti o n s ． Ke y wo r d s h i g h g r a v i t y rot a t i n g p a c k e d b e d ； d e c arb o n i z a t i o n； c a r b o n d i o x i d e remo v al； N me t h y l d i e tha n o l a mi n e ； s h i f t g aS 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m