GBT 19205-2003 天然气标准参比条件.pdf

I CS 7 5 . 0 6 0 E 2 4 中 华 人 民 共 和 国 国 家 标 准 G B J T 1 9 2 0 5 -2 0 0 3 天 然 气 标 准 参 比 条 件 N a t u r a l g a s -S t a n d a r d r e f e r e n c e c o n d i t i o n s I S O 1 3 4 4 3 1 9 9 6 ， NE Q 2 0 0 3 - 0 6 - 1 8发布2 0 0 3 - 1 2 - 0 1实施 中华人民共和匡 国 家 质 量 监 督 检 验 检 疫 总 P G B / T 1 9 2 0 5 -2 0 0 3 ． 几 J ‘ } ‘ I N舀 本标准与国际标准 I S O 1 3 4 4 3 1 9 9 6 天然气一标准参比 条件 的一致性程度为非等效。 根据我国天然气计量的实际情况， 本标准仅采用了I S O 1 3 4 4 3 中 规定的标准参比压力， 没有采用该 标准规定的标准参比 温度。 本标准在规定标准参比 条件时， 只说明了 温度和压力， 而I S O 1 3 4 4 3 还提到 了湿度和饱和状态。I S O 1 3 4 4 3 的引用标准是 I S O 6 9 7 6 1 9 9 5 ， 本标准的引用标准是 G B / T 1 1 0 6 2 - - 1 9 9 8 ， 该标准等效采用 I S O 6 9 7 6 1 9 9 5 。本标准附录 A增加了体积发热量等物性值 由2 0 2 0 换算到 0 0 , 2 0 2 0 换算到1 5 1 5 和2 5 。 换算到2 0 ， 2 0 参比 条件下相应物性值的1 8 个换算系数。本标准 附录B和附录D给出的是 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 0 ℃与其它参比条件的换算方程和计算示例， 而 I S O 1 3 4 4 3 附 录B和附录D给出的是 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 1 5 ℃与其它参比条件的换算方程和计算示例。 在采用 I S O 1 3 4 4 3 时， 本标准采用了I S O 1 3 4 4 3 的附录A 、 附录B 、 附录C 、 附录D和附录E ， 未采用 I S O 1 3 4 4 3 的附录 F “ 参考文献” 。 本标准的附录A、 附录C为规范性附录， 附录 B 、 附录D和附录 E为资料性附录。 本标准由中国石油天然气集团公司提 出。 本标准由全国天然气标准化技术委员会归 口。 本标准起草单位 中国 石油西南油气田分公司天然气研究院。 本标准主要起草人 唐蒙、 许文晓、 迟永杰。 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载 GB / T 1 9 2 0 5 - 2 0 0 3 I S O 前言 I S O （ 国际标准化组织） 是由各国标准化团体（ I S O成员） 组成的世界性联合会。制定国际标准的工 作通常由I S O技术委员会完成。每个成员团体对技术委员会已确立的项目 感兴趣， 均有权参加该委员 会的工作。与 I S O保持联系的官方和非官方的国际性组织也可参加标准制定工作。所有电工技术方 面的标准化工作， I S O和 I E C （ 国际电工委员会） 保持着密切的合作。 由技术委员会采纳的国际标准草案需提交各成员团体投票表决， 至少取得 7 5 ％成员团体的同意 后 ， 才能作 为国际标准发布。 国际标准 I S O 1 3 4 4 3 是由I S O / T C 1 9 3 天然气技术委员会制定的。 附录 A和附录 C为规范性附录， 附录 B 、 附录 D 、 附录E和附录 F为资料性附录。 G B / T 1 9 2 0 5 -2 0 0 3 天 然 气 标 准 参 比 条 件 范围 本标准规定了 测量和计算天然气、 天然气代用品及气态的类似流体的压力和温度标准参比 条件。 标准参比 条件主要用于计量交接， 将用于描述天然气的气质和数量的各种物理性质统一到一个共 同的基准 。 2 规范性引用文件 下列文件中的 条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注 日 期的引用文件， 其随后所有 的修改单（ 不包括勘误的内容） 或修订版均不适用于本标准， 然而， 鼓励根据本标准达成协议的各方研究 是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注明日 期的引用文件， 其最新版本适用于本标准。 G B / T 1 1 0 6 2 天然气发热量、 密度、 相对密度和沃泊指数的计算方法。 G B / T 1 1 0 6 2 -1 9 9 8 , n e q I S O 6 9 7 6 1 9 9 5 3 标准参比条件 在测量和计算天然气、 天然气代用品及气态的类似流体时， 使用的压力和温度的标准参比条件是 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 0 0C 2 9 3 . 1 5 K 。 也可采用合同 规定的其它压力和温度作为标准参比条件。 涉及到标准参比 条件的物理性质包括体积、 密度、 相对密度、 压缩因子、 高位发热量、 低位发热量和 沃泊指数。这些性质的完整定义由G B / T 1 1 0 6 2 给出。 对于发热量和沃泊指数， 燃烧后的气体体积及 其释放的能量均与使用的标准参比条件有关。应该指出， 实践中， 在某些特定的场合， 只使用一种标准 参比条件不能满足要求， 例如， 本标准允许采用合同规定的其它压力和温度作为标准参比 条件。鉴于这 种情形， 附录 A给出了 几种常用的以国际单位制表示的参比条件之间的换算系数； 附录 B给出了在本 标准规定的 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 0 ℃标准参比 条件下的各物性值与在其它参比条件下相应物性值之间的换 算公式； 附录 D给出了一些计算示例； 附录 E则给出了世界上部分国家和地区常用的以国际单位制表 示的参比条件。 注 1 本标准选定的标准参比条件与G B / T 1 7 2 9 1 -1 9 9 8 中 应用于测量石油液体和气体的标准参比 条件相一致。 注 2 ; I S O 1 3 4 4 3 规定的标准参 比条件是 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 1 5 C 2 8 8 . 1 5 K , 注 3 本标准换算系数和换算方程的应用条件是 气体是干燥的， 其中水蒸气的摩尔分数不应大于 0 . 0 0 1 , 温度和压 力的范围是2 7 0 K T 3 0 0 K和9 5 k P a P 1 0 5 k P a . 注4 ; 当有可能发生混淆时， 可将有关的参比 条件作为 符号的一部分， 与所代表的物理量结合在一起， 而不是与单位 结合在一起 。例如 用 Z 1 0 1 . 3 2 5 k P a , O 0C） 表示在“ 1 0 1 . 3 2 5 k P a , O 0C“ 参比条件下的压缩因子， 而不用 Z n 表示 ； 用V 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K / m 3 表示在“ 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K ， 参比 条件下气体以m 3 计量的体积， 而 不用m ,3 m 3 n , n m 3 或N m 3 表示， 也不能简单地以m ” 来表示。 在不发生混淆时， 类似于 Z O 和 V 2 0 / m 3这样的缩写形式也是可 以接受的。对于 V 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 1 5 0C / m ” 这种情况， 用 V I S O / m 表示， 可能将成为最佳的表示方式。 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载 G B / T 1 9 2 0 5 -2 0 0 3 附录A （ 规范性附录） 参比条件之间的换算系数 在表 A . i 中， 如果将［ a 〕 行参比 条件下的已知物性值乘以表中所给出的换算系数， 就可相应地得到 [ b 〕 行所给出的参比条件下的具有相同单位的物性值。如果要进行相反的换算， 则除以表中所给出的 换算系数。 对所有的天然气， 换算的 理想气体性质， 预计可准确到士0 . 0 1 ％之内。对真实气体的体积性质（ 体 积、 密度、 相对密度、 压缩因子） ， 预计可准确到士0 . 0 2 。对真实气体的燃烧性质（ 发热量、 沃泊指数） ， 可准确到土。 . 0 5 写。 不推荐使用非国际单位制的参比条件， 尤其在国际贸易的场合， 因此也不再给出其换算系数。大多 数非以国际单位制表示的参比 条件使用的温度条件是 6 0 70 5 . V C ， 而压力则有几种不同的 条件。附 录 B 给出的一组方程可将在表 A . 1 中未给出的参比 条件下的物性值换算成 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 0 ℃标准参 比条件下的相应 的物性值。 在表 A . 1 中， 燃烧和体积计量所使用的标准压力条件均为 1 0 1 . 3 2 5 k P a ， 而气体则是干燥的。 表 A . 1 参比条件之间的换算系数 a b 计量温度 t , / C 2 0 换算到 1 5 2 0 换算到 0巧换算到 0 1 ｛理 想 体 积 0 . 9 82 90 . 9 3 1 80. 94 7 9 2 理想密度 ｝ 1 . 0 7 3 21 . 05 4 9 3 理想相对密度 1 . 0 0 0 01 . 0 0 0 01 . 00 0 0 4 压缩因子 0 . 9 99 90 . 9 9 9 50 . 9 9 9 6 5 真实体积 0. 9 82 80 . 9 3 1 30. 94 7 6 6 真实密度 1 . 01 7 5 1 . 0 7 3 81 . 05 5 3 7 真实相对密度 1 . 0 0 0 11 . 0 0 0 31 . 0 0 0 2 a } t b 燃烧温度 t , ／ ℃ 2 5 换算到 2 02 5 换算到 1 5 2 5 换算到 0 2 0 换算到 i s 2 0 换算到 。 1 5 换算到 0 8 摩尔理想高位发热量 1 . 0 0 0 5 1 . 0 01 01 . 0 0 2 61 . 0 0 0 51 . 0 0 2 1 1 . 0 0 1 6 9 摩尔理想低位发热量 1 , 0 0 0 11 . 0 0 0 11 . 0 0 0 3 1 . 0 0 0 0 1 , 0 0 0 2 1 . 0 0 0 2 1 0 质量理想高位发热盆 1 . 0 0 0 51 . 0 01 0 1 . 0 0 2 6 1 . 0 0 0 51 . 0 0 2 11 . 0 0工6 1 1 质量理想低位发热量 1 . 0 0 0 11 . 0 0 0 11 . 0 0 0 31 . 0 0 0 0 1 . 0 0 0 2 1 . 0 0 0 2 1 2 摩尔真实高位发热量 1 . 0 0 0 51 . 0 01 0 1 . 0 02 6 1 . 0 0 0 5 1 . 0 0 2 11. 0 01 6 1 3 摩尔真实低位发热量 1 . 0 0 0 11 . 0 0 0 11 .0 0 0 3 1 . 0 0 0 0 1 . 0 0 0 2 1 . 0 0 0 2 1 4 质量真实高位发热量 1 . 0 0 0 5 1 , 0 0 1 0 1 . 00 2 61 . 0 0 0 51 . 0 0 2 11. 0 01 6 1 5 质量真实低位发热量 1 . 0 0 0 11. 0 0 0 11 , 0 0 0 31 . 0 0 0 01 . 0 0 0 21 . 0 0 0 2 G B / T 1 9 2 0 5 -2 0 0 3 表 A . 1 （ 续） a b 燃烧温度 z , / 0 C 计量温度 t 2 1 0C 2 5 2 0 换算到 25 0 2 5 2 0 换算到 1 5 1 5 2 5 2 0 换算到 0 0 2 5 0 换算到 1 5 1 5 2 5 0 换算到 0 0 1 5 1 5 换算到 0 0 2 0 2 0 换算到 0 0 2 0 2 0 换算到 1 5 1 5 2 5 0 换算到 20 2 0 1 6 体积理想高位发热量1 . 0 7 3 21 . 01 8 4 1 . 0 7 6 0 0 . 9 4 8 91 . 0 0 2 61 . 0 5 6 61 . 0 7 5 41 . 0 1 7 9 0. 9 3 2 3 1 7 体积理想低位发热量 1 . 0 7 3 2 1 . 01 7 5 1 . 0 7 3 5 0 . 9 4 8 1 1 . 0 0 0 3 1 . 0 5 5 1 1 . 0 7 3 4 1 . 0 1 7 4 0 . 9 3 1 8 1 8 理想沃泊指数 1 . 0 7 3 2 1 . 01 8 4 1 . 0 7 6 0 0. 9 4 8 91 . 0 0 2 6 1 . 0 5 6 61 . 0 7 5 4 1 . 0 1 7 9 0 . 9 3 2 3 1 9 体积真实高位发热量 1 . 0 7 3 8 1 . 01 8 5 1 . 0 7 6 6 0. 9 4 8 6 1 . 0 0 2 6 1 . 0 5 7 01 . 0 7 5 9 1 . 01 8 0 0 . 9 3 1 8 2 0 体积真实低位发热量 1 . 0 7 3 81 . 01 7 61 . 0 7 4 10 . 9 4 7 71 . 0 0 0 3 1 . 0 5 5 51 . 0 7 4 0 1 . 01 7 5 0 . 9 3 1 4 2 1 真实沃泊指数 1 . 0 7 3 6 1 . 01 8 5 1 . 0 7 6 4 0 .9 4 8 7 1 . 0 0 2 6 1 . 0 5 6 91 . 0 7 5 8 1 . 01 8 0 0 . 9 3 2 0 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载 G B / T 1 9 2 0 5 -2 0 0 3 附录B （ 资料性附录） 标准参比条件之间的换算方程 方程（ B . 1 至方程 B . 2 1 可以把表 A . 1 列出的物性值， 从参比条件 T , / K , 几/ K, p , / k P a , p 2 / k P a 换算为2 0 0C , 1 0 1 . 3 2 5 k P a 标准参比 条件下相同 计量单位的当量值。这些方程的适用范围为 2 7 0 K T 3 0 0 K和 9 5 k P a p 1 0 5 k P a . 所有方程与温度和压力的关系都采用简单的线性函数。这些方程都是在假定（ a z / a p T , a z / a T , , a Z ,,, / a T , , 1 / H s B H 5 / a T ） 和1 / H , 0 H z 0 / a T ） 近似为常数的条件下推导出来的， 各种常数则 是对宽范围的天然气组成进行试算后确定的。 这些常数值如下 a z / a p r ＝一0 . 0 0 0 0 2 0 / k P a a Z / a T ， 二＋0 . 0 0 0 0 2 5 / K 3 Z .;, / a T , ＝- I- 0 . 0 0 0 0 1 1 / K 1 / 万0 aS 万s / a T ） 二一 0 . 0 0 0 1 0 / K 1 / 万} a 万 01 / a T ） 一一 0 . 0 0 0 o 1 / K a 万 s / a p 和a 万 全 / a p 两者之值均取为零。 尽管上述近似方法很简单， 但预计其换算准确性仍可保持到附录 A中 所规定的范围内。在使用这 些方程时， 与附录A所给出数值的位数相比， 不能增加其数值的 位数。 注意 如果参比 条件不是以K和k P a 给出的（ 如℃或0F ; a t m, m b a r , p s i a 或 p s ig ， 则必须在使用方 程前， 进行单位的换算。 理想体积 V 0 俨 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K ） 一V 0 p 2 ， 爪） X 2 9 3 . 1 5 p , 八0 1 . 3 2 5 几 ⋯⋯（ B . 1 ） 理想密度 p 0 p 0 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K ＝p 0 p 2 ， 孔） X 1 0 1 . 3 2 5 几/ 2 9 3 . 1 5 p 2 ⋯⋯（ B . 2 ） 理想相对密度 d 0 d 0 二d 0 p 2 ， T 2 ） 。 ，． ⋯ ⋯（ B . 3 ） 压缩因子 Z Z 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K ） 二Z p 2 ， T S X [ 1 ＋0 . 0 0 0 0 2 0 p 2 一1 0 1 . 3 2 5 ] / [ 1 ＋0 . 0 0 0 0 2 5 T 一2 9 3 . 1 5 ] ， ⋯⋯（ B . 4 ） 真实体积 V V 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K ＝V P 2 ， 毛） X [ 2 9 3 . 1 5 p 2 / 1 0 1 . 3 2 5 1 2 ] X [ 1 ＋0 . 0 0 0 0 2 0 p 2 一1 0 1 . 3 2 5 1 / 巨 1 - . 0 0 0 0 2 5 T 2 一2 9 3 . 1 5 ] 一 （ B . 5 ） 真实密度p p 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K ＝p P 2 ， 爪） X仁 1 0 1 . 3 2 5 T 2 / 2 9 3 . 1 5 p 2 1 X [ 1 ＋0 . 0 0 0 0 2 5 T , 一2 9 3 . 1 5 ] / [ 1 ＋0 . 0 0 0 0 2 0 p 一1 0 1 . 3 2 5 ] ⋯⋯（ B . 6 ） 真实相对密度 d d 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K ＝d p 2 ， 几） X [ 1 ＋0 . 0 0 0 0 1 4 T 2 一2 9 3 . 1 5 ] / [ l ＋0 . 0 0 0 0 2 0 p 2 一1 0 1 . 3 2 5 ] ， ⋯⋯（ B . 7 ） 摩尔理想高位发热量 H S H s 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K ＝ H 0s h i ， T , ） X [ 1 ＋0 . 0 0 0 1 0 T 一2 9 3 . 1 6 ]， ⋯（ B . 8 ） 摩尔理想低位发热量 H } G B / T 1 9 2 0 5 -2 0 0 3 H I 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K ＝H i p , ， T , ） X巨 1 ＋0 . 0 0 0 O l T , 一2 9 3 . 1 5 ] ⋯（ B . 9 ） 质量理想高位发热量 Hs H s 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K ＝H 0s p l ， T , ） X [ 1 ＋0 . 0 0 0 1 0 T , 一2 9 3 . 1 5 ]⋯（ B . 1 0 ） 质量理想低位发热量 H} 介 兮 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K ＝介早 p , ， T , ） X [ l ＋0 . 0 0 0 0 1 五 一2 9 3 . 1 5 ] ⋯（ B . 1 1 ） 摩尔真实高位发热量 Hs 万 s 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K ＝万 s p , ， T , ） X [ 1 ＋0 . 0 0 0 1 0 T ， 一2 9 3 . 1 5 ]⋯（ B . 1 2 ） 摩尔真实低位发热量 H, 万 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K ＝ 万 p , ， T , ） X [ 1 ＋0 . 0 0 0 0 1 T ， 一2 9 3 . 1 5 ] ⋯（ B . 1 3 ） 质量真实高位发热量 介s 介 s 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K ＝介 s P i ， T , ） X [ l ＋0 . 0 0 0 1 0 T 一2 9 3 . 1 5 ]⋯（ B . 1 4 ） 质量真实低位发热量 I 1 , R , 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K ） 二 F I , p , , T , ） X [ 1 0 . 0 0 0 O l T I 一2 9 3 . 1 5 ] ⋯（ B . 1 5 ） 体积理想高位发热量7 7 0s 万 x 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K ＝万x P I I P 2 ， T , ， T 2 ） X [ 1 0 1 . 3 2 5 T 2 / 2 9 3 . 1 5 p 2 ] X [ l ＋0 . 0 0 0 1 0 X（ T , 一2 9 3 . 1 5 ] ⋯⋯（ B . 1 6 ） 体积理想低位发热量H 0I 育 i I S O ） 二百 T p l , p 2 ， T , ， T 2 ） X [ 1 0 1 . 3 2 5 T 2 / 2 9 3 . 1 5 p 2 1 X [ l 十0 . 0 0 0 0 1 X T ， 一2 9 3 . 1 5 ] ⋯⋯（ B . 1 7 ） 理想沃泊指数 W“ W OO L 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K ＝W0 p , ， P 2 ， T , ， 兀） X [ 1 0 1 . 3 2 5 T 2 / 2 9 3 . 1 5 p 2 ] X [ 1 ＋0 . 0 0 0 1 0 T , 一2 9 3 . 1 5 ] ⋯⋯（ B . 1 8 ） 体积真实高位发热量H s H s 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K ＝万 s p l , p 2 ， T , ， T 2 ） X [ 1 0 1 . 3 2 5 T , / 2 9 3 . 1 5 p , ] X [ 1 ＋0 . 0 0 0 1 0 T , 一2 9 3 . 1 5 ] X [ 1 十0 . 0 0 0 0 2 5 T 2 一2 9 3 . 1 5 ] / [ 1 0 . 0 0 0 0 2 0 p 2 一1 0 1 . 3 2 5 ] ⋯⋯（ B . 1 9 ） 体积真实低位发热量H I H I 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K ） 二H I p , , p z ， T , ， T Z ） X [ 1 0 1 . 3 2 5 T 2 / 2 9 3 . 1 5 p 2 ] X [ 1 ＋0 . 0 0 0 0 1 T ； 一2 9 3 . 1 5 ] X [ 1 ＋0 . 0 0 0 0 2 5 T 2 一2 9 3 . 1 5 ] / [ 1 - {- 0 . 0 0 0 0 2 0 p , 一1 0 1 . 3 2 5 ] 一 （ B . 2 0） 真实沃泊指数W WOO L 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K ＝ W p p z ， T , ， 几） X [ 1 0 1 . 3 2 5 几/ 2 9 3 . 1 5 p 2 ] X仁 1 ＋0 . 0 0 0 1 0 T ； 一2 9 3 . 1 5 ] X 住1 ＋0 . 0 0 0 0 2 0 p 2 一1 0 1 . 3 2 5 1 / [ l ＋0 . 0 0 0 0 3 6 T 2 一2 9 3 . 1 5 ] ｝ 一 ， /2 ⋯⋯（ B . 2 1 ） 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载 G B / T 1 9 2 0 5 -2 0 0 3 附录C （ 规范性 附录） 符号 符号含义Si 制单位 （ 或复合单位） mo l 一 1 k g 一 ‘ ．m-“ , mo l - k g 一 1 m s kJ．MJMjkj．MJMJkPa ．m-3 K℃可叫一吨 d H, H, H, HS HS HS p T c V W Z P 下标 相对密度 摩尔低位发热量 质量低位发热量 体积低位发热量 摩尔高位发热量 质量高位发热量 体积高位发热量 （ 绝对） 压力 （ 绝对） 温度 摄氏温度二T - 2 7 3 . 1 5 体积 沃泊指数 压缩因子 密度 燃烧参比 条件 容量或计量参比条件 上标 表示为理想气体（ 无上标则表示为真实气体） G B / T 1 9 2 0 5 -2 0 0 3 附录D （ 资料性附录） 计算示例 以下给出的计算示例全部是以甲烷为主要成分（ 摩尔分数大于 7 0 肠） 的干燥的真实天然气。 示例 1 已知在压力 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 温度 2 7 3 . 1 5 K时， 某天然气的压缩因子为 0 . 9 9 7 1 ， 在 I S O标准参比条 件下， 该天然气的压缩因子是多少在 2 9 3 . 1 5 K , 1 0 1 . 3 2 5 k P a 的标准参比条件下， 该天然气的压缩因 子又是多少 由表 A . 1 第 4 行第 3 列（ 采用逆运算） Z I S O） 二0 . 9 9 7 1 / 0 . 9 9 9 6 0 . 9 9 7 5 将 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 8 8 . 1 5 K的条件代人方程（ B . 4 ， 可获得同样的结果（ 取 4 位有效数字） 。 由表 A . 1 第 4 行第 2 列（ 采用逆运算） Z 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 0 C） 0 . 9 9 7 1 / 0 . 9 9 9 5 0 . 9 9 7 6 由方程 B . 4 ， 也可获得同样的结果（ 取 4 位有效数字） 。 示例 2 已知在 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 7 3 . 1 5 K的参比条件下， 天然气的 体积为1 0 0 0 m 3 ， 在I S O标准参比 条件下， 该天然气的体积是多少在 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K的标准参比条件下， 该天然气的体积是多少 由表A . 1 第 5 行 3 列（ 采用逆运算） V I S O ＝1 0 0 0 / 0 . 9 4 7 6 ＝1 0 5 5 . 3 rn 3 将 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 8 8 . 1 5 K的条件代人方程（ B . 5 ， 可获得同样的结果（ 取 5 位有效数字） 。 由表 A . 1 第 5 行 2 列（ 采用逆运算） V 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 0 0 C） 二1 0 0 0 / 0 . 9 3 1 3 1 0 7 3 . 8 m3 由方程（ B . 5 ， 也可获得同样的结果（ 取 5 位有效数字） 。 示例 3 某天然气在 1 0 0 k P a , 2 5 ℃时， 其质量高位发热量为 5 4 . 2 1 M J / k g ， 在 I S O标准参比条件下， 其相应 值是多少在 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K的标准参比条件下， 其相应值是多少 一般认为摩尔发热量和质量发热量与附录 B中给 出的压力范 围（ 包含正常的大气压变化范 围） 内 的压力 p ； 无关， 因此， 在这种情况下与指定的压力无关。 由表 A . 1 第 1 4 行第 2列 HS I S O ＝ 5 4 . 2 1 X 1 . 0 0 1 0 ＝ 5 4 . 2 6 M J k g I 将 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 8 8 . 1 5 K的条件代入方程（ B . 1 4 ， 可获得完全相同的结果。 由表 A . 1 第 1 4行第 1列 H,101. 3 2 5 k P a , 2 0 0C ） 二 5 4 . 2 1 X1 . 0 0 05 ＝5 4 . 2 4 M J k g 由方程（ B . 1 4 可获得完全相同的结果。 示例 4 某天然气在 1 0 1 . 5 6 0 k P a 和 6 0 0 F 1 5 . 6 0C ） 下的体积高位发热量为 3 8 . 5 7 M J / m 3 ， 在I S O标准参比 条件下， 其相应值是多少在 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K的标准参比条件下， 其相应值是多少 此例不能采用表 A . 1 来解决 ， 因为该表只在压力为 1 0 1 . 3 2 5 k P a时才有效 ， 而且表 中并未包括华 氏温度 。 首先将 6 0 7F 换算成热力学温度 6 0 下＝[ 6 0 一3 2 X 5 / 9 〕 2 7 3 . 1 5 2 8 8 . 7 0 6 K 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载 G B / T 1 9 2 0 5 -2 0 0 3 然后 ， 将 1 0 1 . 5 6 0 k P a , 2 8 8 . 7 0 6 K的条件代入方程（ B . 1 9 万 s I S O ＝｛ 3 8 . 5 7 X 1 0 1 . 3 2 5 X 2 8 8 . 7 0 6 X [ 1 ＋0 . 0 0 0 1 0 2 8 8 . 7 0 6 一2 8 8 . 1 5 ] X [ l ＋0 . 0 0 0 0 2 5 2 8 8 . 7 0 6 一2 8 8 . 1 5 ] ｝ ／ ｛ 2 8 8 . 1 5 X 1 0 1 . 5 6 0 X [ 1 ＋0 . 0 0 0 0 2 0 00 1 . 5 6 0 一1 0 1 . 3 2 5 ] ｝ 3 8 . 5 6 M J ． n 1 3 （ 取 4 位有效数字） 。 由方程 B . 1 9 . 万 , 00 1 . 3 2 5 k P a , 2 0 C） ＝｛ 3 8 . 5 7 X 1 0 1 . 3 2 5 X 2 8 8 . 7 0 6 X [ 1 ＋0 . 0 0 0 1.0 2 8 8 . 7 0 6 一2 9 3 . 1 5 ］ X [ 1 ＋0 . 0 0 0 0 2 5 2 8 8 . 7 0 6 一2 9 3 . 1 5 ] ｝ ／ { 2 9 3 . 1 5 X 1 0 1 . 5 6 0 X [ 1 ＋0 . 0 0 0 0 2 0 0 0 1 . 5 6 0 一1 0 1 . 3 2 5 ] ｝ 3 7 . 8 8 MJ ． M - 3 （ 取 4 位有效数字） 。 示例 5 在 1 a t m下， 某天然气在2 5 ℃下燃烧， 但燃烧后的体积是在0 ℃下计量的， 测得的体积低位发热量为 3 7 . 3 5 M J / m 3 ， 在 I S O标准参比 条件下， 其相应值是多少在 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 9 3 . 1 5 K的标准参比条件 下， 其相应值是多少 首先， l a t m 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 由表 A . 1 第2 0 行第 4 列 H, I S O ） 二3 7 . 3 5 X 0 . 9 4 7 7 二3 5 . 4 0 M J ． n 1 3 将 1 0 1 . 3 2 5 k P a , 2 8 8 . 1 5 K的条件代人方程 B . 2 0 ， 可获得相同的结果（ 取4 位有效数字） 。 由方程 B . 2 0 育, 2 0 0C ， 1 0 1 . 3 2 5 k P a 3 7 . 3 5 X 2 7 3 . 1 5 / 2 9 3 . 1 5 X [ 1 ＋0 . 0 0 0 0 1 2 9 8 . 1 5 一2 8 8 . 1 5 ] X [ 1 ＋0 . 0 0 0 0 2 5 2 7 3 . 1 5 一2 9 3 . 1 5 ] / [ 1 ＋0 . 0 0 0 0 2 0 00 1 . 3 2 5 一1 0 1 . 3 2 5 ] 3 4 . 7 9 MJ m 3 （ 取 4 位有效数字） 。 GB ／ T 1 9 2 0 5 一2 0 0 3 附录E （ 资料性附录） 世界上部分国家和地区使用的参比条件 世界上部分国家除了 采用国际单