深水钻井导管和表层套管横向承载能力分析.pdf

第 3 O 卷第 2期 2 0 0 9年 3月 石 油 学 报 ACTA PETROLEI SI NI CA Vo 1 ． 3 O NO ． 2 M a r ． 2 00 9 文章编号 0 2 5 3 2 6 9 7 2 0 0 9 0 2 0 2 8 5 0 6 深水钻井导管和表层套管横 向承载能力分析 管志川 苏堪 华 苏义脑 1 ．中国石油大学石油工程学院 山东东营2 5 7 0 6 1 ； 2 ．中国石油集 团公司钻井工程技术研究院北京 1 0 0 0 9 7 摘要 根据桩基和材料 力学理 论， 建 立了适于深水钻井 的导 管和表 层套管横 向承载 能力分析模 型。模型 中考虑 了深水钻井 中横 向 和 竖向载荷 的共同作 用、 可 变的管柱 抗弯 刚度 以及管柱 与地基 间 的非线性响 应等特征 。通过对模 型进 行数值 求解 ， 对不 同影响 因 素 下沿 管柱 的横 向位 移、 转角 、 弯矩、 剪力和地 基反力进行 了分析 ， 结果 表 明 载荷 对管柱 的作用 集 中在 管柱 上部较 短的一段 区域 ； 竖 向载荷对 管柱横 向承载力影响不大 ； 套管下入深度超过 一定值 后 ， 较 大的下入 深度 对其横 向承载 能力 几乎没有 影响； 海底浅部地 层地基 类型对 管柱 的横 向承载能力有一定 影响； 有必要通过现场 取样获 得浅部地 层的地 质资料 ， 对深 水钻 井井 口力学稳定 性进行 分析 。 关键词 深水钻 井； 导管； 表层套管 ； 横 向承载力 ； 竖 向载荷 ； 分析模型 中图分 类号 T E 2 4 5 文献标识码 A Ana l y s i s o n l a t e r a l l o a d _ b e a r i n g c a p a c i t y o f c o nd u c t o r a n d s u r f a c e c a s i n g f o r d e e pwa t e r d r i l l i n g GUAN Zhi c hua n SU Ka n hua SU Yi n a o 。 1 ．C o l l e g e o f Pe t r o l e u m En g i n e e r i n g，C hi n a Un i v e r s i t y o f Pe t r o l e u m ，Do n gy i n g 2 5 7 0 6 1 ，C h i n a 2 ．Pe t r o Ch i n a Dr i l l i n g En gi n e e r i n g Te c h n o l o g y Re s e a r c h I n s t i t u t e，Be i j i n g 1 0 0 0 9 7 ，C h i n a Ab s t r a c t An a n a l y t i c a l mod e l f o r t he l a t e r a l l o a d be a r i ng c a p a c i t y o f c ond uc t o r a nd s u r f a c e c a s i ng i n de e p wa t e r d r i l l i n g wa s e s t a h一 1 i s he d on t he b a s i s of t h e pi l e f ou nd at i o n t h e or i e s a nd ma t e r i a 1 me c ha n i c s ． The a xi a I a nd l a t e r a l 1 o a ds。v a r i a bl e s t i f f ne s s o f c as i n g s t r i ng an d t he n on l i ne a r r e s p o ns e be t we e n c a s i n g s t r i ng a nd s oi l we r e c o ns i de r e d i n de e pwa t e r dr i l l i n g． A nu me r i c a l me t h od wa s a d op t e d t O s ol v e t h i s mod e 1 ． Th e a na l y s e s on l a t e r a l di s pl a c e me nt ，a ng ul a r di s t o r t i on，b e ndi n g mome nt ，s h e a r f or c e a nd s o i l f o r c e a c t e d o n c a s i n g s t r i n g s h o w t h a t t h e a f f e c t i o n o f l a t e r a l l o a d i s f o c u s o n t h e u p p e r s e c t i o n o f c a s i n g s t r i n g ，a n d t h e v e r t i c o 1 l o a d h a s l i t t l e e f f e c t on t he l a t er a l l o ad i ng c ap a c i t y o f c a s i ng s t r i n g．W he n t he c a s i ng s t r i ng r e a c he s a c e r t a i n de pt h， i t s l a t e r a l l oa d i n g c a p a c i t y ha s l i t t l e c ha n ge wi t h t he de p t h， but t h e t yp e o f s oi l h a s a c e r t a i n e f f e c t o n l a t e r a l l oa d i n g c a pa c i t y of c a s i ng s t r i n g．I t i s n e c e s s a r y f o r d e e p wa t e r d r i l l i n g t o a n a l y s e t h e g e o l o g i c a l d a t a i n s h a l l o w f o r ma t i o n a n d me c h a n i c a l s t a b i l i t y o f we l l h e a d ． Ke y wo r d sde e p wa t e r dr i l l i ng；c o ndu c t or ；s u r f a c e c a s i ng；l a t e r a l l o a d b e a r i ng c a pa c i t y；v e r t i c a l l o ad；a n a l y t i c a l mo de l 海洋深水环境恶劣 ， 钻井隔水管长度显著增加 ， 防 喷 器组 体积 和重 量 明显 增 大 ， 导管 一 般 喷射 下 入 而 不 进行 固井 ， 泥 线 以下浅 部地 层 强度 较低 ， 造成 深水 钻 井 导管和表层套管 的承载能力与浅水 有很大差异l_ 】 ] 。 由于导管和表层套管共 同承担隔水管底部接头传递到 井 口的作 用力 和 防 喷器 组 及 各 层 套 管 柱 的 自身 重量 ， 竖 向承载 能力 是 导管 下人 深度 确定 及 防止井 口下 陷的 重要 依据 【 5 。 ] ， 而横 向承载 能力 对套 管 柱及 井 口稳 定性 的影响未见公开文献分析。笔者根据桩基和材料力学 理论建立了适于深水钻井的导管和表层套管横向承载 能力 分析 模 型 ， 为 深 水钻 井 井 口稳 定 性 分 析 与 导管 及 表层 套管 工艺 设计 提 供一定 的理论依 据 。 1 横 向承载力分析模型 1 ． 1受 力分 析 套 管 柱通 过水 下井 口与其上 部 的防 喷器组 和 隔水 管线 相连 ， 来 自海洋 环 境 的作 用 力 通 过 隔水 管 传 递 到 水下井 口处 ， 使其承受一定的横向弯矩及竖 向作用力 ， 这些作用力 的确定 比较复杂。设作用于管柱顶部 井 口 的横 向弯矩 Mt 和竖 向力 N 已知 ， 则在 泥线以下 基金项 目 国家高技术研究发展计划 8 6 3 项 目 2 0 0 6 AA0 9 A1 0 6 资助。 作者简 介 管志川 ， 男 ， 1 9 5 9年 3月生 ， 1 9 9 5年获石油大学 北京 工学博士学位 ， 现为 中国石油大学 华 东 教授 ， 博士 生导师 ， 主要从 事油气井 力学 、 井下测控技术 、 深井超深井钻井和深水钻井等方面 的教学 和研究工作 。E ma i l g u a n z h c h h d p u ． e d u ． c n 石 油 学 报 2 0 0 9年第 3 O卷 支撑管柱的地基 中产生连续分布的反力 P， 深水钻井 导 管和表层 套管 管柱受 力如 图 1 所示 。 J ’ ● ／ ． 、 M r 1 井口 3 ／ ／ ／／ ＼ 、 海 底 泥 线I l 菠 、 ／ f ／ 组 合 套 管 柱 { I 、 B b 图 1 深水钻井导管和表层套管受力示意图 Fi g．1 M e c h a ni c a l a n al y s i s o n c o nd u c t o r a n d s u r f a c e c a s i ng i n d e e pwa t e r d r i l l i n g 图． 1 显示 ， 在管 柱上取 微元 段 d z， 内力符 号 Q、 M 分别为管柱的剪力和弯矩 。通过力学平衡关系得到管 柱在横 向弯矩 和竖 向力共 同作用 下 的挠 曲微 分方 程为 I l d l _ D z p x， 一 0 1 式 中 E1 -z 为 沿 X方 向变 化 的抗 弯 刚 度 ， k N r f l ； N z 为沿 z方 向变 化 的轴 向力 ， k N； D z 为 可 变 化 的管柱 外 径 ， m； P z， 为 单 位 面 积 上 的地 基 反 力 ， p x， p x， ／ D x ， k P a 。对 于 泥 线 以上 的管 柱 不受地基反力的作用， 即 P z， 0 。 1 ． 2地基反 力 根据不同的假定条件 ， 地基反力 P的计算方法分 为 3类L 8 ] ① 极 限地 基反 力 法 。不考 虑 地 基本 身 的变 形 ， P仅 是深度 的 函数 ， 即 PP ； ② 弹性 地 基 反力 法 。假 定 P与管 柱挠 度 Y 的 次 方 成 比例 ， 即 Pk z Y ” ， k为地 基性 质 所决 定 的 系数 ， 与 指数 m、 0 1 3 式 中 ．2 7 。 为泥线 以上管 柱 高度 ， r n ； W z 为 管柱 单 位 长度 重量 ， k N； F z 为 管 柱 外 壁 单 位 长 度 土 壤 摩 擦 力 ， k N。 1 ． 4抗 弯刚度 组合管柱上部固井段为内有固结水泥环的双层套 管结构 ， 其等效抗弯刚度 K 为_ 1 K，一 E I 。 i 0 ． 6 E I 4 式 中 E 为管 柱钢材 的 弹性 模量 ， k P a ； J 。 。 为导 管的截 面惯性矩 ， m ； 。 为 表层 套 管 的截 面惯性 矩 ， i n ； E 为 水 泥环 的 弹 性 模 量 ， k P a ； I 为 水 泥 环 的 截 面 惯 性 矩 ， IT I 。 组合管柱上部没有 固井的双层套管结构段， 其等 效 抗弯 刚度 K 表示 为 K 一 Es t1 I 。 I 。 5 组合管柱下部没有导管， 为 固井水泥环和表层套 管 的组合 结构 ， 其 等效抗弯 刚度 K， 表 示为 ” K。一 E j i 0 ． 8 E I 6 2 横 向承载力分析模 型数值求解 由于管柱 与地 基 相互 作 用 的复 杂 性 ， 可采 用 有 限 差分法将管柱全长 L分为 等分 ， 分段长为 h ， 管柱顶 节点 设 为 0 ， 管 柱 底 节 点 为 ， 延 长 两 端 并 设 虚 拟 节 点 一1 、 一2和 1 、 2 ， 如 图 2 所 示 。 利用差分格式近似代替式 2 中的导数格式 ， 则将 式 2 化为 1 个 差分 方程 为 a i ym b i y⋯ c i y d ⋯ Y 1 e l yH 一 0 口 一 E b 一 一2 E ⋯ 一2 E 工 N h 。 c 一 Ef } 1 4 EI 日 H 一2 Di E i h d 一 一2 口 一2 EI N h e 。 一 Ef H 7 第 2期 管志川等 深水 钻井导管和表层套管横 向承载能力分析 2 8 7 边界条件 管柱顶节点 0处作用有弯矩 M 时 ， 管 柱 内力大小与之相 等， 方 向相反 ， 即 一 一 Mt ， Q。 一 0 ； 对 于入 土较 长 的管 柱 ， 其 下 部 底 节 点 处 可 视 为 自由 端 ， 则 一0 ， Q 一0 。 l一 1 ‘ 0 1 2 ● ／ ／ ／ ／ ／ ／ ● ● ● i ● - - - ● 一 2 l_ n -1 ， z l I 2 图 2管 柱 数 值 化 分 段 示 意 图 Fi g． 2 Nu m e r i c a l g r i d o f c a s i n g s t r i n g 将边 界 条 件 进 行 差 分 ， 可 以得 到 4个 方 程 ， 与式 7 组成 5 个方程组 ， 就可以求解 5个节点的变 量 。由于矩阵方法在消去 运算 时精度较差 ， 一般采用 Gl e s s e r 法 _ 8 ] ， 通 过变 换整 理 可 以得 到 Y i 一 一2 ， 一1 ， ⋯ ， 2 的表 达 式 。 由于 E 是 非 线 性 变化 的 量 ， 因此计 算过 程须 要 迭 代 进 行 ， 即首 先 假 设 一 组 E ， 泥 线 以上 管 柱 没 有 地 基 反 力 作 用 ， E 。 一0 。求 解 一 次 得到一组 y ， 把 y 代入 p 曲线 ， 得到一组 P ， 则可 由 E 。 一p ／ y得到一组新的 E ， 将新值赋给假设值 ， 重复迭代计算直到 l E 一 E l ￡ ， e为容许精度 条件 。就得到管柱上各节点的挠度 横 向位移 ， 从而 得到各节点的转角 0 、 弯矩 M 、 剪力 Q 、 地基反力 p ， 即 f O i 一 IM i 一 一 f [ 町 一 肼 ] [ 2 田 一 N h ] l 一 一 2 } E I HY 卜 2 l 2 h l P 一 E。 Y 8 3 算例及影 响因素分 析 某 海 区深水 井 的导 管长 度 为 8 5 m， 外 径 为 9 1 4 ． 4 mm， 壁 厚 为 2 5 ． 4 mm， 单 位 长 度 重 量 为 7 ． 8 k N／ m， 表层 套管 长度 为 6 5 0 m， 外 径 为 5 0 8 mm， 壁 厚 为 1 2 ． 7 mm， 单位长度重量为 2 ． 1 k N／ m， 套管 的弹性模 量为 2 1 0 GP a 。两 层 套 管 之 间为 固 结 的 水 泥 环 ， 其 弹性 模 量为1 8 GP a ， 单位 长度重 量为 4 5 k N／ m， 泥线 以上管 柱 高度 为 3 m。设 在海 洋环 境 极端 恶 劣 的 情况 下 传 递 到 井 口的最 大横 向弯矩 为 3 MN m， 竖 向力 为 1 MN。 为简化计算 ， 假设 海底泥线 以下 0 ～1 0 0 1 T I 深度全部 为黏土 层 ， 其 水 下 容 重 为 7 ． 0 k N／ m。 ， 抗 剪 强 度 为 2 0kPa。 3 ． 1井 口作 用 力的影 响 对不 同的横 向弯 矩和 竖 向力共 同作 用下 的组 合管 柱横 向承 载 能力进 行分 析 ， 如 图 3所 示 。 结果 表 明 ， 横 向位 移 、 转 角 、 弯矩 、 剪力 和 地基反 力 在 一 定深 度 以下基 本 都 为 零 ， 即井 口受 到 的作 用 力 对 导管和表层套管的作用集中在管柱上部较短的一段区 域 ， 对 此 区域 以下 的管柱 几乎 没有 影 响 。 对不同大小的作用力影响进行 比较 ， 结果表明， 随 着横向弯矩 的增大 ， 管柱顶部横向位移增大比较明显 ， 同时管柱的弯矩 、 剪力等也逐渐增加。管柱顶部竖向 力越大 ， 其横 向位移和对应弯矩等越大， 但是相对横向 弯矩 的影响而言， 竖 向力 的影响并不明显。井 口受 到 的作 用力 来 自于其上 部 防喷器 组 、 隔水 管 、 钻井平 台的 共同作用 ， 所 以合理控制平台或钻井船漂移 、 隔水管顶 部 张紧力 对井 口和套 管柱 的稳 定性 而 言非 常重要 。 3 ． 2 导 管直 径及 壁厚 的 影 响 对不 同导 管外 径 和不 同管 壁壁 厚 的管柱 横 向承 载 能力 进行 分析 ， 如 图 4所示 。 结果 表 明 随着 管 径 增 大 ， 管 柱 横 向位 移 逐 渐 减 小； 随着壁厚增加 ， 管柱抗弯能力增强。但是在作用载 荷一 定 的情况 下 ， 由于横 向位移 较小 ， 因此管 径及 壁厚 对 管 柱 的弯矩 影 响不大 。 3 ． 3 井 口距 泥线 高度 、 固并返 高及 地基 类型 的影 响 对井 口距泥线的不同高度 、 表层套管固井水泥环 不 同返 高 、 不 同地基 类 型 黏 性土 、 砂性 土 的情 况下 管 柱 横 向承载 能力 进 行 分 析 ， 如 图 5所 示 。其 中砂 性 土 地 基 的 假 设 条 件 深 度 为 泥 线 以 下 0 ～ 1 0 0 1 T I ； 水 下 容重为 1 0 ． 0 k N／ m。 ； 内摩 擦 角 为 3 0 。 ； 初 始 模 量 为 1 4 ． 7 MN／ m 。 结果表明 ， 井 口距泥线距离越高 ， 管柱的横向位移 及弯矩越大 ， 所以海底泥线处 的冲刷对套管的横向承 载力有很大影响。由于固井水泥环对组合管柱抗弯刚 度 的贡献 相 对较 小 ， 因 此 表层 套 管 固井 水 泥 环 返 高对 管柱 横 向位 移和 弯矩 影 响并不 是很 大 。砂性 土地 基 的 情况下 ， 管柱横向位移和弯矩比在黏性土中小， 同时管 2 8 8 石 油 学 报 2 0 0 9年第 3 O卷 横向位移 ／ m 、 未 一 一 l 1 { 2 一 耋 岛 雾 2 1 一 耋 岛 舅 竿 3 t 一 蛊 3 一 整 岛 等 4I 一 璧 高 毵 4 a 管柱横向位移变化 弯 矩 ／ MN m 1 6 c 管柱所受弯矩变化 转 角 ／ r a d ～ ． 一 1 1 1 I 一 高 雾 竽 j 2 I - 一 岛 雾 譬 i 2 3 一 璧 离 舅 3 1 一 耋 高 舅 学 4 I 事矩3 M N m 竖向力2 M N 4 1 Er b管柱转角变化 剪 力 ／ k N 一 ■ 5 lO 15 一 堡 岛 舅 孕 ； 35 4 0 45 5n 地基反力 ， k P a d管柱所受剪力变化 I 。 ‘ ’ ’ ’ 5 _ 一 n ． 一 璧 高 舅 N 二 薹 一 望 岛 舅 N I一耋 岛 N I I e 地基反力的变化 图 3井 口作用 力对 管柱横 向承载能 力的影 响 Fi g． 3 Ef f e c t of we l l he a d a c t i n g f o r c e o n l a t e r a l l o a d i n g c a pa c i t y o f c as i ng s t r i ng 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载 第 2期 管志川等 深水钻井导管 和表 层套管横向承载能力分析 2 8 9 横 向位移 ／ m - 0 ． O 5 0 O ． O 5 O ． 1 0 弯 矩 ／ MN． 1 1 1 0 ． 1 5 0 ． 2 0 0 ． 5 0 0 ． 5 1 ．0 1 ． 5 2 ．0 2 ． 5 3 ． O 3 ． 5 吕 、 越 a管柱横向位移的变化 b管柱弯矩的变化 图 4导管直径及壁厚对 管柱横 向位移和弯矩的影响 Fi g． 4 Di s pl a c e m e nt a n d b e nd i ng mom e nt o f c a s i n g s t r i n g f o r v a r i a bl e d i am e t e r s a n d wa l l t hi c k ne s s o f c o ndu c t o r 横向位移 ／ m - 0．0 2 0 0 ． 0 2 0．0 4 0．0 6 弯 矩 ／ MN． 1 11 0．0 8 0． 1 0 0． 1 2 0 ． 5 0 0 ． 5 1 ． 0 1 ． 5 2 ． 0 2 ． 5 3 ． 0 3 ． 5 5 l 0 l S g 2 0 25 3 0 3 5 4 0 4 5 5 0 5 l 0 砂性 土地层 。井 口距泥线 I 1 z 1 黏 性 土 地 层 ， 井距 泥 线 l 1 m ， 水泥返高距井口0 m { 醚 2 一 2 黏 i n ,隶 霪 南 泥O va线 3 0 水 泥 返 高 距 井 口 黏性土地层 ，井 口距 泥线 3 m , 水泥返高距井口0 m ～ 黏性土地层，井口距泥线 4 0 3 m 。 水泥 返高距井 口 5 m 十黏性土地层 ，井 口距 泥线 4 ’ 3 m , 水泥返高距井口 1 0 m 一 a 管柱横向位移的变化 一 砂性土地层 ，井 口距泥线 3 11 1 ， 水泥 返高距井 口 O va 黏性土地层，井口距泥线 l m。 水泥返高距井口O va 黏性土地层，井 口距泥线 2 va ， 水泥返高距井口0 m 黏性土 地层 ，井 口距泥线 3 m， 水泥返高距井口O va 黏性 土地层 ，井 口距泥线 3 m 。 水泥返高距井 口5 m 一 一 黏性 土地层 ，井 口距泥线 3 m ， 水 泥返高距井 口 1 0 va b 管柱弯矩 的变化 图 5井 口距 泥线高度 、 固井返高及地基类型对 管柱横 向位移和弯矩的影响 Fi g． 5 Di s p l a c e m e nt a nd b e n di n g m o m e nt o f c a s i n g s t r i n g f or v a r i ab l e he i g ht s o f we l l h e a d， c e m e n t l e v e l s a nd t y pe s o f s oi l 柱 受影 响 的长 度 比在 黏性土 中短 。 4结 论 1 依 据 桩基 和材 料力 学 理论 建 立 了适 于 深 水钻 井 的导 管和 表层 套 管 横 向 承载 能 力 分 析 模 型 ， 模 型考 虑 了深水 钻 井工 况 、 横 向和竖 向力 的共 同作用 、 可 变 的 管 柱抗 弯刚 度 、 管 柱 与地基 问的非 线性 响应 等 特征 。 2 通 过对 模 型 进 行 数 值 化 处 理 ， 利 用 软 件 编 程 实现 对理 论 模 型 的求 解 ， 并 对 沿 管 柱 的横 向 位 移 、 转 角、 弯矩、 剪力和地基反力进行 了分析， 发现横向作用 力 对管 柱 的作 用集 中在 管柱 上部 较 短 的一段 区域 内 。 3 深水 钻 井导 管 和表 层套 管 顶部 受 到 的横 向作 用 力越 大 ， 其上 部横 向位 移 和管柱 弯矩 越 大 ， 竖 向力 的 影 响并 不 明显 ； 可增 加管 柱上 部 的外径 及壁 厚 ， 提 高 管 柱 的横 向承 载 能力 ； 井 口距 泥线 距 离 对 管 柱 的 横 向 承 载 能力 影响 较大 ； 表 层 套 管 固井 水 泥环 返 高 程 度对 管 柱横 向位 移 和弯 矩影 响不 大 ； 地 基 类 型 对 管 柱 的 横 向 承 载能力 有 一定 影 响 。 4 深 水钻 井 中水下 井 口受 到 的作 用力 来 自于海 洋环 境条 件 下井 口上 部 防喷器 组 、 隔水 管 、 钻 井平 台 的 共 同作用 ， 合 理控 制平 台或 钻 井 船 漂 移 以及 隔水 管 顶 部张 紧力 ， 对 保 证 井 口及 套 管 柱 的 稳 定 性 非 常 重 要 。 有 必要 通 过现 场取 样 获 得 浅部 地 层 的地 质 资 料 ， 进 行 井 口力 学稳 定性 分 析 。 2 9 0 石 油 学 报 2 0 0 9年第 3 0卷 [ 1 ] E 2 ] [ 3 ] [ 4 ] E 5 ] r 6 ] [ 7 ] 参 考 文 献 S h a u g h ne s s y J ， Da u gh e r t y W ， Gr a f f R， e t a 1 ． M o r e u l t r a d e e pwa t e r d r i l l i n g p r o b l e ms [ R ] ． S P E 1 0 5 7 9 2 ， 2 0 0 7 ． Ro e h a L A S， J u n q u e i r a P， Ro q ue J L． Ov e r c o mi n g d e e p a n d u l t r a d e e p wa t e r d r i l l i n g c h a l l e n g e s [ R ] ． OTC 1 5 2 3 3 ， 2 0 0 3 ． 谢彬 ， 张爱霞 ， 段梦 兰． 中国南海深水 油气 田开发 工程模 式及平 台选型[ J ] ． 石油学报 ， 2 0 0 7 ， 2 8 1 1 1 5 - 1 1 8 ． Xi e Bi n， Zh a n g Ai x i a ， Du a n M e n g l a n ． En g i ne e r ing mo d e a n d p l a t f o r m s e l e c t i o n f o r d e e p wa t e r o i l f i e l d d e v e l o p me nt i n So u t h Ch i n a S e a E J ] ． Ac t a P e t r o l e i S i n i c a ， 2 0 0 7 ， 2 8 1 1 1 5 - 1 1 8 ． 王志远， 孙宝江 ， 高永海， 等． 深水 司钻法压井模拟计算 [ J ] ． 石油 学报 ， 2 0 0 8 ， 2 9 5 7 8 6 7 9 0 ． Wa n g Z h i y u a n，S u n Ba o j i a n g，Ga o Yo n gh a i ，e t a 1 ．S i mu l a t i o n c o mp u t a t i o n o f we l l k i l l i n g wi t h d e e p wa t e r d r i l l e r ’ s me t h o d [ J ] ． Ac t a Pe t r o l e i S i n i c a ， 2 0 0 8， 2 9 5 7 8 6 7 9 0 ． Fa u l G L， Au d i b e r t J M E， Ha mi l t o n T K． Us i n g s u c t i o n t e c hn o l o g y f o r d e e p i n s t a l l a t i o n o f s t r u c t u r a l p i p e i n d e e p wa t e r [ R ． S P E 3 9 3 36， 1 9 9 8 ． Ake r s T J ．J e t t i n g o f s t r u c t u r a l c a s i n g i n d e e pwa t e r e n v i r on me n t s J o b d e s i g n a n d o p e r a t i o n a l p r a c t i c e s [ R] ． S P E 1 0 2 3 7 8 ， 2 0 0 6 苏堪华 ， 管志川 ， 苏义脑 ， 深 水钻井导管 喷射下人 深度确定 方法 [ J ] ． 中国石油大学学报 自然科学版 ， 2 0 0 8 ， 3 2 4 4 7 ～ 5 0 ． Su Ka n h u a， Gu a n Zh i c h u a n， Su Yina o ．De t e r mi n a t i o n m e t h o d o f c o n d u c t o r s e t t i n g d e p t h u s i n g j e t t i n g d r i l l in g i n d e e p wa t e r E J ] ． J o ur n a l o f Ch i n a Un i v e r s i t y o f Pe t r o l e um Ed i t io n o f Na t u r a l S c i e n c e， 2 0 0 8， 3 2 4 4 7 5 0 ． E 8 3 卢世深 ， 林亚超． 桩基础 的计算和分析 [ M] ． 北京 人民交通 出版 社 ， 1 9 8 7 1 0 4 11 0 ． Lu S hi s h e n， L i n Ya c h a o ． Co mp u t a t io n a n d a n a l y s i s o f p i l e f o u n d a t i o n [ M] ． B e ij i n g C h i n a C o mmu n ic a t i o n s P r e s s ， 1 9 8 7 1 0 4 1 1 0 ． [ 9 ] Ame r i c a n P e t r o l e u m I n s t i t u t e ． AP I RP 2 A WS D一 2 0 0 0 R e e o m m e n d e d p r a c t i c e f o r p l a n n i n g，d e s i g n i n g a n d c o n s t r u c t i n g f i xe d o f f s h o r e p l a t f o r ms wo r k i n g s t r e s s d e s i g n [ S ] ． Wa s h i n g t o n ， D C Ame r i c a n Pe t r o l e u m I n s t i t u t 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b e s [ J ] ． I n d u s t r i a l C o n s t r u c t io n， 2 0 0 4 。 3 4