深水控制泥浆帽钻井水力参数设计与计算.pdf

第 4 1 卷 第 3 期 2 0 1 3 年 5月 石 油 钻 探 技 术 P ETR0LEUM DRI LLI NG TECHNI QUES Vo 1 ． 4 1 NO ． 3 M a y ， 2 0 1 3 ． _深水钻井完井专题 d o i 1 0 ． 3 9 6 9 ／ j ． i s s n ． 1 0 0 1 0 8 9 0 ． 2 0 1 3 ． 0 3 ． 0 0 3 深水控制泥浆帽钻井水力参数设计与计算 李 昊， 孙宝江，高永海， 王金堂，王 中国石油大学 华东 石油工程 学院， 山东青 岛 2 6 6 5 8 0 宁 摘要 深水控制泥浆帽钻井技术可以应对严重漏失地层和高压、 高含硫地层的钻井问题， 但钻井水力参数的 设计与计算较为困难。为此， 结合深水钻井工艺流程， 建立了深水控制泥浆帽钻井井底压力计算模型， 给 出了深水 钻井不同工况下的钻井液密度确定准则和钻井液当量循环密度计算方法， 并基于井筒内循环压耗分析得到了水面 泵和水 下泵的泵压计 算方法； 针对严重 漏失地层和 高压 、 高含硫 地层的井筒压力分布特 点 ， 给 出了该 工况下的泥浆 帽高度计算方法； 结合井眼清洁准则和漏失量与漏失压差的关系， 给出了牺牲流体排量计算方法， 并以此为基础提 出了深水控制泥浆帽钻井水力参数设计流程。以一口深水井为例， 对控制泥浆帽钻井水力参数进行 了算例分析 ， 结果表明 泥浆帽高度主要由井底压力的大小决定， 钻井液密度与排量的大小可对其产生一定影响， 所以通过调节 泥浆帽高度 可以控 制井筒压力 。 关键词 深水钻井 控压钻井 泥浆帽 水力参数设计 计算方法 中图分类号 T E 5 2 文献标识码 A 文章编号 1 0 0 1 0 8 9 0 2 0 1 3 0 3 0 0 1 3 0 6 De s i g n a n d Ca l c u l a t i o n o f Hy d r a ul i c Pa r a me t e r s f o r Co n t r o l l i n g M u d Ca p i n De e pwa t e r Dr i l l i n g L i Ha o ， S u n B a o j i a n g ， Ga o Y o n g h a i ， Wa n g J i n t a n g ， Wang Ni n g S c h o o l o f Pe t r o l e u m E n g i n e e r i n g， C h i n a U n i v e r s i t y o f P e t r o l e u m Hu a d o n g ， Q i n g d a o ， S h a n d o n g， 2 6 6 5 8 0 。 i n a Ab s t r a c t De e p wa t e r c o n t r o 1 mu d c a p d r i l l i n g i S a n a d v a n c e d t e c h n o l o g y t o d e a l wi t h t h i e f z o n e ， h i g h p r e s s u r e a n d h i g h s u l f u r - b e a r i n g f o r ma t i o n， b u t i t s d r i l l i n g h y d r a u l i c p a r a me t e r s d e s i g n a n d c a l c u l a t i o n a r e mo r e c o mp l e x ． Ac c o r d i n g t o t h e d r i l l i n g p r o c e s s i n d e e p wa t e r 。 t h e c a l c u l a t i o n mo d e 1 o f BHP f o r d e e p wa t e r c o n t r o 1 mu d c a p d r i l l i n g wa s e s t a b l i s h e d ． Th e g u i d e l i n e s f o r d e t e r mi n i n g d r i l l i n g f l u i d d e n s i t y u n d e r d i f f e r e n t c o n d i t i o n s a n d c a l c u l a t i o n me t h o d o f ECD we r e p r o p o s e d， b a s e d o n t h e a n a l y s i s o f c i r c u l a t i n g p r e s s u r e l O S S ， t h e c a l c u l a t i n g me t h o d s f o r p u mp p r e s s u r e we r e p u t f o r wa r d a t s u b s e a a n d s u r f a c e r e s p e c t i v e l y ． Th e c a l c u l a t i o n me t h o d o f mu d c a p h e i g h t wa s p r o p o s e d a c c o r d i n g t o t h e c h a r a c t e r i s t i c s o f we l l b o r e p r e s s u r e d i s t r i b u t i o n i n t h i e f z o n e ， h i g h p r e s s u r e a n d h i g h s u l f u r b e a r i n g f o r ma t i o n ． Ba s e d o n t h e we l l b o r e c l e a n i n g r u l e a n d t h e r e l a t i o n s h i p b e t we e n l o s t a mo u n t a n d l o s t p r e s s u r e d i f f e r e n t i a 1 ． t h e c a l c u l a t i o n me t h o d o f s a c r i ric e d f l o w r a t e wa s p r o p o s e d， a n d h y d r a u l i c p a r a me t e r d e s i g n p r o c e s s f o r d e e p wa t e r c o n t r o l l e d mu d c a p d r i l l i n g wa s p u t f o r wa r d ． B a s e d o n t h e b a s i c d a t a o f a d e e p wa t e r we l l ， h y d r a u l i c p a r a me t e r s f o r d e e p wa t e r mu d c a p d r i l l i n g we r e c a l c u l a t e d a n d a n a l y z e d ． Th e r e s u l t s s h o w t h a t t h e mu d c a p h e i g h t i S ma i n l y d e c i d e d b y b o t t o m- h o l e p r e s s u r e ， t h e d e n s i t y a n d f l o w r a t e h a v e s o me i mp a c t ， t h u s we l l b o r e p r e s s u r e c a n b e c o n t r o l l e d b y a d j u s t i n g t h e mu d c a p h e i g h t ． Ke y w o r d s d e e p wa t e r d r i l l i n g ； ma n a g e d p r e s s u r e d r i l l i n g； mu d c a p ； h y d r a u l i c p a r a me t e r d e s i g n； c a l c u 一 1 a t i o n me t h o d 深水控制泥浆帽 c o n t r o l mu d c a p ， C MC 钻井 技术是 B ． F o s s l i 等人_ 1 ] 提 出的一种 应对严重漏失 地层和高压、 高含硫地层钻井问题的先进技术 。但 其特殊的钻井工艺也给水力参数设计带来 了难题 在钻进过程中， 由于受泥浆帽高度、 水下钻井液举升 泵排量等参数的影响， 井底压力的控制难度很大 ， 须 建立能够综合考虑 以上 因素的井筒压力模型 ； 而 当 钻遇漏失层时 ， 泥浆帽密度、 高度与牺牲流体漏失量 收稿 日期 2 0 1 3 0 3 一 O l ； 改 回日期 2 0 1 3 一 O 5 一 l O 。 作者简 介 李 昊 1 9 7 8 一 ， 男 ， 北京 大兴人 ， 2 0 0 0年 毕业 于石 油 大学 华东 计 算数 学及其 应 用软件 专业 ， 2 0 1 0年获 中 国石 油 大学 华东 油气井工程专业博士学位 ， 讲师 ， 主要从 事油气井流动力学与 工程及 海洋石 油工程方 面的研 究工作。 联 系方式 0 5 3 2 8 6 9 8 1 9 2 8 ， l i o n l i h a o a l i y u n ． C O 1T I 。 基金项 目 国家科技重大专项“ 大型油 气田及煤层 气开发” 之子 课题“ 海洋 深水 油 气田 开发 工程 技 术” 编号 2 0 1 1 Z X0 5 0 2 6 0 0 1 0 2 、 教育部“ 长江学者和创新团队发展 计划” 项 目“ 海 洋油气井钻 完 井理论与工程” 编号 I RT 1 0 8 6 、 中央 高校基 本科研 业务 费专项资 金资助项 目 编号 1 3 C X0 5 0 0 6 A 资助 。 石 油 钻 探 技 术 2 0 1 3年 5月 之间存在内在联系， 因此在设计牺牲流体排量时需 综合考虑牺牲流体携岩特性及地层漏失特性。国内 学者L 2 _ 近年来相继开展 了泥浆 帽钻井方 面的理论 研究， 并取得 了一定 的研究成果 。然 而， 由于 C MC 钻井水力参数设计方面的研究 尚处 于起步阶段 ， 因 此需要结合深水 C MC钻井 的工 艺特征， 从 一些 基 础问题人手 ， 建立 深水 C MC钻井 井底压力计算 模 型， 给出适合于深水 C MC钻井的水力参数计算方法。 1 深水 C MC钻井井底压力模型及关 键参数确定 深水 C MC钻井的钻井液不是通过隔水管井 口 返回平台， 而是经水下隔水管短节[ 6 ] 、 水下钻井泵泵 送 回平 台L 7 ] 。当钻遇恶性漏失地层时 ， 通过 向天然 漏层注入牺牲流体 的方式避免浪费钻井液 ； 当钻遇 高压 、 高含硫地层时 ， 为了避免高压、 高含硫气体危 及平台人员安全 ， 通过调节泥浆帽高度在套管鞋处 压漏地层 ， 利 用牺牲 流体将气侵流体压人地 层_ 8 j 。 拟建立 的深水 C MC钻井井底压力模型与常规深水 钻井压力系统有所不 同I 9 ] ， 它假设正常钻进时井底 压力恒定 ， 并认 为气柱形成的压力忽略不计 ， 根据深 水 C MC钻井工艺特点， 在深水 C MC钻井井筒压力 分析模型的基础上， 给出正常钻进时钻井液密度 、 当 量循环密度及钻井泵泵压的计算方法。 1 ． 1 井底压力计算模型的建立 建立的深水 C MC钻井井筒压力分析模型为 pB p B P pu PL A p 1 式 中 加 为井底压力 ， MP a ； B P 为井 口回压， MP a ； u ， 钆 分别为上部、 下部钻井液液柱静压力 ， MP a ； △ 为下部钻井液循环摩阻 ， MP a 。 与常规深水钻井 相 比， 深水 C MC钻 井井底恒 压， 其数值与钻井液排量和泥浆帽高度均无关， 只与 地层孔 隙压力对应 ， 因此其计算式为 P B p p g H 2 式中 』D p 为地层孔 隙压力 当量密度 ， g ／ c m。 ； g为重 力加速度 ， 取 9 ． 8 0 6 6 5 m／ s ； H 为垂深 ， l- h 。 在正常钻进时， 由于是开环循环 ， 因此有 P B P一 0 3 上部钻井液液柱静压力 P u p g H u 4 式中 为钻井液密 度， g ／ c m。 ； Hu为静 止的泥浆 帽液柱高度， 1 T I 。 下部钻井液液柱静压力 PL n g g L 5 式中， HL为隔水管短节以下循环钻井液液柱深度， m。 环空内的循环压耗[ 加 ] 一 [ 1 d d ㈤ } hi一。。 。 hi 。。 _J“ } 一 l H L 一 hi 式中 d h i 为井眼内径， m； d 为钻杆外径 ， m； d 。 。 为钻 铤外径 ， m； 为钻井液黏度 ， P a S ； Q为钻井液排 量 ， L ／ s 。 整理后可得正常钻进时泥浆帽高度的计算公 式 为 H 一 二 二 I o ． 5 7 5 0 3 o ． 5 7 5 0 3 - p m g 1 ． 2 钻井液密度的确定准则 在相同井深条件下 ， 深水 C MC钻井井筒 内的 钻井液柱 高度较小 ， 其所 用的钻井 液密度 比常规 深水钻井高 。为 了在 正常钻 进、 停 泵 以及 紧急 断 开隔水管时不出现地层流体侵入或井漏事故， 要 保证任何情况下井筒内的压力都略大于地层孔隙 压力而小于地层破裂压力 。根据 以上 3种工况的 特点 ， 可得 深水 C MC钻 井 的钻井 液 密度 确定 准 则为 1 正常钻进 g H p r g Hu 4 - HL A p p f g H 8 7 2 停钻 p p g H p , g H t j 4 - HL p f g H 9 3 紧急断开隔水管 p p g H b P s g Hw d 1 0 4 2 ． 5 k g ／ m。时， 石 油 钻 探 技 术 C d 1 ～O ． 0 0 0 2 7 7 9 p m 一1 0 4 2 ． 5 ； C 为钻柱转速 修正系数， C r 一 6 0 0 一N ／ 6 0 0 ； N 为钻柱转速， r ／ mi n 。 结合式 1 8 、 式 2 O 可得 Ca Cs C d C _ _ 2 1 卜薏 C a 在得到携岩最小返速后 ， 根据漏失层 以下环空 最大截面积可以得到携岩最小排量 。 1 ． 5 ． 2 ． 2 漏失量与漏失压差间的关系 牺牲流体排量过大或过小都会造成漏失压差变 化， 从而导致泥浆帽高度失稳， 因此在设计牺牲流体 排量时， 需确定漏失量与漏失压差间的关系。目前 很多学者[ 4 , 1 8 - 1 9 已经通过理论分析和实验研究得到 了关于漏失量与漏失压差关系的各种数学模型 ， 见 表 1 。然而， 漏失压差与漏失速度之间的真实关 系 须根据现场漏失数据， 通过统计分析得到 ， 并通过数 值方法 回归出表 1中的参数。 表 1 漏失量与漏失压差关系模型 Ta b l e 1 Re l a t i o ns hi p b e t we e n l os t a mo u nt a nd l ost pr e s s ur e d i f f e r e n t i a l 2 C MC钻井水力参数设计流程 深水 C MC钻井水力参数设计流程如下 1 根 据工艺参数确定岩屑直径 ； 2 根据循环钻井液 牺牲 流体 属性计算最小携岩返速， 并确定最小排量； 3 根据漏失量与漏失压差的关系， 确定最小排量对 应 的漏失压力； 4 根据泥浆帽高度与井筒压力 的关 系， 确定最小排量对应的泥浆帽高度 ； 5 根据地层破 裂压力和地层孑 L 隙压力确定泥浆 帽的可调整范 围， 及其对应的漏失量范 围； 6 如果计算得到的泥浆 帽 高度位于可调整 范围内， 则得 到 C MC钻井牺牲流 体排量 ； 7 如果计算得到的泥浆帽高度不在可调整 范围内， 则分 2种情况 a ．计算得到 的泥浆 帽高度 超出泥浆帽可调整范围， 表示在泥浆帽可调整 范围 内无法达到携岩最小返速 ， 应调整工艺参数和钻井 液类型 ， 进一步减小携岩最小排量； b ．计算得 到的 泥浆帽高度低于泥浆帽可调整范围的低限 ， 则为了 达到最好的井眼清洁效果 ， 应 以泥浆帽可调整范围 高限对应 的排量作为施工参数。 3 算例分析 3 ． 1 基础数据 某深水井平台距海平面 2 5 m， 水深 1 2 5 0 m， 立 管内径 3 1 7 ． 5 1 T ff n ， 采用 4 1 2 7 ． 0 rai n钻杆， 4 3 1 1 ． 1 I n l n 井眼最大排量 2 5 0 0 L ／ rai n ， 4 2 1 5 ． 9 mm 井眼最大 排量 1 5 0 0 L ／ rai n ， 低泵速循环排量 4 0 0 L ／ rai n 。进 行深水 C MC钻井时 ， 泥浆帽最低位置可达海平面以 下 5 6 0 r n 。如果使用密度为 1 ． 5 7 g ／ c m3 的钻井液 ， 则 1 2 3 I T I 的泥浆帽高度即可获得 2啪P a 液柱压力， 此时 泥浆帽气液界面距离水 面井 口 4 3 7 m。不 同套管鞋 位置的地层破裂压力和孔 隙压力见表 2 l_ 2 。从表 2 可以看出 如果采用常规钻井方式钻 4 3 1 1 ． 1 mm井 眼时， 需要在钻至井深 2 3 0 0 m 时下入 4 2 4 4 。 5 mm 套管 ， 而使用 C MC钻井方式在 4／ , 3 1 1 ． 1 mm 井眼可 钻至井深 3 8 0 0 m。 地层孔隙压力和破裂压力剖面如 图 1所示 井 深 2 5 0 0 m处的地层孔隙压力当量密度已经高于常 规钻井的钻井液密度 ， 如果继续钻进可能诱发井控事 故， 因此必 须 下人 4 4 ． 5 r r l I n套 管 固井。若采用 C MC钻井， 井深 2 5 0 0 m处的井底压力为 3 3 ． 3 3 MP a ， 大于地层孔隙压力 3 0 ． 5 0 MP a ， 为安全钻进提供 了保障， 可不下 4 2 4 4 。 5 mm套管继续钻进 。 表 2 套管鞋处的地层破裂压力和孔隙压力 T a b l e 2 P o r e p r e s s u r ean df o r ma t i o n f r a c t u r e p r e s s u r e a t c a s i n g s h o e O ～ 1 2 5 0 1 2 5 O ～ 1 9 4 0 1 9 4 O ～ 2 3 0 0 2 3 O O ～ 3 8 0 0 隔水管 3 5 5 ． 6 3 1 1 ． 1 2 1 5 9 3 1 7 ． 5 O ～1 2 5 0 隔水管 3 3 9 ． 7 1 2 5 O ～ 1 9 4 0 3 5 5 ． 6 2 4 4 ． 5 1 9 4 O ～ 3 8 0 0 31 1 ． 1 l 8 石 油 钻 探 技 术 2 0 1 3年 5月 排量下， 泥浆帽高度随着井底压力的增大而增高； 同 一 井底压力下 ， 排量越大泥浆帽高度越低 。根据 以 上分析可知， 泥浆帽高度主要 由井底压力的大小决 定 ， 钻井液密度与排量的大小也对其产生一定影响 ， 通过调节泥浆帽高度可以控制井筒压力 。 4 结束语 结合钻井工艺流程给出了深水控制泥浆帽钻井 井底压力计算模型 ， 得到了钻井液密度确定准则及 当量循环密度计算方法。根据控制泥浆帽钻井 的特 点 ， 得到 了钻遇漏失层 时泥浆帽高度 、 合理漏失量 、 牺牲流体排量的确定方法 ， 并结合井筒携岩要求及 漏失量与漏失压差的关系特征给出了控制泥浆帽钻 井水力参数的设计流程 。实例计算表 明 在 同一排 量下 ， 注人钻井液密度越大 ， 泥浆帽的高度越低 ； 钻 井液密度和排量不变 的条件下 ， 泥浆帽高度 随着井 底压力的增大而增高； 同一井底压力下， 排量越大泥 浆帽高度越低。分析认为 ， 泥浆帽高度主要 由井底 压力的大小决定 ， 但钻井液密度与排量的大小也对 其产生一定影响 ， 所以通过调节泥浆帽高度可 以控 制井筒压力。 参考文献 Re f e r e n c e s E l i F o s s i l B ， S a n g e s l a n d S ． C o n t r o l l e d mu d - c a p d r i l l i n g f o r s u b s e a a p p l i c a t i o n s w e l l c o n t r o l c h a l l e n g e s i n d e e p w a t e r s J ] ． S P E Dr i l l i n g C o mp l e t i o n ， 2 0 0 6 ， 2 1 2 1 3 3 1 4 0 ． [ 2 ] 王子健． 控制泥浆帽压力钻井工艺技术研究 [ D] ． 东 营 中国石 油 大学 华东 石油工程学 院， 2 0 0 9 ． Wa n g Z i j i a n ． S t u d y o f c o n t r o l l e d mu d c a p d r i l l i n g t e c h n o l o g y [ D] ． Do n g y i n g C h i n a Un i v e r s i t y o f P e t r o l e u m Hu a d o n g ， S c h o o l o f Pe t r o l e u m En g i n e e r i n g， 2 0 0 9 ． [ 3 ] 郝希宁， 汪志 明， 薛亮 ， 等． 泥浆帽控压钻 井裂缝漏失规 律 Ⅲ J ] ． 石油钻采 工艺 ， 2 0 0 9 ， 3 1 5 4 8 5 1 ． Ha o Xi ’ n i ng， W a n g Z h i ming， Xu e Li a n g， e t a 1 ．S t u d y o n l o s t c i r c u l a t i o n me t h o d s i n mu d c a p ma n a g e d p r e s s u r e d r i l l i n g [ J ] ． Oi l Dr i l l ing Pr o d u c t i o n Te c h n o l o g y， 2 0 0 9， 3 1 5 4 8 5 1 ． [ 4 ] 周泊奇， 柳贡慧， 李军． 泥浆帽理想井底压力模型研究初探[ J ] ． 钻采工艺 ， 2 0 0 8 ， 3 1 6 4 - 7 ． Z h o u B o q i ， L i u Go n g h u i ， L i J u n ． R e s e a r c h o n f l o a t i n g mu d c a p b o t t o m h o l e p r e s s u r e m o d e l [ J ] ． D r i l l i n g P r o d u c t i o n T e c h n o l o g y， 2 0 0 8， 3 1 6 4 - 7 ． [ 5 ] 孙凯， 梁海波， 李黔， 等． 控压钻井泥浆帽设计方法研究[ J ] ． 石 油钻探技术 ， 2 0 1 1 ， 3 9 1 3 6 3 9 。 S u n Ka i 。 L i a n g Ha i b o ， L i Qi a n ， e t a 1 ． R e s e a r c h o n mu d c a p d e s i g n o f m a n a g e d p r e s s u r e d r il l i n g [ J ] ． P e t r o l e u m D r i l l in g T e c h n i q u e s ， 2 0 1 1 ， 3 9 1 3 6 3 9 ． [ 6 ] E r i c k R ． C a s e h i s t o r y o f f l o a t in g mu d c a p d r i l l i n g t e c h n iq u e s A r d a l i n f i e l d ， T i m a n P e c h o r a b a s i n ， R u s s i a [ R 1 ． s P E ／ I A D C 2 9 4 2 3， l 9 9 5 ． [ 7 ] B e l t r a n J C ， G a h a l d o n O， P u e r t o G， e t a 1 ． C a s e s t u d i e s p r o a e t i r e ma n a ge d p r e s s u r e d r i l l i n g a n d u n d e r ba l a n c e d d r i l l i n g a p p l i c a t i o n i n S a n J o a q u i nWe l l s ， Ve n e z u e 1 a r R] ． S P E 1 0 0 9 2 7 ， 2 0 0 6 ． [ 8 ] S o t o R， Ma l a v 6 J ， Me d i n a M， e t a 1 ． Ma n a g e d p r e s s u r e d r i l l i n g MP D p l a n n i n g a s o l u t io n f o r S a n J o a q u i n F i e l d ， Ve n e z u e l a J R ] ． I A t X 2 ／ S P E 9 9 1 1 6 ， 2 0 0 6 ． [ 9 ] Me d l e y G H， Re y n o l d s P B B ． D i s t i n c t v a r i a t i o n s o f ma n a g e d p r e s s u r e d r il l i n g e x h i b i t a p p l i c a t i o n p o t e n t i a l [ J ] ．wo r l d Oi l ， 2 0 0 6 ， 2 2 7 3 4 1 4 4 ． E l O ] Ha r r i s O O ， O s i s a n y a S O ． E v a l u a t i o n o f e q u i v a l e n t c i r c u l a t i n g d e n s i t y o f d r i l l i n g f l u i d s u n d e r h i g h - p r e s s u r e ／ h i g h - t e mp e r a t u r e c o n d i t i o n s [ R ] ． S P E 9 7 0 1 8 ， 2 0 0 5 ． [ 1 1 ] 管志川． 温度和压力对深水钻井油基钻井 液液柱压 力的影响 [ J ] ． 石油大学学报 自 然科学版， 2 0 0 3 ， 2 7 4 4 8 5 2 ， 5 7 ． Gu a n Zh i e h u a n ．Ef f e c t o f t e mp e r a t u r e a n d p r e s s u r e o n f l u i d c o l u mn p r e s s u r e o f we l l b or e d r i l l i ng f l u i d i n de e p - wa t e r d r i l l i n g wi t h 0 i 1 一 b a s e d d r i l l i n g f l u i d [ J ] ． J o u r n a l o f t h e Un i v e r s it y o f Pe t r o l e u m， Ch i n a Ed i t i o n o f Na t u r a l Sc i e nc e ， 2 0 0 3， 2 7 4 4 8 5 2． 5 7 ． [ 1 2 ] 姚晓， 周保中， 赵元才， 等． 国内油气田漏失性地层固井防漏技 术研究[ J ] ． 天然气工业， 2 0 0 5 ， 2 5 6 4 6 4 8 ． Ya o Xi a o， Zh o u Ba o z h o n g， Z ha o Yu a n c a i ， e t a 1 ．Le a k r e s i s t a n c e t e c h n i q u e s o f t hi e f z o ne c e me n t i n g i n d o me s t i c 0 i l a n d g a s f i e l d s [ J ] ． N a t u r a l G a s I n d u s t r y ， 2 0 0 5 ， 2 5 6 4 5 4 8 ． [ 1 3 ] Ur s e l ma n n R， C u mmi n s J ， Wo r r a l l R N， e t a 1 ． Pr e s s u r e d mu d c a p d r i l l ing e f f i c i e n t d r i l l i n g o f h i g h - p r e s s u r e f r a c t ur e d r e s e r v o i r s [ R ] ． S P E ／ I A DC 5 2 8 2 8， 1 9 9 9 ． [ 1 4 3 P o we r D， I v a n C D， B r o o k s S W． Th e t o p 1 0 l o s s c i r c u l a t i o n c o n c e r n s i n d e e p w a t e r d r i l l i n g [ R ] ． S P E 8 1 1 3 3 ， 2 0 0 3 ． r 1 5 ] Ru n t u we n e M， S u p r i h o n o S ， R i z k a D， e t a 1 ． P r e s s u r i z e d mu d c a p d r i l l ing d r a s t i c a l l y r e d uc e s no n - p r o d u c t i v e t i me i n S o k a F i e l d ， S o u t h S u m a t e r a [ R ] ． S P E 1 2 5 3 1 1 ， 2 0 0 9 ． [ 1 6 ] S a n t o s H， S o n n e ma n n P， Ko z i c z J ， e t a 1 ． Op t imi z i n g a n d a u t o ma t i n g p r e s s u r i z e d m u d c a p d r i l l i n g wi t h t h e m ic r o - f l u x c o n t r o l me t h o d [ R ] ． S P E 1 1 6 4 9 2 ， 2 0 0 8 ． [ 1 7 ] 刘希圣， 蒋金纯． 关于确定合理环空返速问题的探讨[ J ] ． 石油 钻采工艺 ， 1 9 8 4 ， 6 2 卜1 2 ． I i u Xi s h e n g ， J i a n g J i n c h u n ． Di s c u s s i o n o n t h e r e a s o n a b l e a n n u l a r r e t u r n s p e e d [ J ] ． Oi l D r i l l i n g P r o d u c t i o n Te c h n o l o g y ， 1 9 8 4， 6 2 卜1 2 ． [ 1 8 ] 徐同台， 刘玉杰． 钻井工程防漏堵漏技术[ M] ． 北京 石油工业 出版社 ， 1 9 9 7 6 - 7 ． Xu To n g t a i ， L i u Yu j i e ． D r i l l i n g e n g i n e e r i n g l o s t c i r c u l a t i o n r e s i s t a n c e a n d c o n t r o l t e c h n o l o g y [ M] ． B e ij i n g P e t r o l e u m I n d u s t r y Pr e s s ， 1 9 9 7 6 - 7 ． [ 1 9 ] 金衍， 陈勉， 刘晓明， 等． 塔中奥陶系碳酸盐岩地层漏失压力统 计分析I J ] ． 石油钻采工艺 ， 2 0 0 7 ， 2 9 5 8 2 8 4 ． J i n Ya n ， C h e n M i a n ， Li u X i a o mi n g ， e t a 1 ． S t a t i s t i c a n a l y s i s o f l e