全预紧组合框架液压机的预紧力研究.pdf

第 5 1 卷第 1 4期 2 0 1 5 年 7 月 机械工程学报 J OURNAL OF MECHANI CAL ENGI NEERI NG Vo1 ． 51 No． 1 4 J u 1 ． 2 0 1 5 DoI l O． 39 01 ， J M E． 20 1 5． 1 4． 08 6 全预紧组合框架液压机的预紧力研究 单东生 贾向东2 赵长财 2 1 ．北方重工集 团有 限公司设计研究院沈阳 1 1 0 1 4 1 ； 2 ．先进锻压成形技术与科学教育部重点实验室 燕山大学 秦皇岛0 6 6 0 0 4 摘要在现代液压机设计理论中，全预紧组合框架结构是 目前液压机本体结构的首选形式。拉杆预紧力的大小直接影响整个 压机结构的稳定性。通过应用力学分析和数值模拟，对不考虑压机横梁变形和考虑压机横梁变形两种情况下预应力结构的工 作过程进行分析，分别给出预应力机架在预紧过程中和加载后立柱和拉杆变形的理论计算公式；同时推导出加载后机架残余 预紧力的理论计算公式，并与有限元计算结果进行对 比。为反映压机工作时拉杆预紧程度对立柱残余压力的影响，给出立柱 剩余预紧系数的概念及其计算公式并给出取值范围，为预应力结构液压机的设计计算提供新的理论计算方法。 关键词预应力；预紧力；液压机；残余预紧力；有限元 中图分类号T G 3 1 5 Re s e a r c h o n Pr e ． t e n s i o n Fo r c e o f t he Pr e l o a d e d Co mo o s i t e Fr a m e Hy d r a ul i c Pr e s s S HAN Do n g s h e n g J I A Xi a n g d o n g ZHAO Ch a n g c a i 1 ． De s i g n R e s e a r c h I n s t i t u t e ， No r t h e rn He a r y I n d u s t r i e s Gr o u p C o ． ， L t d ． ， S h e n y a n g 1 1 0 1 4 1 ； 2 ． Ke y L a b o r a t o r y o f Ad v a n c e d F o r g i n g ＆S t a mp i n g T e c h n o l o g y a n d S c i e n c e Y a n s h a n U n i v e r s i t y ， Mi n i s t r y o f E d u c a t i o n o f C h i n a ， Q i n h u a n g d a o 0 6 6 0 0 4 Abs t r a c t I n t h e mo d e m d e s i g n t h e o r y o n t h e h y d r a u l i c p r e s s ， r e l o a d e d c o mp o s i t e f r a me b e c o me s p r e f e r r e d s t r u c t u r e o f h y dra u l i c p r e s s ． Th e p r e t e n s i o n f o r c e d i r e c t l y a f f e c t s t h e s t a b i l i t y o f t h e s t r u c t u r e o f wh o l e p r e s s ． Th r o u g h t h e a n a l y s i s o f t h e p r e s t r e s s e d f r am e ’ S wo r k i n g p r o c e s s wi t h and wi t h o u t d e f o r ma t i o n o f b e am b y u s i n g t h e me c h a n i c a l a n a l y s i s a n d n u me ri c a l s i mu l a t i o n ， v e r t i c a l p o s t an d t e n s i o n r o d d e f o rm a t i o n c a l c u l a t i o n f o r mu l a s a r e d e riv e d ；At t h e s a me t i me ，t h e t h e o ry f o rm u l a o f fr am e r e s i d u a l p r e t i g h t e n i n g f o r c e a f t e r l o a d i n g i s g i v e n ， an d b e c o mp are d wi t h fi n i t e e l e me n t c a l c u l a t i o n r e s u l t s ． I n o r d e r t o r e fl e c t the t e n s i o n r o d p r e l o a d d e g r e e e ffe c t o n t h e v e r t i c a l p o s t ’ S r e s i d u a l s tre s s ， r e s i d u a l p r e t i g h t e n i n g c o e ffi c i e n t d e f ini t i o n a n d c a l c u l a t i o n f o rm u l a a r e g i v e n ， an d i t s s c o p e i s a l s o g i v e n ． Ne w me t h o d f o r th e f o r c e p aram e t e r s o f p r e - s tr e s s e d s t r u c t u r e i s p r o v i d e d ． Ke y wo r d s p r e -- s t r e s s ；p r e - t e n s i o n f o r c e ； h y dr a u l i c p r e s s ； r e s i d u a l p r e l o a d； fi n i t e e l e me n t 0 前言 预应 力结构机架 能大大提 高液压机 的承载 能 力，因此，预应力组合机架液压机以其自身结构优 势成为现代液压机设计 中的常用结构L 1 J 。 拉杆预紧 力参数的设计以及施工时的预紧次序 、预紧方法直 接关系到机架的稳定性、安全性和使用寿命 。预紧 力过 小，容易导致横梁与立柱之间产生开缝 ，影响 压机精度；预紧力过大，容易使拉杆产生早期疲劳 2 0 1 4 0 7 2 4收到初稿，2 0 1 5 0 3 1 8 收到修改稿 破坏，降低拉杆寿命 。 针对预紧机架的研究，一些学者借助有 限元软 件 ，通过采用数值分析 的方法对机架的整体性进行 了研究，通过数值方法揭示了预应力机架各预紧参 数对机架的影响 。近年，颜永年等 o ‘ 通过数值 模拟对采用部分坎合 ，钢丝缠绕预紧技术的大型模 锻压机进行了研 究。董晓传等L 1 j J 通过在现有偏载工 况机架受力模型的基础上 ，引入预紧力的影响，建 立了液压机机架临界预紧力模型。该模型在分析过 程中忽略了横梁刚度对预紧力的影响 ，计算结果偏 安全 。唐景林等【 l 对预紧过程中拉杆拉力相对变形 过程 的分析 ，提 出了一种拉杆预紧力 的非缓解测量 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 5 年 7月 单东生等全预紧组合框架液压机的预紧力研究 原理，为机架预紧状态提供了检测方法，但并未涉 F 及预紧过程 中各力能参数的关系 。S T R A NO 等 通过能量法对预紧组合机架进行 了研究，但并没有 给出残余预紧力的计算方法 。 本文根据预应力液压机机架 的预紧过程 ，通过 理论分析，得到了压机机架预紧时拉杆和立柱的变 形公式 ，以及压机工作状态下立柱的残余预紧力计 算公式。并且通过数值模拟验证 了公式的正确性， 为实际压机预紧过程 中拉杆的伸长量、立柱残余预 U 】 紧力的计算提供了理论公式。 1 预应力机架的工作过程分析 预应力机架是通过贯穿上下横梁和立柱之间的 拉杆实现机架的预紧，其结构简图如图 1 所示。通 常这种机架的预紧方式有两种一是加热预紧法， 即通过对拉杆加热使拉杆伸长，在加热状态下拧紧 立柱螺母；二是液压预紧法 ，即通过专用的预紧液 压拉紧装置完成对拉杆预紧力 的施加。 无论通过哪种预紧方式 ，预应力机架的变形过 程相同。预紧过程中拉杆在预紧力的作用下伸长， 立柱在预紧力 的作用下压缩；在工作过程中，立柱 的预压缩量减小，拉杆进一步伸长 ，如图 1 所示。 Y f J ＼． ． r ， 』 _ I { Fz Fz ～ 一 ’ I I I 、 I ● F y F y 1 I ＼ 、 ． l I 一一 f 广 1 广 1 广 一 ＼ f ＼ ＼ f a 预紧前 b 预紧后 c 加载后 图 1 预紧压机机架结构和变形示意图 预紧机架 的单个立柱与拉杆 的载荷变形图如图 2所示。 假设机架包含 m个立柱，每个立柱中有 根拉 杆 。预紧结束后，立柱和拉杆达到平衡点，即图 2 中 a点；压机工作加载时，拉杆沿 Ol a变形继续增 加 ，立柱沿 a 0 2 减小变形。当外载荷达到压机的公 称载荷时，拉杆伸长量达最大值 ，立柱压缩量达最 小值 ，如图 1 、图 2所示。立柱 的压缩量和拉杆的 伸长量直接影响压机的精度和机架的使用寿命 。 图2 预紧压机拉杆立柱载荷变形图 2 预应力机架理论解析 本文在对预应力机架的分析过程 中采用如下基 本假 设。 1 立柱、拉杆 以及上 、下横梁为各向同性的 连续体 。 2 不考虑温度及装配应力。 3 每根拉杆预紧力一致 。 4 压机工作时受 中心载荷 ，不计偏心引起的 弯矩 。 5 上下横梁 刚度远大于立柱及拉杆刚度 ，因 此 ，在计算 中不计上下横梁弯 曲对立柱的影响。 2 ． 1 不考虑压机横梁变形的影响 设拉杆长度为 L l 含机架上、下横梁厚度 ，横 截面面积为 f ；立柱的长度为 厶，横截面积为 。 取机架 的预紧系数为 k ，则每根拉杆预紧力 【 l J ， 式 中 一液压机 的公称载荷； 机架的总拉杆根数 。 预紧状态下，拉杆和立柱的变形为 乃 箍 2 L A lE l n A tE t Z 盟f 3 1 一 一 I j J z n A F z y E L z z n n k A Fe lE L2 z m AI E z 一 式中 厂一 拉杆在预紧状态下的伸长量； 立柱在预紧状态下的压缩量； n 每个立柱中拉杆根数； m压机机架中所含立柱 的个数； n m xn ； 历 拉杆的弹性模量 ； 立柱的弹性模量； 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 8 8 机械工程学报 第 5 l 卷第 l 4期 立柱与拉杆的横截面面积之 比； z ， 。 如 图 2所示，压机承受公称载荷作用时，拉杆 的变形量将沿 0l a b增加， 此时单根拉杆在公称载荷 作用下增加的伸长量 4 式 中 一压机在承受公称载荷 作用时，单根拉 杆拉伸载荷的增量。 压机在承受公称载荷作用下立柱的压缩量将沿 a 0 2 减小 ，此时压机在公称载荷作用下立柱压缩变 形 的减小值 箍 5 式中 ～压机在承受公称载荷作用 时，立柱压 缩载荷的减小量 。 压机在承受公称载荷过程中，拉杆的伸长量增 量和立柱压缩量减小量相等，即 A 2 t A 2 A 2 。从 图 2拉杆立柱变形载荷 图可 以看出，加载后，立柱和 拉杆之间满足 ， z 6 将式 4 、 5 代入式 6 ，得 一 棚 警 ] 7 厶 厶 ‘l 厶 厶 压机在公称载荷 作用下拉杆和立柱变形的 增量 8 在公称载荷 作用下， 单根拉杆所受总载荷和 总变形量 鲁 上m n ,E lL tiE ,L 1_] e10 式 中 单根拉杆在公称载荷 作用下所承 受的总载荷； ， 一拉杆在公称载荷 下的总变形量 。 在公称载荷 作用下， 立柱的残余预紧力和压 缩变形量 k m 一 ‘ n E lL z q m E z L t t 、 告 壶一 12 式中 立柱在公称载荷 作用下的残余预 紧力 ； 儿一立柱在公称载荷 作用下的残余压 缩量 。 设残余预紧力 与公称压力 的比称为立柱 剩余预紧系数，用 表示 。 则根据式 1 1 可得立柱剩 余预紧系数 k 一 Ez Lt r l 1 3 ， ⋯ 、 ’ m n E IL． nmE， Ll 立柱剩余预紧系数反映了压机工作时，拉杆预 紧程度对立柱残余压力的影响。立柱剩余预紧系数 过大 ，表 明拉杆预紧力过大，可能导致拉杆寿命降 低； 立柱剩余预紧系数过小， 表明拉杆预紧力不足 ， 可能导致立柱与横梁产生开缝现象，甚至导致压机 刚度遭到破坏 。建议在工程设计中，取 -- o ． 2 - - 0 - 3 。 2 ． 2 考虑压机横梁变形的影响 在实际预紧过程 中，横梁也会产生压缩变形 。 横梁的变形将直接影响预紧过程 中立柱和拉杆的受 力状态。 假设机架的上、下横梁的高度为 厶、厶，上 、 下横梁与立柱相对应处的等效横截面面积为 、 。 在式 1 所示预紧力作用下 ，立柱和拉杆 的变形依然 满足式 2 、式 3 。预紧过程中上、下横梁与立柱相 对应处的压缩量为 等 14 n L x 1 5 二 _ 1 5 1 A sE 哪 x AE x 、 ’ 式中 上横梁与立柱对应位置处横截面面积 与拉杆的横截面面积之 比，A r l ／ l t ； 下横梁与立柱对应位置处横截面面积 与拉杆的横截面面积之比，A q x A t ； 上横梁 的弹性模量 ； 一 下横梁的弹性模量 。 在公称载荷 作用下， 拉杆和立柱的变形量的 增量满足式 4 、 5 ，上、下横梁与立柱相对应处的 变形量增量为 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 5年 7月 单东生等全预紧组合框架液压机的预紧力研究 8 9 箍 1 6 △ z x - 箍 1 7 式中△ 上横梁在公称载荷 作用时压缩量 的减小量 ； 一 下横梁在公称载荷 作用时压缩量 的减小量 上横梁在公称载荷 作用时压缩载 荷的减小量 ； 一 下横梁在公称载荷 作用时压缩载 荷的减小量。 压机在承受公称载荷作用过程中，立柱、上下 横梁之间所承受的压缩载荷增量满足式 1 8 F x A F 1 8 式中 △ 卜立柱、上下横梁在受载荷作用时载荷 增量。 受载过程中，拉杆 的伸长量的增量和立柱、上 下横梁压缩量的减小量之间满足 △ △ △ △ 1 9 受载变形过程 中，立柱、拉杆和上、下横梁载 荷之 间满足 n F ／ A F 2 0 联立式 2 、 3 、 1 4 ～ 2 0 可求得 F e 2 1 巧兰 2 2 7 { s x Ll E Z E s Ex r 2 E l V , V x Z , E s E x J r 7 1 x L s E z E x H s L x Ez E l ； ， mq q , q x L l Ez E s Ex n v , v x Z z E s Ex x L s E Z E x s L x E z E s 、 将式 2 1 、 2 2 代 回式 4 、 5 、 1 6 、 1 7 中， 即可求得受载后 ，立柱 、拉杆 以及上、下横梁的变 形量的增量。 考虑上、下横梁的变形后 ，在公称载荷 作用 下拉杆的总载荷和总变形量 去 立 柱 的残余 预紧 力系 数 和 总压缩 量 鱼一 2 5 ■一 一 I Z I 去 一 在实际中，不同钢材 的弹性模量相差不大 ，在 理论计算中，通常取立柱 、拉杆、上 、下横梁弹性 模量相等 ，此 时，式 9 、 1 1 、 1 3 、 2 1 、 2 2 与 弹性模量无关。 3 8 MN全预紧组合框架液压机预紧 力计算 3 ． 1 理论计算 以某 8 MN全预紧预应力组合框架双柱液压机 为例 ，其基本结构如 图 3所示。 图 3 8 MN预紧液压机结构图 该液压机机架采用双柱预紧结构 ，其立柱 、拉 杆以及横梁参数如表 1 所示。 表 1 立柱、拉杆、横梁参数表 取压机预紧系数 k - 1 ． 4 ， 立柱、 拉杆和上下横梁 的弹性模量 E 2 1 0 GP a ，根据表 1中的各参数及本 文预应 力机架计算公式 考虑横梁变形和不考虑横 梁变形 ，计算出 8 MN 预紧压机受载前后各预紧参 量值如表 2所示。 从表 2计算结果可 以看 出，考虑横梁变形 的影 响，在载荷作用下，拉杆的伸长量、立柱受载后剩 余压缩量 、拉杆载荷、残余预紧力均大于不考虑横 梁变形时的理论计算值 ，但两者相差不大。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 9 O 机械工程学报 第 5 1 卷第 1 4期 注 相对偏差 考虑横梁变形值一不考虑横梁变形值 ／ 不考虑横梁变形值 。 根据本文的基本假设，将表 2中的计算结果代 入式 2 7 中，计算 出压机在加载前后，拉杆和立柱 的横截面轴 向应力值如表 3所示 。 F 2 72 l 表 3 立柱、拉杆横截面轴向应力 3 ． 2 有限元计算 根据 8 MN预应力液压机的结构，建立其有限 元计算模型如图4所示。通过数值模拟计算预应力 机架在载荷前后拉杆、立柱的变形量，以及其横截 面的正应力分布 。 图4 有限元分析中压机的边界条件 在有 限元模型中，设置立柱、拉杆和上下横梁 的弹性模量 l- 2 1 0 G P a ，泊松 比 0 ． 3 。 压机的边界 条件设定如图 4所示 ，其 中压机预紧系数 k 1 ． 4 。 通过有限元模拟 ，计算 出拉杆在加载前后的轴 向位移云图如图 5所示。 图 5中所示拉杆上下截面的轴向位移差值即为 拉杆加载前后的伸长量。计算结果如表 4所示。 表 4 拉杆变形量 mm a 加载前 b 加载后 图 5 拉杆加载前后轴向位移云图 mm 将表 4中有限元计算结果与理论计算结果相比 可 以看 出，加载前后，无论是否考虑横梁变形，拉 杆 的理论计算结果均偏小；但是考虑横梁变形后的 理论计算结果与有限元计算结果基本一致。 有 限元模拟 的立柱在加载前后 的轴 向位移 云 图如图 6所示 。 t B D 4 2 0 a 加载前 b 加载后 图6 拉杆加载前后轴向位移云图 舢1 1 从 图 6计算结果可 以看 出，加载前立柱垂直于 轴线 的各横截面 的位移值相等。加载后，由于受到 横梁变形产生弯矩的影响，靠近横梁处横截面的位 移值不相等 。图 6中所标位移值为图中 、 所示 平面内位移值的平均值 ，计算结果如表 5所示。理 论计算 中，忽略了横梁变形产生弯矩的影响，认为 加载前后立柱各横截面 的位移相等 。 m 加 g { “ 4 3 3 3 22 ●1 0O O一一 ■●口 幽图 7 O 1 1 4 ∞m 铝 ““ 3 3 2 2 2 ●1 O O O一一一 加 钉 0 加 ■口 豳网_ B加 舵 O OOOOO O O00O OO ■墨口 嘲凰誓 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 5年 7月 单东生等全预紧组合框架液压机的预紧力研究 9 1 表 5 立柱变形量 I n l T l 将表 5中有限元计算结果与理论计算结果相 比 可以看 出，加载前 ，理论计算结果与有 限元计算结 果相差很小；加载后 ，考虑横梁变形的理论计算结 果更接近有 限元计算结果。 拉 杆和立柱 加载前后 横截面有 限元模拟 的轴 向应力分布、如图 7 、图 8所示。图中所示 横截 面的轴 向应力的平均值如表 6所示。 a 加载前 b 加载 后 图 7 拉杆加载前后轴向应力云图 MP a l 4 2 9 ． 9 4 5 1 6 卷 一 9 ． 1 7 1 3 ． 9 5 1 8 7 2 - 2 3 5 0 -2 8 2 8 - 3 3 0 6 -3 7 8 3 4 2 6 1 4 7 3 9 a 加载前 b 加载后 图 8 立 柱加载前后轴 向应 力云 图 MP a 8 ． 8 2 表 6 拉杆、立柱横截面轴向应力 MP a 对 比表 6有限元和理论计算结果，容易看 出， 理论计算结果与有限元计算结果相差不大 ，特别是 考虑横梁变形时的理论计算结果与有限元计算结果 基本一致 。 通过有 限元模拟与理论 计算结果 的对 比可 以 看 出不考虑横梁变形时，理论计算结果与有限元 计算结果相 比偏差较大 ；考虑横梁变形时，理论计 算结果更接近有 限元计算结果。无论是否考虑横梁 变形的影响，有限元计算结果和两种理论计算结果 都有偏差。这是由于理论计算过程中没有考虑横梁 受载后产生的弯矩对立柱和拉杆的作用 。但是横梁 的刚度远大于立柱刚度 ，对 比理论计算结果和有 限 元结果 ，两者计算偏差不大于 1 0 ％，因此，本文推 导 出的两套理论计算 公式，均可满足工程需要，可 根据工程实际需要进行选择 。 4 结论 1 通过对全预紧组合框架预应力结构变形过 程 的分析，针对分析过程中是否考虑压机横梁的变 形 ， 分别给 出了预应力机架在预紧过程中和加载后， 立柱和拉杆变形的理论计算公式；同时推导出加载 后机架残余预紧力 的理论计算公式 。 2 通过有 限元和理论公式对 8 MN 预应力液 压机加载前后两种工况的计算结果对比，验证 了理 论公式的正确性；而考虑横梁变形时的理论公式更 接近有限元计算结果。 3 给出了立柱剩余预紧系数定义及其计算 公 式。剩余预紧系数反映了压机工作时，拉杆预紧程 度对立柱残余压力的影响， 并给出了近似取值范围。 参考文献 [ 1 ]林峰，张磊，孙富，等．多向模锻制造技术及其装备研 制[ J ] ． 机械工程学报，2 0 1 2 ，4 8 1 8 1 3 2 0 ． L I N F e n g ，Z HANG L e i ，S UN F u，e t a 1 ． Mu l t i - r a l T l f o r g e p r o c e s s a n d i t s e q u i p me n t d e v e l o p me n t [ J ] ．J o u r n a l o f Me c h a n i c a l E n g i n e e r i n g ，2 0 1 2 ，4 8 1 8 1 3 - 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3 6 3 6 ． 【 8 】刘刚，刘畅，金高崇，等．锻压机整体结构有限元分析 [ J ] ．机械研究与应用，2 0 1 4 ，2 7 2 5 2 5 4 ． LI U Ga n g，LI U Ch a n g，J I N Ga o c h o n g ， e t a 1 ．F i n i t e e l e me n t ana l y s i s o f i n t e gra l s t r u c t u r e o f f o r g e i n g p r e s s [ J ] ． Me c h a n i c a l R e s e a r c hAp p l i c a t i o n ， 2 0 1 4 ， 2 7 2 5 2 - 5 4 ． [ 9 】9 吴鹏，聂绍珉．压机组合框架结构的预紧参数优化[ J ] ． 塑性工程学报 ，2 0 0 5 ，1 2 5 6 6 ． 6 9 ． W U P e n g， NI E S h a o mi n ．Op t i mi z i n g the p r e l o a d i n g p a r am e t e r s o f a s s e mb l e d f r a me wo r k h y d r a u l i c p r e s s [ J ] ． J o u r n a l o f P l a s t i c i t y E n g in e e ri n g ，2 0 0 5 ，1 2 5 6 6 - 6 9 ． [ 1 0 】颜永年，刘海霞，曾攀，等．重型钢丝缠绕预应力剖分 坎合结构概述[ 【 J 】 ．机械工程学报，2 0 0 9 ，4 5 1 1 3 0 6 ． 3 l 1 ． Y AN Yo n g n i a n ，L I U Ha i x i a ，ZE NG P a n，e t a 1 ． Ov e r v i e w o f h e a v y p r e s t r e s s e d b u m p y ri d g e j o i n i n g s t r u c t u r e wi th s t e e l w i r e wo u n d [ J ] ． J o u r n a l o f Me c h ani c a l E n g i n e e ri n g ， 2 0 0 9 ，4 5 1 l 1 3 0 6 - 3 1 1 ． [ 1 1 】刘海霞，颜永年，曾攀，等． 钢丝缠绕拱梁立柱全剖分 坎合机架[ J ] ．机械工程学报，2 0 1 1 ，4 7 4 -8 2 ． 8 7 ． L I U Ha i x i a ， YAN Y o n g n i an ， Z ENG P an ， e t a 1 ． P i l l a r a n d a r c h e d g i r d e r t o t a l l y b u mp y ri d g e j o i n i n g f r a me wi t h s t e e l wi r e wo und [ J ] ． J o u r n a l o f Me c h a nic a l E n g i n e e ri n g ， 2 0 1 1 ， 4 7 4 8 2 8 7 ． [ 1 2 】何文斌，曾攀，张磊，等． 基于有限元的大型模锻压力 机钢丝缠绕动梁预应力测试[ J 】 ． 机械工程学报 ，2 0 1 2 ， 4 8 1 0 6 6 - 7 4 ． HE W e n b i n， ZE NG P an ， ZHANG Le i ， e t a 1 ． P r e ． s t r e s s t e s t f o r s t e e l wi r e wo un d mo v i n g b e a m o f h e a vy f o r g i n g p r e s s b a s e d o n fi n i t e e l e me n t me t h o d [ J ] ． J o u r n a l o f Me c h a n i c a l E n g i n e e ri n g ，2 0 1 2 ，4 8 1 0 6 6 - 7 4 ． [ 1 3 】董晓传， 金淼． 预紧组合结构液压机临界预紧力的研究 [ J ] ．中国机械工程，2 0 1 4 ，2 5 5 1 1 5 8 - 1 1 6 3 ． DONG Xi a o c h u an ，J I N M i a o ． S t u d y o n c rit i c a l p r e l o a d o f p r e s t r e s s e d c o mp o s i t e s t r u c t u r e h y dra u l i c p r e s s [ J ] ． C h i n a Me c h a n i c a l E n g i n e e ri n g ，2 0 1 4 ，2 5 5 1 1 5 8 1 1 6 3 ． 【 1 4 ]唐景林，李志明，马丽霞，等 预应力框架大型液压机 拉杆预紧力非缓解测量研究[ J ] ．机械工程学报，2 0 1 0 ， 4 6 2 2 7 0 7 4 ． T ANG J i n g l in ， L I Z h i m i n g ， M A Li x i a ，